度的聚乙烯類樹脂發泡層形成用第1熔融物。
[0068] 同時，將表1所示的聚乙烯類樹脂（B)供給至第三擠出機的原料投入口，加熱熔融 以制成調整至約200°C的熔融樹脂混合物，向該熔融樹脂混合物中壓入表2所示的量的混 合丁烷（正丁烷/異丁烷=70重量％/30重量％)作為揮發性增塑劑，然后，將樹脂溫度調整 至表1所示的樹脂溫度從而得到聚乙烯類樹脂表面層形成用第2熔融物。
[0069] 將上述第1和第2熔融物分別以表1所示排出量導入至共擠出用環狀模頭中，將 第2熔融物在第1熔融物的兩面合流層合并從環狀模頭共擠出，形成在發泡層的內外面層 合有表面層的筒狀多層發泡體。將擠出的筒狀層合發泡體用直徑為350_的筒狀擴幅裝置 擴幅，與此同時，調整牽伸速度以達到表3所示的總基重，從而得到聚乙烯類樹脂多層發泡 片材。
[0070] 實施例2 作為發泡層形成用和表面層形成用的聚乙烯類樹脂，使用表1所示的樹脂，除此之外， 與實施例1同樣地得到聚乙烯類樹脂多層發泡片材。
[0071] 實施例3 作為發泡層形成用和表面層形成用的聚乙烯類樹脂，使用表1所示的樹脂，除此之外， 與實施例1同樣地得到聚乙烯類樹脂多層發泡片材。
[0072] 實施例4 如表1所示變更排出量以達到表4所示的表面層的厚度，除此之外，與實施例1同樣地 得到聚乙烯類樹脂多層發泡片材。
[0073] 實施例5 使用唇部直徑為70mm的共擠出用環狀模頭，作為聚乙烯類樹脂（A)使用表1所示的原 料，作為發泡劑壓入表1所示的量的混合丁烷，調整至表1所示的樹脂溫度，作為聚乙烯類 樹脂（B)使用表1所示的原料，作為揮發性增塑劑壓入表1所示的量的混合丁烷，調整至表 1所示的樹脂溫度，將發泡層形成用熔融樹脂和表面層形成用熔融樹脂以表1所示的排出 量共擠出從而形成筒狀層合發泡體，將該筒狀層合發泡體沿著直徑為212mm的筒狀冷卻裝 置調整牽伸速度以達到表3所示的基重，除此之外，與實施例1同樣地得到聚乙烯類樹脂多 層發泡片材。
[0074] 比較例1 不層合表面層，除此之外，與實施例1同樣地得到只由含有高分子型抗靜電劑的發泡 層構成的聚乙烯類樹脂單層發泡片材。
[0075] 雖然得到的單層發泡片材的抗靜電性優異，但由于不具有表面層，所以來源于高 分子型抗靜電劑的低分子量成分向被包裝物的迀移量大。
[0076] 比較例2 將表面層厚度設為表4所示的厚度，調整發泡層形成用熔融樹脂和表面層形成用熔融 樹脂的排出量和牽伸速度以達到表4所示的總基重，除此之外，與實施例1同樣地得到聚乙 烯類樹脂多層發泡片材。
[0077] 由于得到的多層發泡片材的表面層的厚度過薄，所以來源于高分子型抗靜電劑的 低分子量成分向被包裝物的迀移量大。
[0078] 比較例3 摻混表2所示的量的高分子型抗靜電劑，除此之外，與實施例1同樣地得到聚乙烯類樹 脂多層發泡片材。
[0079] 由于得到的多層發泡片材的抗靜電劑的摻混量過少，所以抗靜電性差。
[0080] 比較例4 在發泡層形成用樹脂中摻混表2所示的量的高分子型抗靜電劑，除此之外，與實施例1 同樣地得到聚乙烯類樹脂多層發泡片材。
[0081] 由于得到的多層發泡片材的抗靜電劑的摻混量過多，所以低分子量成分向被包裝 物的迀移量大。
[0082] 比較例5 作為聚乙烯類樹脂（A)和聚乙烯類樹脂（B)，使用表2所示的庚烷提取量多的樹脂，除 此之外，與實施例1同樣地得到聚乙烯類樹脂多層發泡片材。
[0083] 得到的多層發泡片材中來源于聚乙烯類樹脂的低分子量成分向被包裝物的迀移 量大。
[0084] 比較例6 作為聚乙烯類樹脂（A)，使用表2所示的庚烷提取量多的樹脂，除此之外，與實施例1同 樣地得到聚乙烯類樹脂多層發泡片材。
[0085] 得到的多層發泡片材中來源于聚乙烯類樹脂的低分子量成分向被包裝物的迀移 量大。
[0086] 比較例7 在發泡層中使用表2所示的庚烷提取量多的樹脂作為聚乙烯類樹脂（A)，同時不摻混 高分子型抗靜電劑，并且在表面層中使用表2所示的樹脂作為聚乙烯類樹脂（B)，同時摻混 表2所示的種類、摻混量的高分子型抗靜電劑，除此之外，與實施例1同樣地得到聚乙烯類 樹脂多層發泡片材。
[0087] 雖然得到的多層發泡片材的抗靜電性優異，但低分子量成分向被包裝物的迀移量 大。
[0088] 比較例8 在發泡層中不摻混高分子型抗靜電劑，并且在表面層中摻混表2所示的種類、摻混量 的高分子型抗靜電劑，除此之外，與實施例1同樣地得到聚乙烯類樹脂多層發泡片材。
[0089] 雖然得到的多層發泡片材的抗靜電性優異，但來源于高分子型抗靜電劑的低分子 量成分向被包裝物的迀移量大。
[0090] 將實施例的制備條件示出于表1中，將比較例的制備條件示出于表2中。另外，將 在實施例中得到的發泡片材的物性示出于表3中，將在比較例中得到的發泡片材的物性示 出于表4中。
[0091] 表3、表4中的各種物性測定、評價如下進行。
[0092] (1)表觀密度、基重、整體厚度、表面層的厚度如上所述進行測定。
[0093] (3)初期靜電勢和半衰期 初期靜電勢的測定如下：從發泡片材隨機切出5片45mmX45mm的尺寸（厚度為發泡片 材的厚度），將它們作為試驗片，在23°C、50%RH環境下進行24小時的狀態調節后，使用靜電 衰減測試儀（StaticHonestMeter，ShishidoElectrostatic,Ltd.(シシ卜'、靜電気株式 會社）制TIPES-5109)，在23°C、50%RH環境下依據JISL1094 (1988年）A法，將轉盤旋 轉速度設為1300rpm，對試驗片的表面施加30秒鐘的（-)10kV的電壓，測定停止施加時的初 期靜電勢。接著，測定變為初期靜電勢為止的1/2的時間（半衰期）。對各試驗片的兩面進 行這些測定（計10次），將各測定值平均，作為初期靜電勢和半衰期。
[0094] (4)表面電阻率 將從發泡片材隨機切出3片的試驗片（長度lOOmmX寬度lOOmmX厚度：發泡片材厚 度）作為樣品。依據JISK6271 (2001年），采用以500V的施加電壓施加1分鐘后的表面 電阻值。需說明的是，對試驗片的兩面進行測定（計6次），根據得到的測定值的平均值求 得表面電阻率。測定裝置使用TakedaRikenIndustryCo.，Ltd.(夕、'理研工業株式 會社）制"TR8601"。另外，高分子型抗靜電劑的表面電阻率為使用將抗靜電劑于200°C熱 壓成0. 1mm而得到的樣品作為試驗片測定的值。
[0095] (5)迀移性評價 預先根據JIS-R3257-1999所記載的靜滴法，使用協和界面科學株式會社制接觸角計DM500R，評價MatsunamiGlassInd·，Ltd.(松浪力'7只工業株式會社）制預清洗載玻片 的接觸角。一邊以3. 8g/cm2的壓力將進行評價的樣品（在實施例·比較例中得到的發泡 片材）密合在該載玻片上，一邊于60°C下靜置24小時。然后，將樣品從玻璃上除去，對于樣 品接觸的面，再次同樣地測定接觸角。將試驗前后的接觸角的差值為10°以下的樣品評價 為〇（良），將超過10°的樣品評價為X(不良）。
【主權項】
1. 一種聚乙烯類樹脂多層發泡片材，所述聚乙烯類樹脂多層發泡片材具有發泡層和層 合于發泡層的至少一面的表面層，并通過將發泡層形成用第1熔融物與表面層形成用第2 熔融物共擠出而得到，其中， 所述第1熔融物由聚乙烯類樹脂（A)、高分子型抗靜電劑和物理發泡劑構成， 所述第2熔融物由聚乙烯類樹脂（B)構成， 聚乙烯類樹脂（A)和聚乙烯類樹脂（B)各自在50°C下的正庚烷提取量為0. 5重量％以 下， 相對于聚乙烯類樹脂（A)和高分子型抗靜電劑的總和100重量％，在所述發泡層中存在 3~15重量％的所述高分子型抗靜電劑， 所述表面層的厚度為2~10μπι。2. 權利要求1的聚乙烯類樹脂多層發泡片材，其中，所述表面層的表面電阻率為低于 1Χ1014Ω03. 權利要求1或2的聚乙烯類樹脂多層發泡片材，其中，所述聚乙烯類多層發泡片材的 表觀密度為15~300kg/m3。4. 一種玻璃板用襯紙，其由權利要求1~3中任一項所述的聚乙烯類樹脂多層發泡片材 形成。
【專利摘要】一種聚乙烯類樹脂多層發泡片材，所述片材具有發泡層和層合于該發泡層的至少一面的表面層，通過將含有聚乙烯類樹脂(A)、高分子型抗靜電劑和物理發泡劑的發泡層形成用第1熔融物與含有聚乙烯類樹脂(B)的表面層形成用第2熔融物共擠出而得到，其中，聚乙烯類樹脂(A)和聚乙烯類樹脂(B)各自在50℃下的正庚烷提取量為0.5重量%以下，相對于聚乙烯類樹脂(A)和高分子型抗靜電劑的總和100重量%，在該發泡層中存在3~15重量%的高分子型抗靜電劑；該表面層的厚度為2~10μm。
【IPC分類】B32B5/18, B32B27/32, B32B27/18, B65D57/00, C08J9/34
【公開號】CN105263702
【申請號】CN201480032545
【發明人】森田和彥, 角田博俊, 谷口隆一, 后藤兼一
【申請人】株式會社Jsp
【公開日】2016年1月20日
【申請日】2014年4月18日
【公告號】WO2014196278A1