量；對（4)式求一階導數
得到M點在X、y、z三個方 向加速度分量；根據牛頓第二定律：
得到輸電導線中心 點M在_趙::？方向上受到的合力與軌道之間的關系，
其中零、轉、_:是輸電導線中心點M在太、#、:玄:方向上受到的合力，:_:、#、 是輸電導線中心點M在;_方向上速度分量，::議綣是輸電導線中心點 M在X、y、Z方向上加速度分量，讀:是檔距為L米時輸電導線的質量； 設輸電導線中心點M受到張力T、重力G和機械搖臂施加的力N的作用；依次分析輸電 導線中心點M位于A、C、B、D點時受力情況； 假設從D點為計時起點，輸電導線中心點M由D點運動到A點時，
是導線舞動的周期，是導線舞動的頻率； 1、輸電導線中心點M在A點時受力情況分析： 參見圖3,輸電導線中心點M位于A點時，設輸電導線中心點M受到張力、重力G和 機械搖臂作用力_的作用；沿X方向，根據（7)式，
X方向受到的合力應為O ; 輸電導線中心點M受到重力沿z軸負向，張力:?:沿X方向相互抵消，機械搖臂作用力Hf 在X方向的力必為〇，
；所以沿X方向受到的合力為〇,即
：;沿7方向，根 據（7)式，
此時，
所以，
^ ;輸電導線中心點M受 到重力沿z軸負向，張力位于〇XZ平面，此二力在y方向無分量，機械搖臂作用力在 y方向的力必為〇，
所以沿y方向受到的合力為〇,即.
方向，根據 (7)式，
輸電導線中心點M受到重力G沿z軸負向，張 力；^沿z軸方向合力為
其中
見圖4。
[0007] 機械搖臂作用力在Z方向的力為Ilfe，所以，沿Z軸，輸電導線中心點M受到 的合力為
所以，
綜上所述，輸電導線中心點M位于A點時受到的合力大小為：
輸電導線中心點M位于A點時受到的合力方向沿z軸，由重力、張力和機械搖臂作用力 三者決定； 其中，機械搖臂給與的支持力大小為，：
方 向沿Z軸； 2、輸電導線中心點M在c點時受力情況分析： 參見圖5、圖6,輸電導線中心點M位于C點時，設輸電導線中心點M受到張力為、重力G 和機械搖臂作用力的作用；沿X方向，根據（7)式I
，X方向受到的合力應為O ; 輸電導線中心點M受到重力沿z軸負向，張力^|沿X方向相互抵消，機械搖臂作用力:?? 在X方向的分量必定為〇,所以沿X方向受到的合力為〇，:
」沿7方向，輸電 導線中心點M運動到C點時，
根據（7)式， ^
重力G沿z軸負向，張力丨_沿又軸合力為
類似（8)式，C點處，
.機械搖臂作用力在y方向分量為:，所以，沿y軸，輸電導 線中心點M受到的合力為，
沿z方向，根據（7)式，
；輸電導線中心點M受到重力G沿z 軸負向，張力T位于oxy平面，沿y方向無分量，機械搖臂作用力在z方向分量為， 所以，沿z軸，輸電導線中心點M受到的合力為，
綜上所述，輸電導線中心點M位于C點時受到的合力大小為：
輸電導線中心點M位于C點時受到的合力方向沿z軸，由重力、張力和機械搖臂作用力 三者決定； 其中，機械搖臂給與的支持力沿X、y、z方向分別為，
在C點機械搖臂給與的支持力大小：
We所在的平面與〇yz 平面平行，由:，
決定； 3、輸電導線中心點M在B點時受力情況分析： 參見圖7,輸電導線中心點M位于B點時，設輸電導線中心點M受到張力、重力G和 機械搖臂作用力的作用；沿X方向，根據（7)式，，x方向受到的合力應為O ;輸 電導線中心點M受到重力沿z軸負向，張力沿X方向相互抵消，機械搖臂作用力11在X 方向的力必為0, ;所以沿X方向受到的合力為0,即
；沿y方向，根據（7) 式，_
此時，
，所以，
^輸電導線中心點M受到重力 沿z軸負向，張力位于Oxz平面，此二力在y方向無分量，機械搖臂作用力崩在y方 向的力必為0, ;所以沿y方向受到的合力為0,即
；沿z方向，根據（7) 式，
；輸電導線中心點M受到重力G沿z軸負向，張 力:1；沿2軸方向合力為
，其中，
見圖4。
[0008] 機械搖臂作用力在Z方向的力為，所以，沿z軸，輸電導線中心點M受 到的合力為
所以，
綜上所述，輸電導線中心點M位于B點時受到的合力大小為：
輸電導線中心點M位于B點時受 到的合力方向沿z軸，由重力、張力和機械搖臂作用力三者決定；其中，機械搖臂給與的支 持力大小為，
方向沿z軸。
[0009] 4、輸電導線中心點M在D點時受力情況分析： 參見圖8,輸電導線中心點M位于D點時，設輸電導線中心點M受到張力3^、重力G和 機械搖臂作用力|^::的作用；沿X方向，根據（7)式，
X方向受到的合力應為〇 ;輸 電導線中心點M受到重力沿z軸負向，張力沿X方向相互抵消，機械搖臂作用力_&在 X方向的分量漏I5si必定為〇,所以沿X方向受到的合力為二沿y方向，輸電導 線中心點M運動到D點時，，根據（7)式，
;重力G沿z軸負向，張力:|^沿y軸合力戈
根據（8)式，D點處，
，機械搖臂作用力_在y方向分量為:%，所以，沿y軸，輸電導線中心點M受到的合力 為，
其中，
沿z方向，根據（7)式，
V ;輸電導線中心點M受到重力G 沿z軸負向，張力位于oxy平面，沿y方向無分量，機械搖臂作用力:_@在z方向分量為 ，所以，沿z軸，輸電導線中心點M受到的合力為，
綜上所述，輸電導線中心點M位于D點時受到的合力大小為：
輸電導線中心點M位于D點時受到 的合力方向沿z軸，由重力、張力和機械搖臂作用力三者決定； 其中，機械搖臂給與的支持力沿X、y、z方向分別為，
在D點機械搖臂給與的支持力大小：
所在的 平面與oyz平面平行，?
決定。
[0010] 以上為一般性分析，具體計算時需要考慮近似條件和具體參考數據。下面 分析中給出近似條件和計算參數，將上述計算應用到檔距為80米、輸電導線型號幾/ LB20A-400/35型的單導線模型中。
[0011] 二、近似條件 1、鋼管桿設計撓度為5%。，形變量為3cm，鋼管桿彎曲造成的影響可以忽略，以下計算 均不考慮鋼管桿的彎曲。
[0012] 2、近似認為輸電導線舞動時弧垂不變。
[0013] 3、舞動幅度不大，輸電導線舞動時材料形變較小，所以忽略輸電導線彈性形變造 成的影響，認為舞動時輸電導線長度不變。
[0014] 4、因輸電導線長度隨溫度變化較小，所以忽略輸電導線長度隨溫度的變化的影 響。
[0015] 5、弧垂對輸電導線長度的影響計算如下： 輸電導線的自重力比載
是每公里輸電導線的質量爐1307. 5kg/ km，A是輸電導線截面積A=425. 24 ，計算得
[0016] 應力
是輸電導線最低點的最大允許應力，:?::是輸電導線的拉斷 力，單位是N，<r大小為額定抗拉力（或計算拉斷力）的95%，5是輸電導線最小允許安全系 數，計算得5
根據兩邊等高的懸掛點間架空線的長度計算公式：
因實驗檔距比較小，計算時取前兩項就可以達到實驗要求的精度，計算得
即弧垂對輸電導線舞動時的長度影響只有0. 008m，可以認為弧垂對輸 電導線舞動時的長度影響較小，所以以下我們的計算忽略了弧垂對輸電導線舞動時長度的 影響。
[0017] 基于以上近似條件，認為輸電導線舞動時長度不變。
[0018] 三、計算參數 1、檔距取值L=80m，耐張串長度為2. 445m，扣除2. 445m耐張串長度，檔內實際輸電導線 長度為75. 14m。
[0019] 2、（1)單導線JL/LB20A-400/35型輸電導線的質量取值：
每個耐張串質量：金具串27. lkg，2支復合絕 緣子25kg，兩端合計104. 2kg，舞動時搖臂作用于輸電導線中心點M的質量近似認為是輸電 導線質量和耐張串質量之和
[0020] (2)雙分裂導線JL/LB20A-400/35型輸電導線的質量為單導線的兩倍為196. 5kg， 重力負載為G=1925. 7N，每個耐張串質量：金具串56. 3kg，2支復合絕緣子27. 6kg，兩端合 計167. 8kg，雙分裂導線舞動時搖臂作用于輸電導線中心點M的質量也近似認為是輸電導 線質量和耐張串質量之和
[0021] 3、安全系數取5。
[0022] 4、（ 1)單導線JL/LB20A-400/35舞動時重力負載
額定抗拉力的大小為105. 7kN， 單導線最大靜態設計張力
舞動時最大張力取最 大靜態設計張力的2倍(河南電科院尖山真型舞動試驗基地測試數據為I. 6~I. 7倍， 計算中考慮實驗安全因素，取2倍)，即40. 166kN，所以單導線最大設計張力變化范圍
[0023] (2)雙分裂導線2X JL/LB20A-400/35型舞動時重力負載
雙分裂導線最大靜態張力為 單導線的最大靜態張力的2倍，為40. 166 kN，