現燒結過程中的SOJP二噁英的協同減排；其中燒結過程中限制 so 2和二噁英協同減排的主要因素有以下幾點：
[0052] (1)生成區域不同：燒結過程中S02的集中排放區在燃燒層和干燥層，而SO2的集 中附集在過濕層；然而，燒結過程中二噁英主要有兩個生成區域，其一是燒結礦層的冷卻 區，其二是燒結料層的干燥預熱層，特別是干燥預熱層生成的二噁英不能降解；
[0053] (2)減排的溫度條件不同：采用尿素對S02減排時，尿素與SO 2的反應溫度需要低 于100°C ;然而，抑制二噁英生成的溫度區間為200-800°C ;
[0054] (3)減排機理的不同：在采用尿素對scy咸排時，由于SO2集中聚集在燒結料層較 為狹小的一層中，僅需要對該狹小的一層進行針對性的加入尿素即可實現減排；然而，在抑 制二噁英生成時，需要在煙氣溫度經過200-800°C的溫度區間持續的抑制二噁英的生成。
[0055] 正是由于以上因素嚴重阻礙了燒結過程中限制S02和二噁英協同減排，再加之燒 結過程的復雜性、波動性，燒結過程中燒結的各個層都不斷發生變化，使得燒結過程中在線 的S0 2和二噁英減排成為一個重大的技術瓶頸。
[0056] 申請人經過長時間不懈的探索，已經取得了一系列具有突出減排效果的燒結 過程污染物減排技術方案，并已申請了：基于添加抑制劑的鐵礦石燒結過程脫硫方法 (CN201110022407. 0)，一種燒結過程的在線脫硫方法（CN201410109130. 9)，一種燒結過程 S02、二噁英協同減排方法及系統（CN201410592066. 4)等一系列的發明專利。
[0057] 但是，在進一步的科學研宄的過程中，申請人通過深入分析鋼鐵企業原燃料特性， 并基于鋼鐵企業的原燃料特性創造性的提出通過改變燒結料層的局部料層配料，并通過分 層布料來實現燒結過程的污染物減排，鋼鐵企業僅需在現有原料的基礎上，通過調節燒結 料層中協同減排料層3的配有添加劑的混合料（b)的配料，且配有添加劑的混合料（b)配 加少量的固體氨類添加劑顆粒，再將配有添加劑的混合料（b)鋪裝在第一混合料層2上面 形成協同減排料層3,從而在燒結料層中形成一個較寬的協同減排帶，一方面通過加入氨類 添加劑使得燒結煙氣在降溫的過程中抑制二噁英的生成，另一方面通過調節協同減排料層 3中的配有添加劑的混合料（b)的配料，減少了二噁英的再次生產區域的Cu、C1等離子二 噁英生成催化劑的含量，使得燒結煙氣的溫度在協同減排料層3降低到二噁英合成溫度以 下，而且在抑制二噁英生成的同時，聚集在過濕層的30 2與尿素發生反應，使得協同減排料 層3覆蓋住二噁英的產生層和脫硫的有效位置，且本申請案通過調節協同減排料層3中的 配有添加劑的混合料（b)的成分配比為燒結過程中在線的污染物減排提供了有利條件，進 一步降低了尿素顆粒的配比，在降低了減排成本的基礎上，申請人驚訝的發現減排效果得 到進一步的提高，從而突破性的實現了燒結過程中在線的S0 2、二噁英的協同減排，克服了 燒結過程中多種污染物難以實現協調減排的技術瓶頸。
[0058] 本發明的一種基于分層配料與布料的燒結過程S02、二噁英協同減排方法，其具體 實施步驟為：
[0059] 步驟一：燒結混料
[0060] (A)將鐵礦粉、返礦、熔劑、燃料和含鐵雜料加入混料機進行混料，經混合后制備得 到燒結混合料（a);
[0061] (B)將鐵礦粉、返礦、熔劑和燃料加入混料機進行混料，在混料的過程中將固體氨 類添加劑顆粒加入混合料中，所述的氨類添加劑顆粒的平均粒徑為〇. 30-0. 50_，經混合后 制備得到配有添加劑的混合料（b);
[0062] 步驟二：燒結布料
[0063] (A)利用鋪底料布料裝置61在燒結臺車5的上面鋪裝鋪底料，形成鋪底料層1;
[0064] (B)利用第一混合料布料裝置62將步驟一（A)中制備得到的燒結混合料（a)鋪 裝在鋪底料層1的上面，形成第一混合料層2,該鋪底料層1和第一混合料層2的總厚度為 90mm ；
[0065] (C)利用減排混合料布料裝置63將步驟一⑶中制備得到的配有添加劑的混合料 (b)鋪裝在第一混合料層2上面，形成協同減排料層3,該協同減排料層3底部距離燒結臺 車5的高度為90mm，協同減排料層3的厚度為100mm ;
[0066] (D)利用第二混合料布料裝置64將步驟一（A)中制備得到的燒結混合料（a)鋪裝 在協同減排料層3上面，形成第二混合料層4 ;
[0067] 步驟三：煙氣集中收集處理
[0068] 點火之后進行抽風燒結，在燒結機抽風燒結的過程中，將燒結臺車5中后部的風 箱內的煙氣匯入集中處理煙道7,集中處理煙道7內的煙氣經增壓泵匯入布袋除塵器9,所 述的增壓泵的增壓壓力為〇. 9KPa，控制布袋除塵器9內的風速為0. 80m/mim，經布袋除塵器 9除塵后的燒結煙氣由管道引入燒結機主煙道8。
[0069] 所述的燒結混合料（a)的干料質量百分比為：鐵礦粉：55. 73%，返礦：26. 60%， 熔劑：8. 03%，燃料：3. 63%，含鐵雜料：6. 01% ;所述的鐵礦粉由卡粉、楊迪、SFHT、哈粉和 梅精組成；所述的熔劑由云霄、灰石和組成；所述的燃料為焦粉，所述的含鐵雜料由燒結 粉塵、雜礦和高爐灰組成；所述的燒結混合料（a)的干料各組分的質量百分比為：卡粉： 15. 56%，楊迪：14. 30%，SFHT :3. 15%，哈粉：13. 04%，梅精：9. 68%，返礦：26. 60%，云霄： 3. 84%，灰石：0. 96 %，生石灰：3. 23 %，焦粉：3. 63 %，燒結粉塵：1. 21 %，雜礦：3. 19 %，高 爐灰：1. 61%。所述的配有添加劑的混合料（b)的干料質量百分比為：鐵礦粉：60. 14%， 返礦：26.61%，熔劑：9.62%，燃料：3.63% ;所述的鐵礦粉由卡粉、楊迪、SFHT、哈粉和梅 精組成；所述的熔劑由云霄、灰石和組成；所述的燃料為焦粉；所述的配有添加劑的混合 料（b)的干料各組分的質量百分比為：卡粉：17. 05%，楊迪：15. 67%，SFHT :3. 45%，哈粉： 14. 29%，梅精：9. 68%，返礦：26. 61%，云霄：4. 40%，灰石：2. 80%，生石灰：2. 42%，焦粉： 3. 63%〇
[0070] 有必要說明的是：所述的鐵礦粉由卡粉、楊迪、SFHT、哈粉和梅精組成，其中：所 述的卡粉為巴西的卡拉加斯粉，其成分的質量百分含量為：TFe :66. 27%，FeO :1.02%， Si02:2 . 05 %，Al 203:1. 41 %，CaO :0? 11 %，MgO :0? 12 %，P :0? 042 %，S :0? 0087 %，其余 為不可避免雜質；所述的楊迪粉為產于澳大利亞的鐵礦粉，其成分的質量百分含量為： TFe ：58. 84% , FeO ：1. 01 %, Si02：4. 64%, A1 203：1- 58%, CaO ：0. 091 %, MgO ：0. 12%, P ： 0.049%，S :0. 0054,其余為不可避免雜質；所述的SFHT為巴西赤鐵礦，其成分的質量百 分含量為：TFe :59. 74%，FeO :0? 92%，Si02:ll. 06%，Al 203:1. 20%，CaO :0? 089%，MgO : 0. 17%，P :0. 050%，S :0. 0072%，其余為不可避免雜質；所述的哈粉為哈默斯利粉，其成分 的質量百分含量為：TFe :62. 10%，Fe0 :0? 69%，Si02:3 . 45%，A1 203:2. 33%，CaO :0? 080%， MgO :0. 098%，P :0. 10%，S :0. 022%，其余為不可避免雜質；所述的梅精為梅山精礦：其 成分的質量百分含量為：TFe :56. 10%，FeO :20. 19%，Si02:4. 84%，Al 203:0. 953%，CaO : 3. 48%，MgO :1. 21%，P:0. 12%，S:0. 48%，其余為不可避免雜質；所述的返礦是篩分燒 結礦的篩下物，由強度差的小塊燒結礦和未燒透及未燒結的燒結料組成，其成分的質量百 分含量為：TFe :56.80%，FeO:8.93%，Si02:5 . 30 %，