板界面形成通電點。
[0034] (4)根據上述（1)~（3)中任一項所述的電阻點焊方法，其中，在所述主焊接工序 中，進一步W在所述通電點或者所述烙融部產生分支電流的條件反復進行點焊。
[003引（5)根據上述（1)~（4)中任一項所述的電阻點焊方法，其中，在所述主焊接工序 中，進一步W在距所述通電點或者所述烙融部的在水平方向上的距離為30mmW內的范圍形 成烙融部的方式反復進行點焊。
[0036] (6)根據上述(1)~(5)中任一項所述的電阻點焊方法，其中，所述層疊體包括一張 軟鋼板和兩張高強度鋼板。
[0037] (7) -種焊接結構件，其中，該焊接結構件由上述（1)~(6)中任一項所述的方法獲 得。 巧03引發明的效果
[0039] 采用本發明，即使在對包括Ξ張 W上的鋼板、至少一個鋼板界面的接觸電阻與其 他鋼板界面的接觸電阻不同的層疊體進行點焊的情況下，也能夠難W在電阻發熱較大的鋼 板界面產生噴瓣，并且能夠在電阻發熱較小的鋼板界面形成有充分大小的烙融部。另外，在 運樣的層疊體為例如縱長的汽車結構構件的情況下，根據本發明，通過沿長度方向連續地 形成焊接部，能夠得到高強度的結構構件。
【附圖說明】
[0040] 圖1是例示現有技術的電阻點焊方法的概念圖。
[0041] 圖2是例示本發明的電阻點焊方法的概念圖。
[0042] 圖3是表示本發明的電阻點焊方法的另一例子的概念圖。
[0043] 圖4是表示汽車車口開口部的結構構件的圖。
【具體實施方式】
[0044] 如圖2(a)所示，本發明的電阻點焊方法是如下運樣的電阻點焊方法:層疊體10例 如包括Ξ張 W上的鋼板laab、lc，至少一個鋼板界面2a的接觸電阻與其他的鋼板界面化的 接觸電阻不同，用一對圓頂型電極3a、3b夾持該層疊體10,在按壓的同時通電（參照空屯、箭 頭C)而在鋼板界面形成烙融部，從而將鋼板la、lb、lc接合起來。而且，在預備工序中，重要 的是預先在接觸電阻最大的鋼板界面化形成通電點5。W下，對通電點5在鋼板界面上的形 狀是圓形或者大致圓形的情況進行說明。另外，圓頂型電極的頂端所按壓的鋼板與該電極 之間的接觸區域的形狀實質上為圓形或者大致圓形。
[0045] 在主焊接工序中，當W在通電點5產生分支電流的條件進行最初的點焊時，如圖2 (b)所示，由于焊接電流C形成支流(C2 = C-C1)，因此不妨礙在電阻發熱較小的鋼板界面2a 形成烙融部4曰，并能夠延遲電阻發熱較大的鋼板界面化的烙融部4b的形成。本發明由于具 有運樣的結構，因此如圖2(c)所示，在電阻發熱較小的鋼板界面2a和電阻發熱較大的鋼板 界面化，能夠形成充分大小的烙融部4。
[0046] 優選的是，W在距通電點5的水平方向上的距離W1(通電點中屯、與焊接部中屯、之間 的距離)為30mmW內的范圍形成烙融部的方式進行最初的點焊。特別是，在層疊著的多個鋼 板的板厚中的最小的板厚與全部鋼板的板厚的總計之比下，板厚比）較大的情況等、在 最小板厚的鋼板的發熱特別難得的情況下，優選的是，距通電點5的水平方向上的距離W1為 25mmW內，進一步地為20mmW內。更優選的是15mmW內。但是，當過于窄時支流量過大，存在 電阻發熱較大的鋼板界面化的電阻發熱量比鋼板界面2a的電阻發熱量小運樣的問題，因此 優選為lOmmW上。通電點中屯、和焊接部中屯、指的是被電極按壓的鋼板表面的接觸區域的中 屯、。
[0047] 在圖2所示的例子中，W包括Ξ張鋼板的層疊體為例進行了說明，但即使是在包括 四張 W上的鋼板的層疊體的情況下，對于至少一個鋼板界面的接觸電阻與其他的鋼板界面 的接觸電阻不同的情況也能夠應用本發明的電阻點焊方法。運是因為，即使是在包括四張 W上的鋼板的層疊體的情況下，電阻發熱較大的鋼板界面的烙融部比電阻發熱較小的鋼板 界面的烙融部易于形成，因此通過在該接觸電阻較大的鋼板界面設置與上述同樣的通電 點，也能夠延遲該部分的烙融部的形成。
[0048] 此外，通電點5的大小在設計上既可W比烙融部4所要求的直徑(例如，4^Γt。其中， t是構成鋼板界面的板材中的較薄的板材的厚度(mm))的圓小，也可W比該圓大。但是，當通 電點5變得過小時，所謂的"集中電阻:constriction resistance"的影響變大，有可能無法 充分地得到向通電點4流動的支流。因此，優選的是，通電點5的大小為1mm的圓W上的大小。
[0049] 在上述的實施方式中，對形成界面烙融接合而成的通電點5的情況進行了說明，但 也可W形成界面未烙融的壓接狀態的通電點。在形成壓接狀態的通電點的情況下，優選的 是，鋼板lb與鋼板Ic之間的壓接部(鋼板界面中成為通電點的部分）的大小為直徑1mm的圓 W上的大小。而且，在上述的實施方式中，對鋼板界面的焊接部和通電點的形狀為圓形或者 大致圓形的情況進行了說明，但只要是不產生集中電阻的形狀，則除圓形、大致圓形之外， 也可W是Ξ角形、四邊形等多邊形。此時，水平距離W1和后述的水平距離W2只要W焊接部和 通電點的圖屯、為各自的中屯、進行測量即可。
[0050] 在圖2所示的例子中，也可W在層疊了Ξ張鋼板的狀態下進行預備焊接和主焊接 運兩者，但也可W是例如在預先將構成接觸電阻最大的鋼板界面的兩張鋼板層疊了的狀態 下進行預備焊接，之后，層疊又一張的鋼板而進行主焊接。此外，從制造效率的觀點來看，優 選的是在層疊了Ξ張鋼板的狀態下進行預備焊接和主焊接運兩者的方法。
[0051] 進行四張 W上的鋼板的焊接的情況（即，鋼板界面有Ξ個W上的情況）也是同樣 的，也可W在層疊了全部的鋼板的狀態下進行預備焊接和主焊接運兩者，但也可W利用上 述的任一方法在Ξ張鋼板形成通電點和烙融部(也可W是通電點），之后層疊又一張鋼板并 進行主焊接。另外，五張鋼板的情況也是同樣的。即，在層疊腳長(其中，N含3)鋼板的情況下， 良P，在鋼板界面的數量為N-1的情況下，進行N-2次預備焊接。
[0052] 本發明的電阻點焊方法特別地適合于包括一張軟鋼板和兩張高強度鋼板的層疊 體的焊接。運樣的板組在前述運樣的汽車零件中廣泛地被應用。例如，在圖4所示的支柱的 情況下，例示了如下的板組，該板組包括:0.5mm~0.8mm的軟鋼板(例如抗拉強度為270MPa 級）作為外部件，1.2mm~2.0mm的980M化~1500M化級的高強度鋼板作為加強件，1.2mm~ 2.0mm的抗拉強度為340~780MPa級的高強度鋼作為內部件。另外，軟鋼板是指，典型地抗拉 強度為270MPaW上且不足340MI^的鋼板，例如列舉有JAC270D(抗拉強度為270M化級合金化 烙融鍛鋒鋼板）等，高強度鋼板是指，典型地抗拉強度為W0M化W上的鋼板，例如列舉有 JSC590R、JSC980DP 等。
[0053] 此時，圖中的鋼板la為軟鋼板，鋼板lb、lc為高強度鋼板，軟鋼板la與高強度鋼板 lb之間的界面2a為接觸電阻較小的鋼板界面，高強度鋼板化、Ic彼此間的界面化為接觸電 阻較大的鋼板界面。
[0054] 在預備焊接工序中，通電點5能夠通過如下來形成:例如與通常的焊接同樣地用一 對電極3a、3b夾持層疊體10、在按壓的同時進行通電而在鋼板界面形成烙融部時，通過W與 通常的焊接相比電阻發熱量較小的條件來進行焊接。電阻點焊通常w設定與成為對象的材 料相應的通電量和按壓力的方式進行，與通常的焊接相比電阻發熱量較小的條件指的是在 與通常相比減少通電量、或者進一步地增大按壓力的條件下進行。此外，通電點只要是電阻 小到能得到充分的支流的程度即可，既可W是界面烙融接合而成的通電點，也可W是界面 不烙融的壓接狀態的通電點。
[00財例如，在包括厚度0.6mm的軟鋼(JSC270F)、厚度1.6mm的高強度鋼(JSC980Y似及 厚度1.6mm的高強度鋼（JSC980Y)的層疊體的情況下，例如在按壓力為3.43kN、電流為 6.OkA、通電時間為18個周期（300ms)的條件下進行主焊接工序，但若在通電點不在附近的 狀態下突然W運樣的條件進行通電（主焊接），則產生噴瓣的可能性極高。因此，只要在主焊 接工序之前作為預備焊接工序，W按壓力設為3.43kN、電流設為5. OkA、通電時間設為6個周 期（100ms)的方式通電，就能夠在高強度鋼板彼此間的界面形成通電點。
[0056] 在主焊接工序中，如圖2(d)所示，只要進一步在W于通電點5或者已經形成了的烙 融部4產生分支電流的條件形成烙融部6的方式進行最初的點焊，就與前述同樣地、焊接電 流C形成支流(C2、C3)。此處，在圖2(d)中，在鋼板la產生用C3表示的支流。與圖2(c)同樣地， 在界面流動的通電量在界面2a為C1+C2,但在界面化僅為C1，界面2a的通電量比界面化的通 電量大。由此，能夠不妨礙在電阻發熱較小的鋼板界面2a形成烙融部，并延遲在電阻發熱較 大的鋼板界面2b中的烙融的形成，在電阻發熱較小的鋼板界面2a和電阻發熱較大的鋼板界 面化能夠形成有充分的大小的烙融部6。
[0057] 優選的是，烙融部6形成于距烙融部4的在水平方向上的距離W2(烙融部4中屯、與焊 接部6中屯、之間的距離)為30mmW內的范圍。而且，也可W在靠近已經形成了的焊接部4、6的 位置反復進行點焊，連續地進行多個部位的點焊。例如，在圖4的汽車結構構件中，能夠通過 在之前形成了的烙融部4、6的30mm W內的范圍反復進行點焊來進行制造