54/2+14. 6497X1. ：MX26X(1. 54+1. 34/2)+15.8 X26X(1. 54+1. ：M+1. 5X巧.955/14. 615)) = 3055.8KN?m
[0080]靜載對墳身 20 產生的總彎矩MM1+M2 = 155. 8+3055.8= 3211.6KN?m
[0081] 為平衡現誘段施工對墳身20產生的彎矩所需要施加的力F= (M/H)/cos0 = (3211. 6/40. 5)/cos0.6= 79. 3KN
[0082] 并對最大裂縫寬度《max進行計算：
[0083]A,= 43102. 7mm"
[0084]Ate=5500000. 0mm 2 陽0化]pte=As/Ate= 0. 008 取Pte= 0. 010
[0086] V = 1. 0
[0087] deq=28. 00mm
[0088] h〇= 2136mm
[0089] 0s=Mq/〇). 87X、XAs) =40.lOMPa
[0090]ftk= 2. 39MPa
[0091] il；=1. 1-0. 65 Xftk/Pte/ 0 sk= -2. 774取il；=0. 200
[0092] c = 50mm
[0093] 曰cr=1. 9
[0094] 〇max=曰 crX X o sX (1. 9Xc+0. 08Xdeq/p te)/Es = 0. 02mm 陽0巧]?max<Wlim= 0. 2,可W對墳身2〇施加79. 3KN頂推力。
[0096] 似準備材料，并在墳身20和錯固巖石10上預設孔道和預埋鐵件；
[0097] (3)如圖1所示，將鋼絞線30的第一端錯固于巖石10上，將鋼絞線30的第二端錯 固于墳身20的頂部，并按照力F= 97. 3KN進行張拉；同時需對墳身20頂部的理論位移量 S進行計算：
[0098] 首先計算彎曲剛度Bs
[0099] 墳身C40混凝±彈性模量屯二32500N/mm2
[0100]HRB400鋼筋彈模：Es= 200000N/mm2
[0101]aE=Es/Ec= 6. 153846154,巫 2細RB400 鋼筋面積：As= 86205mm2h〇= 2136mm， P= 0. 008,il； = 1. 1-0. 65Xftk/Pte/ 0sk= -2. 774,取il； = 0. 200 陽 102]
陽103] = 1. 08X10"N.mm2
[0104]再計算位移 陽105]S=(3^L)PL2/化Bs)
[0106] 1 >LP=79300N，L=40600mm ; 陽107]S=PL3/^(3Bs) = 16. 4mm
[0108]S= 16. 4mm，并且測得墳身20頂部位移量為15mm，小于計算值，推測為計算未考慮 墳身20勁性骨架和加強筋的因素或頂推操作誤差。
[0109] (4)按照方案安裝托架和搭設支架，并鋪設底模，再預壓進行檢驗，實際安裝是 否符合方案計算，在預壓按照混凝±產生3055KNm彎矩進行模擬試壓，計算均勻堆壓重 883KN，在壓至100%設計壓重時，全站儀監測墳頂位移為16mm。基本與頂推位移相符。
[0110] (5)在邊跨合猶張拉后方可按照稱錯的方法解除鋼絞線30,完成施工，嚴禁直接 割斷拉線引發安全事故。 陽111]如圖2所示，鋼絞線30與錯固巖石10的連接裝置包括螺紋鋼筋21、鋼支架22、鋼 支座24和工字鋼23,螺紋鋼筋21的下端穿過鋼支座24和工字鋼23與錯固巖石10固定 連接，鋼支架22設置在工字鋼23與錯固巖石10的表面之間，鋼絞線30的第一端與工字鋼 23固定連接。
[0112] 如圖3所示，鋼絞線30與墳身20的連接裝置包括預埋PVC管12、鋼墊板11、千斤 頂16和兩個工作錯具14,預埋PVC管12設置在墳身20的蓋梁內，預埋PVC管12的外壁 設置有螺旋筋13,鋼墊板11設置在預埋PVC管12的端面，千斤頂16設置在兩個工作錯具 14之間，且位于鋼墊板11的外表面，鋼絞線30的第二端穿過工作錯具14、千斤頂16和預 埋PVC管12與墳身20連接。
[0113] 本發明的技術方案不限于上述具體實施例的限制，凡是根據本發明的技術方案做 出的技術變形，均落入本發明的保護范圍之內。
【主權項】
1. 一種背拉平衡連續梁現澆段施工方法，其特征在于，包括以下步驟： (1) 根據施工材料及施工環境計算現澆段施工靜載對墩身產生的彎矩M和為平衡現澆 段施工對墩身產生的彎矩所需要施加的力F: M=Mi+M2， F= (M/H)/cosa 式中戽為現澆段鋼筋混凝土重量對墩身產生的彎矩； M2為牛腿托架支架和模板重量對墩身產生的彎矩； H為計劃施加力位置至承臺的高度；a為鋼絞線對水平面的交角； (2) 準備材料，并在墩身和錨固巖石上預設孔道和預埋鐵件； (3) 將鋼絞線的第一端錨固于巖石上，將鋼絞線的第二端錨固于墩身的頂部，并按照力 F進行張拉； (4) 安裝托架，并搭設支架，鋪設底模； (5) 進行預壓檢驗后即可進行現澆段施工，在邊跨合攏張拉后，將鋼絞線解除，完成施 工。2. 根據權利要求1所述的背拉平衡連續梁現澆段施工方法，其特征在于，步驟（1)中還 包括：檢算最大裂縫式中： a"為構件受力特征系數； 也裂縫間縱向受拉普通鋼筋應變不均勻系數； 0s荷載組合計算縱向受拉鋼筋應力； Es受拉區鋼筋的彈性模量； (^最外層縱向受拉鋼筋至受拉區底邊的距離； P 向有效受拉鋼筋配筋率； 取極限裂縫《1110，若?llB1，則滿足施工要求； 若《Hn，則應在施工過程或完畢后多級加載。3. 根據權利要求2所述的背拉平衡連續梁現澆段施工方法，其特征在于，所述極限裂 縫按照鋼筋混凝土結構三級裂縫二類環境取值即《 llB1= 0. 20mm。4. 根據權利要求1所述的背拉平衡連續梁現澆段施工方法，其特征在于，步驟（2)和步 驟（3)中鋼絞線與錨固巖石的連接裝置包括螺紋鋼筋、鋼支架、鋼支座和工字鋼，所述螺紋 鋼筋的下端穿過所述鋼支座和所述工字鋼與所述錨固巖石固定連接，所述鋼支架設置在所 述工字鋼與所述錨固巖石的表面之間，所述鋼絞線的第一端與所述工字鋼固定連接。5. 根據權利要求1所述的背拉平衡連續梁現澆段施工方法，其特征在于，步驟（2)和步 驟（3)中鋼絞線與墩身的連接裝置包括預埋PVC管、鋼墊板、千斤頂和兩個工作錨具，所述 預埋PVC管設置在所述墩身的蓋梁內，所述預埋PVC管的外壁設置有螺旋筋，所述鋼墊板設 置在所述預埋PVC管的端面，所述千斤頂設置在兩個所述工作錨具之間，且位于所述鋼墊 板的外表面，所述鋼絞線的第二端穿過所述工作錨具、所述千斤頂和所述預埋PVC管與所 述墩身連接。6. 根據權利要求1所述的背拉平衡連續梁現澆段施工方法，其特征在于，在步驟（3)中 進行鋼絞線張拉前，需對墩身頂部的理論位移量S進行計算： S= (31-L)PL2/(6Bs) 式中：S為墩頂位移量； L為墩底至拉線位置的高度； Bs為墩截面彎曲剛度。 在進行鋼絞線張拉時，檢測墩身頂部的位移，比較理論位移與實際位移，當實際位移大 于計算位移時，應立即停頂推張拉，并進行檢查。7. 根據權利要求1所述的背拉平衡連續梁現澆段施工方法，其特征在于，在步驟（5)中 鋼絞線的解除方法與褪錨的方法相同。
【專利摘要】本發明公開了一種背拉平衡連續梁現澆段施工方法，包括以下步驟：根據施工材料及施工環境計算現澆段施工靜載對墩身產生的彎矩和為平衡現澆段施工對墩身產生的彎矩所需要施加的力，準備材料，并在墩身和錨固巖石上預設孔道和預埋鐵件，將鋼絞線的第一端錨固于巖石上，將鋼絞線的第二端錨固于墩身的頂部，并按照力進行張拉，安裝托架，并搭設支架，鋪設底模，進行預壓檢驗后即可進行現澆段施工，在邊跨合攏張拉后，將鋼絞線解除，完成施工。本發明背拉平衡連續梁現澆段施工方法取消現澆段后背大量的配重，大大減少了工作量，減少成本支出，并消除了配重這道高危工序帶來的高危隱患。
【IPC分類】E01D21/00, E01D101/28
【公開號】CN105113422
【申請號】CN201510594591
【發明人】尹成前, 袁大鵬, 陳宏 , 譚俊, 王宇航, 唐攀
【申請人】中鐵八局集團第二工程有限公司
【公開日】2015年12月2日
【申請日】2015年9月17日