背拉平衡連續梁現澆段施工方法
【技術領域】
[0001] 本發明設及一種建筑施工方法，尤其設及一種背拉平衡連續梁現誘段施工方法。
【背景技術】
[0002] 預應力混凝±連續梁橋具有經濟適用、外型美觀、結構耐久，運營維護費用低、結 構跨度大等優點，目前已在國內外廣泛采用。而在預應力混凝±連續梁的建造方法，廣泛 使用最經濟的方法為掛籃懸臂誘筑。在連續梁合猶之前，必須在交界墳（邊墳）上誘筑4~ 12m現誘直線段（梁的端頭部分）。
[0003] 目前現誘段的誘筑方法主要為支架法，牛腿托架法。支架法因使用支架材料不同 分為碗扣支架，萬能桿件支架、鋼管混凝±立柱支架，鋼筋混凝±立柱支架。支架法需用大 量的材料和人工，且隨著高度的增加支架穩定性也存在考驗，當支架高度大于28m時，支架 的安全性變得很脆弱，成本花費大，經濟上非常不合理。因此牛腿托架應運而生，而牛腿托 架對橋墳產生的彎矩，人們采用對稱牛腿配重的方法平衡。由于往往現誘段質量很大，使得 配重質量也很大，配重過程中，無形中又增加了安全風險。
【發明內容】
[0004] 本發明的目的就在于為了解決上述問題而提供一種背拉平衡連續梁現誘段施工 方法。 陽〇化]本發明通過W下技術方案來實現上述目的：
[0006] 一種背拉平衡連續梁現誘段施工方法，包括W下步驟：
[0007] (1)根據施工材料及施工環境計算現誘段施工靜載對墳身產生的彎矩M和為平衡 現誘段施工對墳身產生的彎矩所需要施加的力F:
[0008] M=Mi+Mz,
[0009] F= (M/H)/cosa 陽010] 式中：Ml為現誘段鋼筋混凝±重量對墳身產生的彎矩；
[0011] M2為牛腿托架支架和模板重量對墳身產生的彎矩；
[0012] H為計劃施加力位置至承臺的高度；
[0013] a為鋼絞線對水平面的交角；
[0014] (2)準備材料，并在墳身和錯固巖石上預設孔道和預埋鐵件；
[0015] (3)將鋼絞線的第一端錯固于巖石上，將鋼絞線的第二端錯固于墳身的頂部，并按 照力F進行張拉；
[0016] (4)安裝托架，并搭設支架，鋪設底模；
[0017] (5)進行預壓檢驗后即可進行現誘段施工，在邊跨合猶張拉后，將鋼絞線解除，完 成施工。
[0018] 進一步，步驟（1)中還包括檢算最大裂縫《max
[0019]
[0020]
[0021]
[0022]
[0023] 式中：
[0024] aa為構件受力特征系數，取1. 9 陽0巧]裂縫間縱向受拉普通鋼筋應變不均勻系數，ilKO. 2時取0. 2,ilOl時取1 ;
[0026] 0S荷載組合計算縱向受拉鋼筋應力
[0027] Es受拉區鋼筋的彈性模量； 陽0測 Cs最外層縱向受拉鋼筋至受拉區底邊的距離，按設計取值且20mm<cs<65mm;
[0029] Pt。縱向有效受拉鋼筋配筋率，鋼筋混凝±取值為Ay化h。）；
[0030] At6有效受拉混凝±截面面積
[0031] As受拉區鋼筋面積；
[0032]Ap受拉區預應力鋼筋面積；
[0033]deq受拉區縱向鋼筋的的等效直徑；
[0034]di受拉區第i種縱向鋼筋的公稱直徑；
[0035] rii受拉區第i種縱向鋼筋的根數； W36]Vi受拉區第i種縱向鋼筋的粘結特性系數，在《混凝±結構設計規范》 (GB50010-2010)表 7. 1. 2-2 選取；
[0037] 取極限裂縫Wiim，若Wmax《WHm，則滿足施工要求； 陽03引若?lim，則應在施工過程或完畢后多級加載。
[0039] 優選地，所述極限裂縫按照鋼筋混凝±結構=級裂縫二類環境取值即= 0.20mm〇 W40] 具體地，步驟似和步驟做中鋼絞線與錯固巖石的連接裝置包括螺紋鋼筋、鋼支 架、鋼支座和工字鋼，所述螺紋鋼筋的下端穿過所述鋼支座和所述工字鋼與所述錯固巖石 固定連接，所述鋼支架設置在所述工字鋼與所述錯固巖石的表面之間，所述鋼絞線的第一 端與所述工字鋼固定連接。
[0041] 具體地，步驟（2)和步驟（3)中鋼絞線與墳身的連接裝置包括預埋PVC管、鋼墊 板、千斤頂和兩個工作錯具，所述預埋PVC管設置在所述墳身的蓋梁內，所述預埋PVC管的 外壁設置有螺旋筋，所述鋼墊板設置在所述預埋PVC管的端面，所述千斤頂設置在兩個所 述工作錯具之間，且位于所述鋼墊板的外表面，所述鋼絞線的第二端穿過所述工作錯具、所 述千斤頂和所述預埋PVC管與所述墳身連接。
[0042]進一步，在步驟（3)中進行鋼絞線張拉前，需對墳身頂部的理論位移量S進行計 算：
[0043] S= (3^L)PL2/化Bs)
[0044] 式中：S為墳頂位移量； W45] 1為測點至墳底的高度；
[0046]L為墳底至拉線位置的高度； 柳47]P水平拉力；
[0048] Bs為墳截面彎曲剛度，計算時參照《混凝±結構設計規范》（GB50010-2010) 7. 2. 3 章節7. 2. 3-1公式計算；
[0049]
[0050] Es受拉區鋼筋的彈性模量；
[0051] As受拉區鋼筋面積；
[0052] h。截面的有效高度；
[0053] 裂縫間縱向受拉普通鋼筋應變不均勻系數，ilKO. 2時取0. 2,ilOl時取1 ;
[0054] aE鋼筋彈性模量與混凝±彈性模量的比值即換算系數：Es/Ec; 陽05引 P縱向鋼筋配筋率，鋼筋混凝±取值為V化h。）；
[0056] 丫f受拉區翼緣截面積與腹板有效截面積的比值，矩形截面取0 ;
[0057] 在進行鋼絞線張拉時，檢測墳身頂部的位移，比較理論位移與實際位移，當實際位 移大于計算位移時，應立即停止頂推張拉，并進行檢查。
[0058] 優選地，在步驟巧）中鋼絞線的解除方法與稱錯的方法相同。
[0059] 本發明的有益效果在于：
[0060] 本發明背拉平衡連續梁現誘段施工方法具有W下優點：
[0061] (1)解決了墳頂不平衡彎矩產生的的墳頂位移，規避了墳身長時間存在彎矩，墳身 會裂紋的問題；
[0062] (2)規避平衡配重法的安全風險，節省了大量工料機費用；
[0063] (3)對于高墳來說，相對于支架法節省了大量工料機費用；
[0064] (4)取消現誘段后背大量的配重，大大減少了工作量，減少成本支出，并消除了配 重運道高危工序帶來的高危隱患。
【附圖說明】
[0065] 圖1是本發明所述背拉平衡連續梁現誘段施工方法的示意圖；
[0066] 圖2是本發明所述鋼絞線與所述錯固巖石的連接裝置的結構示意圖；
[0067] 圖3是本發明所述鋼絞線與所述墳身的連接裝置的結構示意圖。
【具體實施方式】 W側下面結合附圖和實施例對本發明作進一步說明：
[0069] W四川省大渡河黃金坪水電站庫區跨河舍聯大橋為例，提供一個具體的實施例。 W70] 先根據具體環境確認舍聯大橋情況，即：橋跨設計為40+ (63+115+63m連續 梁）巧X20橋跨結構，墳身20為交界墳，一側為40m"T"梁，另一側為連續梁63m邊跨，墳 高40.6m，摩擦粧基礎，4根巫1.8m鉆孔粧，7. 5X7. 5X3m承臺，墳身20截面5X2. 2m，現誘 段底面積為4. 38X5m，同時確認所需材料，具體見下表：
[0071]
[0072] 根據施工環境與材料表，該現誘段施工方法，包括W下步驟：
[0073] (1)根據施工材料及施工環境計算現誘段施工靜載對墳身20產生的彎矩M
[0074] 和為平衡現誘段施工對墳身20產生的彎矩所需要施加的力F: 陽0巧]木材的重力G木二（120X0. 02+3. 5)X0.54X10 = 31.86KN
[0076]鋼材的重力G鋼二（15X94. 2+36X41.9975+250X4. 0135)/100 = 39. 3KN
[0077]對墳身 20 產生的彎矩M2 = (31. 86+39. 3)X(4. 38/2) = 155.8KN?m
[0078] 現誘段鋼筋混凝±對墳身20產生的彎矩 陽0巧]Ml= 1. 54X14. 6479X26X1.