層疊體、其作為熱擴散沖擊吸收片的使用及使用了該層疊體的電氣設備或電子設備的制造方法與工藝

本發明涉及即使厚度薄、沖擊吸收性及熱擴散性(散熱性)也優異的層疊體(熱擴散沖擊吸收片)，以及使用了該層疊體的電氣設備或電子設備。

背景技術：
近年來，伴隨著PC(個人電腦)、平板PC、PDA(個人用的便攜信息終端)、手提電話等電子設備的薄型化，為了防止液晶面板、有機EL面板等的破損，而在面板背面使用了沖擊吸收片。另外，伴隨著電子設備的高功能化，電子部件等發熱體的發熱量變大，因而為了防止因在內部蓄積熱而致的性能降低或破損、以及因筐體局部達到高溫而致的使用者的燙傷等，需要高效地向外部擴散熱、進行冷卻。為了該目的，而使用了各種散熱體。因此，在電子設備中需要將沖擊吸收層與導熱層組合而成的熱擴散沖擊吸收片。并且，由于電子設備的進一步的薄型化，而要求用于電子設備的構件的進一步的薄層化。現有技術文獻專利文獻專利文獻1：日本特開2001－100216號公報專利文獻2：日本特開2002－309198號公報

技術實現要素：
發明所要解決的課題因而，本發明的目的在于，提供一種即使厚度薄、沖擊吸收性及熱擴散性也優異的熱擴散沖擊吸收片，以及使用了這樣的熱擴散沖擊吸收片的電氣設備或電子設備。用于解決課題的手段本發明人等為了實現上述目的而進行了深入的研究，結果發現，對于由具有特定的密度、特定的平均泡孔直徑的發泡體構成的發泡體層、和導熱率為特定值以上的導熱層所層疊而成的片而言，即使為30～500μm這樣薄的厚度，所述片的沖擊吸收性也明顯優異，并且熱擴散性也優異，能夠有效地將內部的熱向外部加以擴散，至此完成了本發明。即，本發明提供一種層疊體，所述層疊體具有發泡體層和導熱層，所述發泡體層的厚度為30～500μm，且由密度為0.2～0.7g/cm3、平均泡孔直徑為10～150μm的發泡體構成，所述導熱層的導熱率為200W/m·K以上。對于上述層疊體來說，優選上述發泡體在動態粘彈性測定中的角頻率為1rad/s時的儲能彈性模量與損耗彈性模量的比率即損耗角正切(tanδ)在－30℃以上且30℃以下的范圍內具有峰值。優選上述發泡體的損耗角正切(tanδ)在－30℃以上且30℃以下的范圍內的最大值為0.2以上。另外，優選在23℃環境下且拉伸速度為300mm/min的拉伸試驗中的發泡體的初期彈性模量為5N/mm2以下。此外，在使用了擺錘型沖擊試驗機的、層疊體的沖擊吸收性試驗(沖擊子的重量96g、擺起角度30°)中，由下式定義的沖擊吸收率(％)除以發泡體層的厚度(μm)而得的值R優選為0.15以上。沖擊吸收率(％)＝{(F0－F1)/F0}×100(上式中，F0為僅對支承板沖撞沖擊子時的沖擊力，F1為對由支承板和上述層疊體構成的結構體的支承板上沖撞沖擊子時的沖擊力)上述導熱層的厚度例如為5μm以上。上述導熱層可以是選自石墨片和金屬箔中的至少一種。發泡體可以由選自丙烯酸系聚合物、橡膠、氨基甲酸酯系聚合物、及乙烯－乙酸乙烯酯共聚物中的至少一種樹脂材料形成。發泡體可以經由使乳液樹脂組合物機械性地發泡的工序A而形成。發泡體可以進一步經由將機械性地發泡而得的乳液樹脂組合物涂布在基材上并進行干燥的工序B而形成。上述工序B可以包括：將涂布在基材上的含氣泡的乳液樹脂組合物在50℃以上且低于125℃的溫度下進行干燥的預備干燥工序B1、和在預備干燥工序B1之后進一步在125℃以上且200℃以下進行干燥的主干燥工序B2。上述層疊體可以在發泡體層的單面或雙面以隔著粘合劑層或未隔著粘合劑層的方式層疊有導熱層。上述層疊體可以用作電氣設備或電子設備用熱擴散沖擊吸收片。本發明還提供一種使用了上述層疊體的電氣設備或電子設備。上述電氣設備或電子設備是具備顯示構件的電氣設備或電子設備，所述電氣設備或電子設備具有上述層疊體被夾持在該電氣設備或電子設備的筐體與上述顯示構件之間的結構。發明的效果本發明的層疊體具有由具有特定的密度、特定的平均泡孔直徑的發泡體構成的發泡體層、和導熱率為特定值以上的導熱層，因此，即使為30～200μm這樣薄的厚度，沖擊吸收性也非常優異，并且熱擴散性優異，能夠將內部的熱有效地向外部擴散。附圖說明圖1是擺錘型沖擊試驗機(沖擊試驗裝置)的示意構成圖。圖2是表示擺錘型沖擊試驗機(沖擊試驗裝置)的保持構件的示意構成的圖。圖3是示意性表示熱擴散性試驗的方法的剖面圖。圖4是示意性表示熱擴散性試驗的方法的俯視圖(從上方觀察的圖)。圖5是表示本發明的層疊體的一例的示意剖面圖。具體實施方式本發明的層疊體具有由發泡體構成的發泡體層、和導熱層。圖5是表示本發明的層疊體的一例的示意剖面圖。10為層疊體，200為發泡體層，201為導熱層。[發泡體層]上述發泡體層的厚度為30～500μm，由密度為0.2～0.7g/cm3、平均泡孔直徑為10～150μm的發泡體構成。需要說明的是，在本說明書中，發泡體的密度是指“表觀密度”。上述發泡體層的厚度的下限優選為40μm、更優選為50μm，上限優選為400μm、更優選為300μm、進一步優選為200μm。本發明中，發泡體層的厚度為30μm以上，因此可均勻地含有氣泡、可發揮出優異的沖擊吸收性。另外，發泡體層的厚度為500μm以下，因此即使對于微小的間隙也可容易地追隨。構成上述發泡體層的發泡體的密度的下限優選為0.21g/cm3、更優選為0.22g/cm3，上限優選為0.6g/cm3、更優選為0.5g/cm3、進一步優選為0.4g/cm3。通過使發泡體的密度為0.2g/cm3以上，從而能夠維持強度，通過使發泡體的密度為0.7g/cm3以下，從而能夠發揮出更高的沖擊吸收性。另外，通過使發泡體的密度為0.2～0.4g/cm3的范圍，從而能夠進一步發揮出更高的沖擊吸收性。上述發泡體的平均泡孔直徑的下限優選為15μm、更優選為20μm，上限優選為140μm、更優選為130μm、進一步優選為100μm。通過使平均泡孔直徑為10μm以上，從而可發揮出優異的沖擊吸收性。另外，由于平均泡孔直徑為100μm以下，因此壓縮恢復性也優異。需要說明的是，上述發泡體的最大泡孔直徑例如為40～400μm，其下限優選為60μm、更優選為80μm，上限優選為300μm、更優選為220μm。另外，上述發泡體的最小泡孔直徑例如為5～70μm，其下限優選為8μm、更優選為10μm，上限優選為60μm、更優選為50μm。在本發明中，從沖擊吸收性的觀點出發，平均泡孔直徑(μm)與發泡體層的厚度(μm)之比(前者/后者)優選處于0.2～0.9的范圍。上述平均泡孔直徑(μm)與發泡片的厚度(μm)之比的下限優選為0.25、更優選為0.3，上限優選為0.85、更優選為0.8。優選上述發泡體在動態粘彈性測定中的角頻率為1rad/s時的儲能彈性模量與損耗彈性模量的比率即損耗角正切(tanδ)的峰值處于－30℃以上且30℃以下的范圍。上述損耗角正切的峰值存在的溫度范圍的下限更優選為－25℃、進一步優選為－20℃、特別優選為－10℃，上限更優選為20℃、進一步優選為10℃。在為具有2個以上損耗角正切的峰值的材料的情況下，希望其中至少一個落入上述范圍中。通過使峰值溫度為－30℃以上，從而可發揮出優異的壓縮恢復性。另外，通過使峰值溫度為30℃以下，從而可顯示出高柔然性、且可發揮出優異的沖擊吸收性。從沖擊吸收性的觀點出發，優選－30℃以上且30℃以下的范圍內的損耗角正切(tanδ)的峰值強度(最大值)高，例如為0.2以上、優選為0.3以上。上述峰值強度(最大值)的上限值例如為2.0。這樣，上述損耗角正切(tanδ)的峰值溫度、峰值強度在很大程度上有助于發泡體的沖擊吸收性。若發泡體在動態粘彈性測定中的角頻率為1rad/s時的儲能彈性模量與損耗彈性模量的比率即損耗角正切(tanδ)的峰值存在于－30℃以上且30℃以下的范圍，則發泡體的沖擊吸收性變得非常高，關于這一點的理由尚不明確，但推測是由于與沖擊的頻率相匹配地存在著上述損耗角正切(tanδ)的峰值的緣故。即，可推測：上述損耗角正切(tanδ)為－30℃以上且30℃以下的范圍，根據粘彈性測定中的溫度時間換算規則而被換算為與結構物的落下沖擊相當的頻率的范圍，因此，在－30℃以上且30℃以下的范圍內具有上述損耗角正切(tanδ)的峰值溫度的發泡體，其沖擊吸收性變高。另外，儲能彈性模量是與施加于發泡體的沖擊能量相對的斥力，若儲能彈性模量高，則直接彈回沖擊。另一方面，損耗彈性模量是將施加于發泡體的沖擊能量轉換為熱的物性，損耗彈性模量越高，則越多地將沖擊能量轉換為熱，因此吸收沖擊，使形變變小。由此可推測，大量地將沖擊轉換為熱且斥力小的發泡體，即，儲能彈性模量與損耗彈性模量的比率即損耗角正切(tanδ)大的發泡體，其沖擊吸收率高。從沖擊吸收性的觀點出發，優選上述發泡體的初期彈性模量低。該初期彈性模量(在23℃環境下、拉伸速度為300mm/min的拉伸試驗中，由10％應變時的斜率所算出的值)優選為5N/mm2以下、更優選為3N/mm2以下。需要說明的是，上述初期彈性模量的下限值例如為0.1N/mm2。作為構成上述發泡體層的發泡體，只要具有上述特性，則其組成、氣泡結構等就沒有特殊限制。作為氣泡結構，可以是連續氣泡結構、獨立氣泡結構、半連續半獨立氣泡結構中的任一種。從沖擊吸收性的觀點出發，優選為連續氣泡結構、半連續半獨立氣泡結構。本發明的層疊體中的發泡體層薄，并且具有優異的沖擊吸收性。另外，不受沖擊的大小的影響，可發揮出優異的沖擊吸收性。例如，就本發明的層疊體來說，在使用了擺錘型沖擊試驗機的、該層疊體的沖擊吸收性試驗(沖擊子的重量96g、擺起角度30°)中，下式所定義的沖擊吸收率(％)除以發泡體層的厚度(μm)而得的值R(每單位厚度的沖擊吸收率)例如為0.15以上、優選為0.17以上、進一步優選為0.19以上。需要說明的是，上述R的上限值例如為0.5左右。沖擊吸收率(％)＝{(F0－F1)/F0}×100(在上式中，F0是僅對支承板沖撞沖擊子時的沖擊力，F1是對由支承板和上述層疊體構成的結構體的支承板上沖撞沖擊子時的沖擊力)需要說明的是，上述沖擊吸收率因發泡體層的厚度等而異，通常為5～70％，下限優選為7％、上限優選為60％。在本發明的層疊體中，該層疊體的沖擊吸收率(％)(沖擊子的重量96g、擺起角度30°)優選為15％以上、更優選為17％以上、進一步優選為19％以上。對于擺錘型沖擊試驗機(沖擊試驗裝置)的示意構成來說，通過圖1及圖2進行說明。如圖1及圖2所示，沖擊試驗裝置1(擺錘試驗機1)包括：作為以任意的保持力來保持試驗片2(發泡體或層疊體)的保持機構的保持構件3；使試驗片2負荷沖擊應力的沖擊負荷構件4；和作為對基于沖擊負荷構件4對試驗片2產生的沖擊力進行檢測的沖擊力檢測機構的壓力感應器5等。另外，以任意的保持力來保持試驗片2的保持構件3由固定夾具11和按壓夾具12構成，按壓夾具12與固定夾具11對置，且以夾持來保持試驗片2的方式而可滑動。此外，在按壓夾具12處設置有按壓壓力調節機構16。此外，使由保持構件3所保持的試驗片2負荷沖擊力的沖擊負荷構件4由支承棒23(軸23)和臂21構成，支承棒23的一端22被以相對于支柱20能夠旋轉的方式被軸支承、且在另一端側具有沖擊子24，臂21將沖擊子24抬起并保持為規定角度。這里，作為沖擊子24而使用了鋼球，因此，通過在臂的一端設置電磁鐵25，從而能夠一體地將沖擊子24抬起為規定角度。此外，對沖擊負荷構件4所產生的作用于試驗片2的沖擊力進行檢測的壓力感應器5，被設置于固定夾具11的試驗片接觸面的相反面側。沖擊子24是鋼球(鐵球)。另外，沖擊子24借助臂21而抬起的角度(圖1中的擺起角度a)為30°～47°左右。在后述的實施例中，在鋼球(鐵球)的重量96g、擺起角度30°的條件進行測定。如圖2所示，試驗片2(發泡體或層疊體)在固定夾具11與按壓夾具12之間隔著由樹脂性板材(亞克力板、聚碳酸酯板等)、金屬制板材等高彈性板材構成的支承板28被夾持。使用上述的沖擊試驗裝置，求出沖擊力F0以及沖擊力F1，通過上述式算出沖擊吸收性，其中，沖擊力F0通過使固定夾具11與支承板28密合固定后，使沖擊子24沖擊支承板28而測得，沖擊力F1通過在固定夾具11與支承板28之間插入試驗片2并使其密合固定后，使沖擊子24沖擊支承板28而測得。需要說明的是，沖擊試驗裝置是與日本特開2006－47277號公報的實施例1相同的裝置。在發泡體層的厚度大到某種程度時，沖擊吸收性可通過選擇平均泡孔直徑、密度等進行調節，而在發泡體層的厚度非常小時(例如厚度為30～500μm)，僅對上述特性進行調節并無法充分吸收沖擊。這是因為如下緣故：在發泡體層的厚度非常薄時，發泡體中的氣泡因沖擊而立即破裂，由氣泡產生的沖擊緩沖功能消失。如上所述，若發泡體在動態粘彈性測定中的角頻率為1rad/s時的儲能彈性模量與損耗彈性模量的比率即損耗角正切(tanδ)的峰值存在于－30℃以上且30℃以下的范圍，則即使在氣泡破裂后，發泡體的構成材料仍發揮出對沖擊進行緩沖的功能。上述發泡體可由包含樹脂材料(聚合物)的樹脂組合物構成。需要說明的是，未發泡狀態的該樹脂組合物[未發泡時的樹脂組合物(固形物)]在動態粘彈性測定中的角頻率為1rad/s時的儲能彈性模量與損耗彈性模量的比率即損耗角正切(tanδ)的峰值優選處于－30℃以上且30℃以下的范圍。上述損耗角正切的峰值所存在的溫度范圍的下限優選為－25℃、更優選為－20℃、進一步優選為－10℃，上限優選為20℃、更優選為10℃。在具有2個以上損耗角正切的峰值的材料時，優選其中至少一個落入上述范圍內。從沖擊吸收性的觀點出發，優選該樹脂組合物(固形物)在－30℃以上且30℃以下的范圍內的損耗角正切(tanδ)的峰值強度(該值相當于上述發泡體在－30℃以上且低于30℃的范圍內的損耗角正切(tanδ)的峰值強度除以發泡體的密度(g/cm3)而得的值)高。例如，上述樹脂組合物(固形物)在－30℃以上且30℃以下的范圍內的損耗角正切(tanδ)的峰值強度優選為0.9(g/cm3)-1以上、上限例如為3左右。另外，期望未發泡狀態的該樹脂組合物(固形物)的初期彈性模量(23℃、拉伸速度300mm/min)低，優選為50N/mm2以下、更優選為30N/mm2以下。需要說明的是，上述初期彈性模量的下限值例如為0.3N/mm2。作為構成上述發泡體的樹脂材料(聚合物)，沒有特殊限定，可使用構成發泡體的公知乃至周知的樹脂材料。作為該樹脂材料，例如可列舉出丙烯酸系聚合物、橡膠、氨基甲酸酯系聚合物、乙烯－乙酸乙烯酯共聚物等。其中，從沖擊吸收性的觀點出發，優選為丙烯酸系聚合物、橡膠、氨基甲酸酯系聚合物。構成發泡體的樹脂材料(聚合物)可以為單獨1種，也可以為2種以上。需要說明的是，為了使上述發泡體在動態粘彈性測定中的角頻率為1rad/s時的儲能彈性模量與損耗彈性模量的比率即損耗角正切(tanδ)的峰值為－30℃以上且30℃以下的范圍，可將上述樹脂材料(聚合物)的Tg作為指標或目標。例如，作為上述樹脂材料(聚合物)，可以從Tg處于－50℃以上且低于50℃(下限優選為－40℃、更優選為－30℃、上限優選為40℃、更優選為30℃)的范圍內的樹脂材料(聚合物)中進行選擇。作為上述丙烯酸系聚合物，優選為將均聚物的Tg為－10℃以上的單體、和均聚物的Tg低于－10℃的單體作為必須的單體成分而形成的丙烯酸系聚合物。通過使用這樣的丙烯酸系聚合物、并對前者單體與后者單體的量比進行調整，從而可比較容易地得到在動態粘彈性測定中的角頻率為1rad/s時的儲能彈性模量與損耗彈性模量的比率即損耗角正切(tanδ)的峰值為－30℃以上且30℃以下的發泡體。需要說明的是，本發明中的“形成均聚物時的玻璃化轉變溫度(Tg)”(有時僅單稱為“均聚物的Tg”)是指“該單體的均聚物的玻璃化轉變溫度(Tg)”，具體來說，在“PolymerHandbook”(第3版、JohnWiley&Sons，Inc、1987年)中列舉出了數值。需要說明的是，上述文獻中未記載的單體的均聚物的Tg是指例如通過以下的測定方法而得的值(參照日本特開2007－51271號公報)。即，向具備溫度計、攪拌機、氮氣導入管及回流冷卻管的反應器中，投入單體100重量份、2，2’－偶氮二異丁腈0.2重量份及作為聚合溶劑的乙酸乙酯200重量份，在導入氮氣的同時，攪拌1小時。由此，將聚合體系內的氧除去，然后升溫至63℃使其反應10小時。接著，冷卻至室溫，得到固體成分濃度為33重量％的均聚物溶液。接著，將該均聚物溶液流延涂布于間隔件上，進行干燥，制作出厚約2mm的試驗樣品(片狀的均聚物)。然后，將該試驗樣品沖裁成直徑7.9mm的圓盤狀，用平行板將其夾持，使用粘彈性試驗機(ARES、REOMETRIX公司制)，在賦予頻率1Hz的剪切應變的同時，在溫度區域－70～150℃、5℃/分鐘的升溫速度的條件下，通過剪切模式來測定粘彈性，將tanδ的峰值溫度設為均聚物的Tg。需要說明的是，上述樹脂材料(聚合物)的Tg也可通過該方法進行測定。對于均聚物的Tg為－10℃以上的單體來說，該Tg例如為－10℃～250℃、優選為10～230℃、進一步優選為50～200℃。作為上述均聚物的Tg為－10℃以上的單體，可例示出例如：(甲基)丙烯腈；(甲基)丙烯酰胺、N－羥乙基(甲基)丙烯酰胺等含酰胺基的單體；(甲基)丙烯酸；甲基丙烯酸甲酯、甲基丙烯酸乙酯等均聚物的Tg為－10℃以上的(甲基)丙烯酸烷基酯；(甲基)丙烯酸異冰片酯；N－乙烯基－2－吡咯烷酮等含雜環的乙烯基單體；2－羥乙基甲基丙烯酸酯等含羥基的單體等。它們可以單獨使用1種或組合使用2種以上。其中，特別優選為(甲基)丙烯腈(尤其是丙烯腈)。若使用(甲基)丙烯腈(尤其是丙烯腈)作為均聚物的Tg為－10℃以上的單體，則分子間相互作用強，因此，能夠使發泡體的上述損耗角正切(tanδ)的峰值強度變大。對于均聚物的Tg低于－10℃的單體來說，該Tg例如為－70℃以上且低于－10℃、優選為－70℃～－12℃、進一步優選為－65℃～－15℃。作為上述均聚物的Tg低于－10℃的單體，可列舉出例如丙烯酸乙酯、丙烯酸丁酯、丙烯酸2－乙基己酯等均聚物的Tg低于－10℃的(甲基)丙烯酸烷基酯等。它們可以單獨使用1種，或組合使用2種以上。其中，特別優選為丙烯酸C2-8烷基酯。相對于形成上述丙烯酸系聚合物的全部的單體成分(單體成分總量)，均聚物的Tg為－10℃以上的單體的含量例如為2～30重量％、下限優選為3重量％、更優選為4重量％、上限優選為25重量％、更優選為20重量％。另外，相對于形成上述丙烯酸系聚合物的全部的單體成分(單體成分總量)，均聚物的Tg低于－10℃的單體的含量例如為70～98重量％、下限優選為75重量％、更優選為80重量％、上限優選為97重量％、更優選為96重量％。作為上述橡膠，可以為天然橡膠、合成橡膠中的任一種。作為上述橡膠，例如可列舉出丁腈橡膠(NBR)、甲基丙烯酸甲酯－丁二烯橡膠(MBR)、苯乙烯－丁二烯橡膠(SBR)、丙烯酸類橡膠(ACM、ANM)、氨基甲酸酯橡膠(AU)、硅酮橡膠等。其中，優選為丁腈橡膠(NBR)、甲基丙烯酸甲酯－丁二烯橡膠(MBR)、硅酮橡膠。作為上述氨基甲酸酯系聚合物，例如可列舉出聚碳酸酯系聚氨酯、聚酯系聚氨酯、聚醚系聚氨酯等。作為乙烯－乙酸乙烯酯共聚物，可使用公知乃至周知的乙烯－乙酸乙烯酯共聚物。構成上述發泡體層的發泡體除了樹脂材料(聚合物)以外，還可以根據需要而含有表面活性劑、交聯劑、增稠劑、防銹劑、其他的添加物。例如為了氣泡直徑的微細化、起泡后的泡的穩定性，可以含有任意的表面活性劑。作為表面活性劑，沒有特殊限制，可使用陰離子系表面活性劑、陽離子系表面活性劑、非離子系表面活性劑、兩性表面活性劑等中的任一種，從氣泡直徑的微細化、起泡后的泡的穩定性的觀點出發，優選為陰離子系表面活性劑，尤其更優選為硬脂酸銨等脂肪酸銨系表面活性劑。表面活性劑可以單獨使用1種，也可以組合使用2種以上。另外，可以并用不同種類的表面活性劑，例如可以將陰離子系表面活性...