本發明屬于鋰離子電池制造領域，涉及一種高鎳正極材料及其制備方法以及鋰離子電池。
背景技術：
隨著能源危機和環境污染等問題的日益突出，開發可持續的新型能源已成為現代社會的當務之急，其中鋰離子電池作為一種綠色的二次能源備受關注。目前商業化的鋰離子電池正極材料主要有鈷酸鋰、錳酸鋰、磷酸鐵鋰及常規的鎳鈷錳酸鋰三元材料，但均存在一定的缺陷，不能滿足鋰離子電池更高能量密度和其它性能的要求。而高鎳正極材料(如x≥0.7的Li(NixCoyAl1-x-y)O2、x≥0.4的Li(NixCoyMn1-x-y)O2)具有較高的比容量，迎合了市場對高比能量電池的需求，因此獲得了越來越多的關注。
然而，一方面，高鎳正極材料由于其表面的鎳含量較高，在高溫下(>50℃)易與電解液發生反應產生HF，在HF的腐蝕下造成過渡金屬離子的溶解，使電解液/電極界面阻抗增大，降低電池的循環壽命和儲存壽命；另一方面，高鎳正極材料脫鋰后形成的Ni4+穩定性較差，尤其在高溫情況下，易發生Ni4+→Ni3+的反應，同時釋放出氧氣，使電池的循環性能和儲存性能進一步惡化。這些缺陷嚴重制約了高鎳鋰離子電池中的大規模推廣應用。
本領域中已有采用摻雜和表面包覆的方法對高鎳正極材料進行處理，以期改善電池的高溫循環性能和高溫儲存性能。目前摻雜普遍采用的元素有Mg、Al、Ti、Ba、Cu、Zn、Fe、V、Zr、Cr、La、Nb、Ga、F、S等，其中除F和S為非金屬元素以外，其余均為金屬元素。然而，摻雜金屬元素時所采用的化合物本身或受熱分解后形成的氧化物往往具有較高的熔點，不利于摻雜元素在材料中充分擴散而均勻分布，達不到較好的摻雜效果。同時，這類金屬元素所對應的氧化物大多呈堿性或中性，不利于降低高鎳材料本身具有的堿性，且其在材料的晶格中以陽離子的形式存在，對晶格中氧陰離子的穩定作用較小，不能有效提高材料的熱穩定性。因此，有必要提供一種更加有效的方法來提升高鎳正極材料的熱穩定性，解決其在應用中存在的高溫循環和高溫儲存問題。因此，如何得到一種具有優異的熱穩定性的高鎳正極材料成為本領域亟待解決的技術問題。
技術實現要素：
針對現有技術的不足，本發明的目的之一在于提供一種高鎳正極材料的制備方法，以解決現有技術中的高鎳正極材料熱穩定性差的技術問題，所得到的高鎳鋰離子電池具有優異的高溫循環性能和高溫儲存性能。
為了實現上述目的，本發明采用了如下技術方案：
一種高鎳正極材料的制備方法，包括以下步驟：
在高鎳正極材料的前驅體中加入非金屬摻雜劑，加入鋰源并燒結后得到具有非金屬元素摻雜的高鎳正極材料。
所述方法可以使非金屬摻雜元素在材料中均勻分布，改善材料表面的性質并提高晶體結構的穩定性，從而有效提升高鎳正極材料的熱穩定性，并因此顯著改善高鎳鋰離子電池的高溫循環性能和高溫儲存性能。
在本發明中，所述高鎳正極材料為Li(NixCoyMn1-x-y)O2，其中0.4≤x<1，0<y≤0.4，例如，x可以為0.4、0.45、0.5、0.55、0.6、0.65、0.7、0.75、0.8、0.85、0.9或0.95等，y可以為0.08、0.12、0.2、0.26、0.33或0.4等；或者，所述高鎳正極材料為Li(NixCoyAl1-x-y)O2，其中0.7≤x<1，0<y<0.3，例如，x可以為0.7、0.8、0.82、0.84、0.86、0.88、0.9、0.92、0.94或0.96等，y可以為0.05、0.08、0.15、0.22、0.25或0.28等。
在本發明的一種優選技術方案中，所述方法包括以下步驟：
將高鎳正極材料的前驅體及非金屬摻雜劑分散于液相介質，待干燥后，加入鋰源，然后燒結，得到高鎳正極材料。
在本發明的一種優選技術方案中，所述方法包括以下步驟：
將高鎳正極材料的前驅體、非金屬摻雜劑以及鋰源分散于液相介質，待干燥后，進行燒結，得到高鎳正極材料。
在本發明的一種優選技術方案中，所述方法包括以下步驟：
將高鎳正極材料的前驅體、非金屬摻雜劑以及鋰源充分混合，然后燒結，得到高鎳正極材料。
在本發明中，期望得到的高鎳正極材料為Li(NixCoyMn1-x-y)O2，其中0.4≤x<1，0<y≤0.4，則高鎳正極材料的前驅體為NixCoyMn1-x-y的氫氧化物、碳酸鹽共沉淀物或草酸鹽共沉淀物中的一種或至少兩種的組合。所述高鎳正極材料的前驅體例如可以為NixCoyMn1-x-y的氫氧化物、碳酸鹽或草酸鹽的共沉淀物，也可以為NixCoyMn1-x-y的氫氧化物與碳酸鹽共沉淀物的組合，氫氧化物與草酸鹽共沉淀物的組合，碳酸鹽與草酸鹽共沉淀物的組合，氫氧化物、碳酸鹽與草酸鹽共沉淀物的組合等。
在本發明中，期望得到的高鎳正極材料為Li(NixCoyAl1-x-y)O2，其中0.7≤x<1，0<y<0.3，則高鎳正極材料的前驅體為NixCoyAl1-x-y的氫氧化物、碳酸鹽共沉淀物或草酸鹽共沉淀物中的一種或至少兩種的組合。所述高鎳正極材料的前驅體例如可以為NixCoyAl1-x-y的氫氧化物、碳酸鹽或草酸鹽的共沉淀物，也可以為NixCoyAl1-x-y的氫氧化物與碳酸鹽共沉淀物的組合，氫氧化物與草酸鹽共沉淀物的組合，碳酸鹽與草酸鹽共沉淀物的組合，氫氧化物、碳酸鹽與草酸鹽共沉淀物的組合等。
在本發明的一種優選技術方案中，所述高鎳正極材料的前驅體為經過預燒處理的前驅體。所述預燒處理的氣氛為空氣，預燒處理的溫度在200～1000℃之間，預燒處理的時間為1～30h。
所述預燒處理的溫度例如可以為210℃、255℃、283℃、330℃、392℃、452℃、530℃、608℃、677℃、720℃、780℃、855℃、890℃、914℃或990℃等。所述預燒處理的時間例如可以為1h、2.2h、3.5h、4h、5.5h、7h、11.5h、15h、18h、22.5h、27h或29.5h等。
在本發明的一種優選的技術方案中，所述非金屬摻雜劑為含硅、含磷或含硼等非金屬元素的化合物中的一種或至少兩種組合。所述含硅、含磷或含硼等非金屬元素的化合物包括但不限于：硅酸鋰、偏硅酸鋰、硅酸銨、偏硅酸銨、硅酸酯、磷酸鋰、磷酸氫鋰、磷酸二氫鋰、磷酸銨、磷酸氫銨、磷酸二氫銨、磷酸、焦磷酸、五氧化二磷、焦硼酸鋰、偏硼酸鋰、焦硼酸銨、偏硼酸銨、硼酸、偏硼酸、焦硼酸或三氧化二硼。此外，所述非金屬摻雜劑還可以為上述化合物中至少兩種的組合。例如，所述非金屬摻雜劑可以為硅酸鋰、偏硅酸銨、磷酸氫鋰、磷酸二氫銨、焦磷酸、硼酸鋰、焦硼酸，或硅酸銨與五氧化二磷的組合，硅酸四丁酯與三氧化二硼的組合，磷酸二氫銨與偏硼酸鋰的組合，焦磷酸、硅酸鋰與偏硼酸銨的組合等。
由于含硅、磷、硼等非金屬元素的摻雜劑在燒結后形成的鋰鹽本身具有電化學活性，且其比容量接近甚至高于高鎳正極材料的理論比容量，因此摻雜后不會造成材料的比容量降低。
在本發明的一種優選技術方案中，所述非金屬摻雜劑的用量為高鎳正極材料的前驅體質量的0.1％～10％。例如，所述摻雜劑用量可以為高鎳正極材料的前驅體質量的0.1％、0.3％、0.5％、1.1％、1.8％、4％、6.5％、7.2％或9.5％等。
在本發明的一種優選技術方案中，所述液相介質可以為水、酒精(乙醇)或甘油中的一種或至少兩種的組合。所述組合例如可以為水和酒精的組合，水和甘油的組合，酒精和甘油的組合，水、酒精和甘油的組合。
在本發明的一種優選技術方案中，所述液相介質的用量為高鎳正極材料的前驅體質量的1/10～10倍。所述液相介質的用量例如可以為高鎳正極材料的前驅體質量的1/2倍、2倍、4.5倍、7倍、8.5倍、9倍或10倍等。
在本發明的一種優選技術方案中，所述分散的方式為磁力攪拌、機械攪拌、超聲振蕩、球磨或三維混合中的一種。
在本發明的一種優選技術方案中，所述分散為充分分散。
在本發明的一種優選技術方案中，所述干燥在干燥設備中進行，干燥溫度為40～400℃，干燥時間為1～48h。所述干燥溫度例如可以為80℃、115℃、180℃、270℃、310℃、350℃、370℃或390℃等。所述干燥時間例如可以為2.5h、6h、9h、12h、15h、17h、20h、22h、25h、28h、31h、34h、37h、40h、43h或46h等。
在本發明中，根據選擇的高鎳正極材料的前驅體、非金屬摻雜劑、液相介質以及鋰源的不同，干燥后得到的既可以是高鎳正極材料的前驅體與非金屬摻雜劑和/或鋰源的物理混合物，也可以是非金屬摻雜劑與高鎳正極材料的前驅體和/或液相介質和/或鋰源反應后的混合產物。例如，所述非金屬摻雜劑為磷酸鋰，高鎳正極材料的前驅體為NixCoyMn1-x-y的碳酸鹽，液相介質為酒精，則干燥后得到的是NixCoyMn1-x-y的碳酸鹽與磷酸鋰的物理混合物。又例如，所述非金屬摻雜劑為五氧化二磷，高鎳正極材料的前驅體為NixCoyAl1-x-y的氫氧化物，液相介質為水。由于五氧化二磷與液相介質水發生反應生成磷酸，磷酸進一步與部分NixCoyAl1-x-y的氫氧化物反應生成NixCoyAl1-x-y的磷酸鹽，因此，干燥后得到的是NixCoyAl1-x-y的氫氧化物與磷酸鹽的混合物。
在本發明的一種優選技術方案中，所述鋰源為醋酸鋰、硫酸鋰、氫氧化鋰、硝酸鋰或碳酸鋰中的一種或至少兩種的組合。所述組合例如可以為醋酸鋰和硫酸鋰的組合，醋酸鋰和氫氧化鋰的組合，硝酸鋰和碳酸鋰的組合，醋酸鋰、硫酸鋰和氫氧化鋰的組合或硝酸鋰、碳酸鋰和硫酸鋰的組合等。
在本發明的一種優選技術方案中，所述鋰源的加入量按化學計量比的0.9～1.2倍加入。所述鋰源的加入量例如可以按化學計量比的0.92倍、0.97倍、1倍、1.06倍、1.10倍、1.15倍、1.2倍等比例加入。所述鋰源的加入量根據高鎳正極材料的前驅體、非金屬摻雜劑或燒結工藝條件(如燒結溫度、時間)等因素來確定。本說明書中的對比例和實施例所采用的鋰源的加入量均為典型而非限制性的。
在本發明的一種優選技術方案中，所述燒結的氣氛為空氣、氧氣或氮氣與氧氣以一定體積比例混合的混合氣體。所述燒結的氣氛例如可以為空氣，氧氣，或者氮氣與氧氣以1:9、1:4、2:3、1:1、7:3等體積比例混合的氣體。
在本發明的一種優選技術方案中，所述燒結的溫度為400～1000℃，燒結的時間為4～48h。所述燒結的溫度例如可以為450℃、500℃、550℃、580℃、600℃、650℃、700℃、735℃、750℃、800℃、810℃、850℃、900℃、950℃或980℃等。所述燒結的時間例如可以為5h、7.5h、9h、13h、18h、25h、29h、33h、40h、45h或48h等。
本發明的目的之二在于提供一種采用如上所述的高鎳正極材料的制備方法得到的高鎳正極材料。采用該方法得到的高鎳正極材料具有優異的熱穩定性。
本發明的目的之三在于提供一種鋰離子電池，所述鋰離子電池以如上所述的高鎳正極材料作為正極材料。采用該高鎳正極材料作為正極材料，得到的鋰離子電池具有優異的高溫循環性能和高溫儲存性能。
與已有技術相比，本發明具有如下有益效果：
(1)本發明的方法中非金屬摻雜劑在前驅體處理成品的過程中加入，而不需要在制備前驅體時引入，避免了非金屬摻雜劑與前驅體共沉淀或二次沉淀的復雜工藝要求，方法簡單易行；
(2)本發明優選所使用的非金屬元素在高鎳正極材料的晶格中與氧原子以共價鍵的形式結合，具有較高的鍵能，使其晶體結構在高溫情況下更加穩定，晶格中的氧不易被脫鋰狀態下形成的Ni4+氧化而析出，從而提高材料的熱穩定性；
(3)本發明優選所使用的非金屬摻雜劑經高溫燒結后形成的鋰鹽呈中性或弱堿性，總體上可降低高鎳正極材料的堿性，并改善材料表面的性質，從而提高電池的高溫循環壽命和高溫儲存壽命；
(4)本發明優選所使用的非金屬摻雜劑本身或其受熱分解后形成的化合物具有較低的熔點，有利于摻雜元素在材料中充分擴散而均勻分布，從而達到較好的摻雜效果。
上述說明僅是本發明技術方案的概述，為了能夠更清楚了解本發明的技術手段，而可依照說明書的內容予以實施，并且為了讓本發明的上述和其它目的、特征和優點能夠更明顯易懂，以下特舉本發明的具體實施方式。
具體實施方式
下面將更詳細地描述本公開的示例性實施方式。雖然下文中顯示了本公開的示例性實施方式，然而應當理解，可以以各種形式實現本公開而不應被這里闡述的實施方式所限制。相反，提供這些實施方式是為了能夠更透徹地理解本公開，并且能夠將本公開的范圍完整的傳達給本領域的技術人員。應當理解，本領域技術人員能夠設想出盡管沒有在本說明書中明確描述或者記載、但是實現了本發明并且包含在本發明精神、原理與范圍內的各種方法、組分以及含量。本說明書中引述的所有例子與條件性語言都是出于說明和教導的目的，以幫助讀者理解發明人對現有技術做出貢獻的原理與概念，并且應該被理解為不限于這些具體引述的例子與條件。此外，為了更清楚地說明，省略了對于已知方法、組分以及含量的詳細描述，以不混淆本發明的描述。應理解，除非特別說明，此處描述的各實施方式中的特征可以互相組合。
對比例1：
將100份質量Ni、Co、Mn的摩爾比為5:2:3的碳酸鹽共沉淀物前驅體和32.36份質量的碳酸鋰(99.0％)，在三維混合機中25Hz條件下混合4h，然后置于箱式爐中空氣氣氛下680℃預燒處理6h；冷卻至室溫后重新在氧氣氣氛下960℃燒結12h，冷卻后過400目標準篩，得到常規的鎳鈷錳酸鋰正極材料。利用示差掃描量熱法(DSC)測試所得正極材料的放熱峰溫度。將所得正極材料、粘結劑PVDF、導電劑乙炔黑按質量比96:2:2在油系溶劑NMP中進行正極配料，獲得均勻的正極漿料，將制備好的正極漿料均勻涂布在正極集流體Al箔上，在120℃、130℃、128℃的對流干燥箱中分別干燥10分鐘后獲得正極片，按壓實密度3.35g/cm3將正極片輥壓備用。將正極片按傳統制作工藝組裝成聚合物軟包電池，測試電池在45℃、3.0～4.2V、1C倍率條件下的循環性能和充滿電狀態下60℃儲存7天后的電池狀態變化。
實施例1：
將200份質量Ni、Co、Mn的摩爾比為5:2:3的碳酸鹽共沉淀物前驅體和1.8份質量的偏硅酸鋰加入200份質量的去離子水中，在機械攪拌下分散2h得到漿料；將所得漿料在120℃下干燥12h，得到前驅體混合物；稱取100份質量的前驅體混合物，加入31.76份質量的碳酸鋰(99.0％)，在三維混合機中25Hz條件下混合4h，然后置于箱式爐中空氣氣氛下680℃預燒處理6h；冷卻至室溫后重新在氧氣氣氛下960℃燒結12h，冷卻后過400目標準篩，得到具有硅元素摻雜的鎳鈷錳酸鋰正極材料，同樣利用DSC測試其放熱峰溫度。隨后按對比例1中所述工藝條件，使用所得正極材料制作相同型號的聚合物軟包電池，同樣測試其高溫循環性能和高溫儲存性能。
實施例2：
按照實施例1中相同的組分含量和工藝條件制備鎳鈷錳酸鋰正極材料，只是將其中偏硅酸鋰的質量從1.8份提高到3.6份，且碳酸鋰的質量從31.76份降低到31.48份，得到具有硅元素摻雜的鎳鈷錳酸鋰正極材料，同樣利用DSC測試其放熱峰溫度。隨后按對比例1中所述工藝條件，使用所得正極材料制作相同型號的聚合物軟包電池，同樣測試其高溫循環性能和高溫儲存性能。
實施例3：
按照實施例1中相同的組分含量和工藝條件制備鎳鈷錳酸鋰正極材料，只是將其中偏硅酸鋰的質量從1.8份降低到0.08份，且碳酸鋰的質量從31.76份提高到32.03份，得到具有硅元素摻雜的鎳鈷錳酸鋰正極材料，同樣利用DSC測試其放熱峰溫度。隨后按對比例1中所述工藝條件，使用所得正極材料制作相同型號的聚合物軟包電池，同樣測試其高溫循環性能和高溫儲存性能。
實施例4：
按照實施例1中相同的組分含量和工藝條件制備鎳鈷錳酸鋰正極材料，只是將其中偏硅酸鋰的質量從1.8份提高到20份，且碳酸鋰的質量從31.76份降低到29.13份，得到具有硅元素摻雜的鎳鈷錳酸鋰正極材料，同樣利用DSC測試其放熱峰溫度。隨后按對比例1中所述工藝條件，使用所得正極材料制作相同型號的聚合物軟包電池，同樣測試其高溫循環性能和高溫儲存性能。
實施例5：
將99.11份質量Ni、Co、Mn的摩爾比為5:2:3的碳酸鹽共沉淀物前驅體、0.89份質量的偏硅酸鋰和31.76份質量的碳酸鋰(99.0％)加入100份質量的去離子水中，在機械攪拌下分散2h得到漿料；將所得漿料在120℃下干燥12h，得到前驅體混合物，然后置于箱式爐中空氣氣氛下680℃預燒處理6h；冷卻至室溫后重新在氧氣氣氛下960℃燒結12h，冷卻后過400目標準篩，得到具有硅元素摻雜的鎳鈷錳酸鋰正極材料，同樣利用DSC測試其放熱峰溫度。隨后按對比例1中所述工藝條件，使用所得正極材料制作相同型號的聚合物軟包電池，同樣測試其高溫循環性能和高溫儲存性能。
實施例6：
將99.11份質量Ni、Co、Mn的摩爾比為5:2:3的碳酸鹽共沉淀物前驅體、0.89份質量的偏硅酸鋰和31.76份質量的碳酸鋰(99.0％)，在三維混合機中25Hz條件下混合4h，然后置于箱式爐中空氣氣氛下680℃預燒處理6h；冷卻至室溫后重新在氧氣氣氛下960℃燒結12h，冷卻后過400目標準篩，得到具有硅元素摻雜的鎳鈷錳酸鋰正極材料，同樣利用DSC測試其放熱峰溫度。隨后按對比例1中所述工藝條件，使用所得正極材料制作相同型號的聚合物軟包電池，同樣測試其高溫循環性能和高溫儲存性能。
對比例2：
將200份質量Ni、Co、Al的摩爾比為8:1.5:0.5的氫氧化物前驅體置于箱式爐中空氣氣氛下500℃預燒處理7.5h，冷卻后取100份質量經預燒處理的前驅體，加入89.31份質量的醋酸鋰(99.0％)，在三維混合機中25Hz條件下混合4h，然后置于箱式爐中氧氣氣氛下780℃燒結10h，冷卻后過400目標準篩，得到常規的鎳鈷錳酸鋰正極材料。利用示差掃描量熱法(DSC)測試所得正極材料的放熱峰溫度。按對比例1中所述工藝條件，只是將壓實密度從3.35g/cm3提高到3.55g/cm3對正極片進行輥壓，按傳統制作工藝組裝成聚合物軟包電池，測試電池在45℃、3.0～4.2V、1C倍率條件下的循環性能和充滿電狀態下60℃儲存7天后的電池狀態變化。
實施例7：
將300份質量Ni、Co、Al的摩爾比為8:1.5:0.5的氫氧化物前驅體置于箱式爐中空氣氣氛下500℃預燒處理7.5h，冷卻后取200份質量經預燒處理的前驅體、2.4份質量的磷酸氫二鋰，加入240份質量的去離子水中，在機械攪拌下分散0.5h得到漿料；將所得漿料在130℃下干燥20h，得到前驅體混合物；稱取100份質量的前驅體混合物，加入88.96份質量的醋酸鋰(99.0％)，在三維混合機中25Hz條件下混合4h，然后置于箱式爐中氧氣氣氛下780℃燒結12h，冷卻后過400目標準篩，得到具有磷元素摻雜的鎳鈷鋁酸鋰正極材料，同樣利用DSC測試其放熱峰溫度。隨后按對比例2中所述工藝條件，使用所得正極材料制作相同型號的聚合物軟包電池，同樣測試其高溫循環性能和高溫儲存性能。
實施例8：
按照實施例3中相同的組分含量和工藝條件制備鎳鈷錳酸鋰正極材料，只是將其中2.4份質量的磷酸氫二鋰替換成2.4份質量的磷酸氫二鋰和2.4份質量的焦硼酸，且醋酸鋰的質量從88.96份降低到88.92份，得到具有磷和硼元素摻雜的鎳鈷鋁酸鋰正極材料，同樣利用DSC測試其放熱峰溫度。隨后按對比例2中所述工藝條件，使用所得正極材料制作相同型號的聚合物軟包電池，同樣測試其高溫循環性能和高溫儲存性能。
之后對上述各對比例和實施例所制備的正極材料及其鋰離子電池的性能進行對比，對比結果參見表1。
表1各對比例和實施例所制備的正極材料及其鋰離子電池的性能對比表
由上表可知：
(1)實施例1、實施例2、實施例4和實施例5所制備的正極材料的熱穩定性均要優于對比例1所制備的正極材料，其對應的鋰離子電池的高溫循環性能和高溫儲存性能也均要明顯優于對比例1所制備的鋰離子電池；
(2)對比實施例1、實施例2、實施例3和實施例4所制備的正極材料及其鋰離子電池的性能結果可知，提高非金屬摻雜劑的用量可以進一步提升正極材料的熱穩定性及其鋰離子電池的高溫循環性能和高溫儲存性能，但進一步提高該摻雜劑的用量并不能大幅度地提高正極材料及其鋰離子電池的性能，而非金屬摻雜劑的用量過低，則幾乎起不到提高正極材料及其鋰離子電池的性能的效果；
(3)對比實施例5、實施例1和對比例1所制備的正極材料及其鋰離子電池的性能結果可知，在將鋰源與高鎳正極材料的前驅體和非金屬摻雜劑一起分散于液相介質的情況下，其性能要優于對比例1所制備的正極材料及其離子電池，而與實施例1所制備的正極材料及其鋰離子電池的性能基本接近；
(4)對比實施例6、實施例1和對比例1所制備的正極材料及其鋰離子電池的性能結果可知，在不使用液相介質的情況下，其性能要優于對比例1所制備的正極材料及其離子電池，但不如實施例1所制備的正極材料及其鋰離子電池的性能顯著；
(5)實施例7和8所制備的正極材料均要明顯優于對比例2所制備的正極材料，其對應的鋰離子電池的高溫循環性能和高溫儲存性能也均要明顯優于對比例2所制備的鋰離子電池；
(6)對比實施例7和8所制備的正極材料及其鋰離子電池的性能結果可知，同時添加一種或一種以上的摻雜劑可以進一步提升正極材料的熱穩定性及其鋰離子電池的高溫循環性能和高溫儲存性能。
說明基于本發明所提供的技術手段起到了提升鋰離子電池高鎳正極材料熱穩定性，并顯著改善其鋰離子電池的高溫循環性能和高溫儲存性能的預期效果。