本發(fā)明屬于平行多回輸電線路零序耦合參數(shù)測(cè)試領(lǐng)域。本發(fā)明提出了一種平行多回輸電線路零序耦合參數(shù)的在線測(cè)試方法,該方法只需平行多回輸電線路一組正常運(yùn)行時(shí)的兩端電壓、電流,測(cè)出測(cè)試回線的正序阻抗和正序?qū)Ъ{,計(jì)算相同環(huán)境下平行多回線各阻抗的比值和各導(dǎo)納的比值,建立各對(duì)應(yīng)物理量的關(guān)系,實(shí)現(xiàn)平行多回輸電線路的零序耦合阻抗和導(dǎo)納的間接在線測(cè)試。本發(fā)明提出了以相同環(huán)境下平行多回線間物理量的比值表示自有阻抗和互有阻抗(自有導(dǎo)納和互有導(dǎo)納)的關(guān)系。對(duì)自有阻抗和互有阻抗(自有導(dǎo)納和互有導(dǎo)納)和的估計(jì),最終以的形式出現(xiàn),因而有效地抑制了誤差。本發(fā)明提出的測(cè)試方法專門考慮了土壤電阻率對(duì)阻抗測(cè)試方法的影響,仿真驗(yàn)證了土壤電阻率波動(dòng)達(dá)到±50%時(shí),對(duì)正序和零序阻抗的影響很小,其中正序的相對(duì)偏差0.1%,零序的相對(duì)偏差3%,而導(dǎo)納幾乎不受大地電導(dǎo)率的影響,保證了本發(fā)明方法的容錯(cuò)能力和抗干擾能力。本發(fā)明提出的測(cè)試方法不需要專門產(chǎn)生零序的任何操作,不影響系統(tǒng)的正常運(yùn)行,與現(xiàn)有零序測(cè)試方法需要專用設(shè)備和停運(yùn)操作不同,只需一組系統(tǒng)兩端的穩(wěn)態(tài)電壓、電流數(shù)據(jù),甚至不需要同步(相差幾個(gè)甚至幾十個(gè)周波均可),即可實(shí)現(xiàn)平行多回線路零序耦合參數(shù)的測(cè)試,大大簡(jiǎn)化了平行多回輸電線路的參數(shù)測(cè)試方法,大大提高了線路參數(shù)測(cè)試的效率,靈活方便,具有很強(qiáng)的實(shí)用性和可操作性。
背景技術(shù):
:隨著現(xiàn)代電力系統(tǒng)的發(fā)展,受土地及環(huán)境因素的制約,平行并架多回輸電線路越來越多,特別是同塔并架多回線。國(guó)外同塔最多已達(dá)8回線,國(guó)內(nèi)同塔已達(dá)6回線。平行多回線間存在零序耦合,而零序參數(shù)的測(cè)量影響線路零序保護(hù)的可靠性。我國(guó)繼電保護(hù)規(guī)程明確指出,輸電線路的零序參數(shù)值必須通過實(shí)測(cè)獲得。平行并架多回輸電線路的參數(shù),特別是零序參數(shù),是線路的基礎(chǔ)參數(shù),與線路的保護(hù)整定、網(wǎng)損計(jì)算、狀態(tài)監(jiān)測(cè)和故障診斷等密切相關(guān)。因此研究平行多回線路零序參數(shù)在線測(cè)試方法具有重要的理論意義和工程實(shí)用價(jià)值。輸電線路的參數(shù)主要是指其工頻參數(shù),它包括正序阻抗、正序電容、零序阻抗、電容、相間電容。對(duì)于同塔架設(shè)的多回路或距離較近,平行段較長(zhǎng)的線路,還存在各條線路之間的耦合電容和互感阻抗。長(zhǎng)期以來,平行多回輸電線路零序耦合參數(shù)的測(cè)試,受到該領(lǐng)域管理運(yùn)行人員和專家學(xué)者的普遍重視。先后提出了擾動(dòng)法、增量法、微分法和積分法等測(cè)試方法。其中擾動(dòng)法和增量法是兩種主要的測(cè)試方法。擾動(dòng)法的測(cè)試是在測(cè)試回路操作,增量法則需要所有平行回線同步多次操作。現(xiàn)有擾動(dòng)法操作簡(jiǎn)單但測(cè)試精度不高;現(xiàn)有的增量法測(cè)量量多,操作復(fù)雜,計(jì)算量大,需要求解n(n+1)/2個(gè)復(fù)數(shù)方程,無論方程的建立與求解都很復(fù)雜?,F(xiàn)有的多回線同步零序測(cè)試方法只能得到總體平均的等效零序耦合參數(shù),而無法得到實(shí)際的相域參數(shù),它需要至少(n-1)次所有平行回線的同步零序操作,這在工程實(shí)際中很難操作。在所有平行回線正常運(yùn)行情況下,幾乎是無法實(shí)現(xiàn)的。一旦全部平行回線(即使只有一回)不同步,也會(huì)帶來較大的誤差。在此背景下,本發(fā)明提出一種無需進(jìn)行任何零序操作,只需抽取正常運(yùn)行時(shí)測(cè)試線路兩端的一組穩(wěn)態(tài)電壓、電流數(shù)據(jù),即可得到測(cè)試回線及所有回線的耦合參數(shù)(包括模域和相域)的平行多回輸電線路零序參數(shù)的正序在線測(cè)試方法。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素:本發(fā)明提出了一種平行多回輸電線路零序耦合參數(shù)的在線測(cè)試方法。該方法只需平行多回輸電線路一組正常運(yùn)行時(shí)的兩端電壓、電流數(shù)據(jù),測(cè)出測(cè)試回線的正序阻抗和正序?qū)Ъ{,計(jì)算相同環(huán)境下平行多回線各阻抗的比值和各導(dǎo)納的比值,建立各對(duì)應(yīng)物理量的關(guān)系,實(shí)現(xiàn)平行多回輸電線路的零序耦合阻抗和導(dǎo)納的間接在線測(cè)試。本發(fā)明提出的零序參數(shù)的正序測(cè)試方法需要先測(cè)出(測(cè)試線路的)正序參數(shù)。故首先利用輸電線路的穩(wěn)態(tài)運(yùn)行狀況得到測(cè)試回線的正序阻抗和正序?qū)Ъ{。選取附圖1中下方單回線為測(cè)試回線,以S端為坐標(biāo)原點(diǎn),計(jì)算線路的正序參數(shù)。測(cè)試回線的正序等效電路如附圖2所示。其中,分別為被測(cè)線路左右兩側(cè)的正序電壓和電流相量。Z1是被測(cè)回線單位長(zhǎng)度的正序阻抗,Y1是被測(cè)回線單位長(zhǎng)度的正序?qū)Ъ{,l為線路的長(zhǎng)度(線路兩端間的地理距離,視為不變量)。對(duì)附圖2可列出下列方程:U·1(1)=U·2(1)coshγ(1)l+Zc(1)I·2(1)sinhγ(1)l---(1)]]>I·1(1)=U·2(1)Zc(1)sinhγ(1)l+I·2(1)coshγ(1)l---(2)]]>設(shè)被測(cè)回線單位長(zhǎng)度的等效正序參數(shù)分別為:Z(1)和Y(1)。γ(1)=Z(1)×Y(1),Zc(1)=Z(1)Y(1)]]>由式(1)得U·1(1)-U·2(1)coshγ(1)l=Zc(1)I·2(1)sinhγ(1)l---(3)]]>由式(2)得I·1(1)-I·2(1)coshγ(1)l=U·2(1)Zc(1)sinhγ(1)l---(4)]]>(3)×(4)得(U·1(1)-U·2(1)coshγ(1)l)×(I·1(1)-I·2(1)coshγ(1)l)=U·2(1)I·2(1)sinh2γ(1)l---(5)]]>(3)÷(4)得U·1(1)-U·2(1)coshγ(1)lI·1(1)-I·2(1)coshγ(1)l=I·2(1)U·2(1)(Zc(1))2---(6)]]>由式(5)得coshγ(1)l=U·1(1)I·1(1)+U·2(1)I·2(1)U·1(1)I·2(1)+U·2(1)I·1(1)=ΔW---(7)]]>令把式(8)代入式(7)得y2-2wy+1=0(9)由式(9)解得y,代入式(8)得γ(1)=ln|y|+iarg(y)l---(10)]]>把式(7)代入式(6)得Zc(1)=U·2(1)I·2(1)·U·1(1)-U·2(1)WI·1(1)-I·2(1)W---(11)]]>由式(10)、(11)可得γ(1)Zc(1)=Z(1)---(12)]]>γ(1)Zc(1)=Y(1)---(13)]]>由(12)、(13)式求得測(cè)試回線的正序阻抗和正序?qū)Ъ{。以測(cè)試回線的正序阻抗和正序?qū)Ъ{為基礎(chǔ),進(jìn)而求出平行多回線的零序耦合參數(shù)。這里是以單回線為例推出的式(12)、(13),完全適用雙回線和多回線的正序參數(shù)測(cè)試。本發(fā)明提出了以相同環(huán)境下平行多回線的物理量的比值表示自有阻抗和互有阻抗(自有導(dǎo)納和互有導(dǎo)納)的關(guān)系。對(duì)自有阻抗和互有阻抗(自有導(dǎo)納和互有導(dǎo)納)和的估計(jì),最終以)的形式出現(xiàn),因而有效地抑制了誤差。而中的rci和αi均來自測(cè)量值,和中的rg(大地電阻)來自卡爾遜公式。所有這些措施,從總體上保證了本文方法的測(cè)試準(zhǔn)確性和可靠性。本發(fā)明對(duì)電抗參數(shù)的分析計(jì)算采用如附圖3所示N根平行多回線導(dǎo)線(另加2根避雷線)系統(tǒng)。設(shè)N條線路的電流在很遠(yuǎn)處返回,設(shè)為第N+1根導(dǎo)線,則由電磁場(chǎng)理論和疊加定理得各導(dǎo)線的磁鏈為ψ1=(μ0α12πi1+μ0i12πlnD1N+1-r1r1D1N+1-rN+1rN+1)+μ0i22πlnD2N+1(D1N+1-r1)D21rN+1+...+μ0iN2πlnDNN+1(D1N+1-r1)DN1rN+1---(14)]]>ψ2=μ0i12πlnD1N+1(D2N+1-r1)D12rN+1+(μ0α22πi2+μ0i22πlnD2N+I-rN+1r2D2N+1-r2rN+1)+...+μ0iN2πlnDNN+1(D2N+1-r2)DN2rN+1---(15)]]>...ψN=μ0i12πlnD1N+1(DNN+1-rN)D1NrN+1+μ0i22πlnD2N+1(DNN+1-rN)D2NrN+1+...+(μ0αN2πiN+μ0iN2πlnDNN+1-rN+1rNDNN+1-rNrN+1)---(16)]]>其中ri(i=1,2,3…N)為導(dǎo)線或分裂導(dǎo)線的外半徑,Dij為導(dǎo)線i與導(dǎo)線j之間的距離,αi(i=1,2,3…N)為與交流趨膚效應(yīng)和鄰近效應(yīng)有關(guān)的系數(shù),這里對(duì)應(yīng)內(nèi)自感與的比值。取返回線路(第N+1根)為卡爾遜等效導(dǎo)線,由卡爾遜公式i=1,2,3…N,j=1,2,3…N。其中f、γ分別為系統(tǒng)的頻率和大地的電導(dǎo)率,則有i=1,2,3…N,j=1,2,3…N。則每導(dǎo)體單位長(zhǎng)度自阻抗和互阻抗分別為Zii=rci+rg+jωμ02πlneαiDgri---(17)]]>Zij=rg+jωμ02πlnDgDij---(18)]]>其中rci為導(dǎo)線i的單位長(zhǎng)度的電阻,rg為大地沿線路方向單位長(zhǎng)度的電阻。消去避雷線可以得到各平行導(dǎo)線間單位長(zhǎng)度的等效自阻抗和互阻抗。若第p回路線路為m分裂導(dǎo)線,則ψp=μ0ip2πlneαimDgr1m[(D12D13···D1m)···(D23D24···D2m)···(D(m-1)m)]2m×m---(19)]]>Li1為分裂導(dǎo)線1根單位長(zhǎng)度的內(nèi)自感。本發(fā)明對(duì)電納參數(shù)的分析計(jì)算采用如附圖4所示同塔多回輸電線路。設(shè)線路總數(shù)為N條,設(shè)每條線路單位長(zhǎng)度的電荷為τk(k=1,2…N),距離地面的高度為hk(k=1,2…N),線間的相對(duì)位置為已知Dij(i=1,2…N;j=1,2…N)。則這N條架空輸電線路與大地構(gòu)成靜電獨(dú)立系統(tǒng),即附圖5為由鏡像法得到的空間電荷分布示意圖。由電磁場(chǎng)原理,每條導(dǎo)線與它的鏡像為一個(gè)整體,在上方空間任何一點(diǎn)產(chǎn)生的電場(chǎng)為:式中r-為-τ到空間任一點(diǎn)的P的距離,r+為τ到空間任一點(diǎn)P的距離。由疊加定理得...對(duì)上式求逆得消去避雷線可得進(jìn)一步可得自互有導(dǎo)納的表達(dá)式。若第p回路線路為m分裂導(dǎo)線,則本發(fā)明對(duì)線路避雷線的交流電阻根據(jù)測(cè)試回線的交直流電阻去修正,以測(cè)試回線的交流電阻與直流電阻的比值為標(biāo)準(zhǔn)參考值,避雷線的交流電阻與其直流電阻的比值等于該標(biāo)準(zhǔn)參考值,以此求取避雷線得交流電阻;另外,避雷線的內(nèi)自感修正系數(shù)也要根據(jù)測(cè)試回線的內(nèi)自感修正系數(shù)去修正,由正序電抗測(cè)量值得測(cè)試回線的內(nèi)自感修正系數(shù),記為α1,根據(jù)導(dǎo)體實(shí)際內(nèi)外半徑計(jì)算的內(nèi)自感修正系數(shù),記為α2,取α1與α2的比值作為標(biāo)準(zhǔn)參考值,以此來修正避雷線得內(nèi)自感修正系數(shù)。對(duì)于阻抗參數(shù)的測(cè)量,有如下方程-ddxU·P0=ZPPZPEZEPZEEI·PI·E---(24)]]>其中ZEE為避雷線自身參數(shù)元素(自有阻抗和互有阻抗);ZPE和ZEP為避雷線和其他回線間的互有阻抗元素,Zpp為其他回線自身參數(shù)元素以及其他各回線間的互有元素。消去避雷線得-dU·Pdx=ZPI·P---(25)]]>ZP=ZPP-ZPEZEE-1ZEP---(26)]]>對(duì)于導(dǎo)納參數(shù)的測(cè)量,有如下方程αii=12πϵ0ln2h1-riri---(28)]]>αij=12πϵ0lnDi′j-rjDij-rj(i≠j)---(29)]]>為分析方便,把2根避雷線編號(hào)為N-1、N,把所有相導(dǎo)線分成一組,記為τp,把避雷線分成另外一組,記為τE。寫成分塊矩陣的形式對(duì)上式求逆得τPτE=βPPβPEβEPβEEφPφE---(31)]]>令β=βpp,消去避雷線,則每條線路dx上的電壓、電流關(guān)系為-dI·Pdx=YU·P---(33)]]>Yii=gi+jωβii(34)Yij=j(luò)ωβij(i≠j)(35)本發(fā)明所提出的零序耦合參數(shù)的在線正序測(cè)試方法流程如附圖6所示。本發(fā)明提出的測(cè)試方法在理論上也明顯優(yōu)于現(xiàn)有的其它測(cè)試方法。在工程實(shí)際中,平行多回輸電線路的換位十分困難,不換位線路所占的比重越來越大。而對(duì)不換位線路幾乎無法用恒定的常數(shù)陣將其對(duì)角化,各序之間存在耦合,即使進(jìn)行零序測(cè)試也會(huì)產(chǎn)生很大的誤差。本發(fā)明以同塔并架三回線為例,論述提出的測(cè)試方法明顯優(yōu)于現(xiàn)有的其它測(cè)試方法理論基礎(chǔ)。不失一般性,以第I回線為測(cè)試回線,設(shè)測(cè)試回線消去避雷線后的測(cè)試回線方程為-ddxU·IAU·IBU·IC=ZIAAZIABZIACZIBAZIBBZIBCZICAZICBZICCI·IAI·IBI·IC+ZIAIIAZIAIIBZIAIICZIBIIAZIBIIBZIBIICZICIIAZICIIBZICIICI·IIAI·IIBI·IIC+ZIAIIIAZIAIIIBZIAIIICZIBIIIAZIBIIIBZIBIIICZICIIIAZICIIIBZICIIICI·IIIAI·IIIBI·IIIC---(36)]]>單位長(zhǎng)度相域組抗陣定義為ZABC=ZIAAZIABZIACZIBAZIBBZIBCZICAZICBZICC+ZIAIIAZIAIIBZIAIICZIBIIAZIBIIBZIBIICZICIIAZICIIBZICIIC+ZIAIIIAZIAIIIBZIAIIICZIBIIIAZIBIIIBZIBIIICZICIIIAZICIIIBZICIIIC---(37)]]>取Q=1111a2a1aa2,]]>Q-1=131111aa21a2a,]]>a=ej2π3=-12+j32]]>令U·IAU·IBU·IC=QU·I(0)U·I(1)U·I(2)---(38)]]>I·IAI·IBI·IC=QI·I(0)I·I(1)I·I(2)---(39)]]>U·IIAU·IIBU·IIC=QU·II(0)U·II(1)U·II(2)---(40)]]>I·IIAI·IIBI·IIC=QI·II(0)I·II(1)I·II(2)---(41)]]>U·IIIAU·IIIBU·IIIC=QU·III(0)U·III(1)U·III(2)---(42)]]>I·IIIAI·IIIBI·IIIC=QI·III(0)I·III(1)I·III(2)---(43)]]>把(38)、(39)、(40)、(41)、(42)、(43)代入(36)式得-ddxU·I(0)U·I(1)U·I(2)=Z1Z2Z3Z4Z5Z6Z7Z8Z9I·I(0)I·I(1)I·I(2)+Z10Z11Z12Z13Z14Z15Z16Z17Z18I·II(0)I·II(1)I·II(2)+Z19Z20Z21Z22Z23Z24Z25Z26Z27I·III(0)I·III(1)I·III(2)---(44)]]>其中Z1=ZIAA+ZIAB+ZIAC+ZIBA+ZIBB+ZIBC+ZICA+ZICB+ZICC3---(45)]]>Z2=ZIAA+ZIBA+ZICA+a2(ZIAB+ZIBB+ZICB)+a(ZIAC+ZIBC+ZICC)3---(46)]]>Z3=ZIAA+ZIBA+ZICA+a(ZIAB+ZIBB+ZICB)+a2(ZIAC+ZIBC+ZICC)3---(47)]]>Z4=ZIAA+ZIAB+ZIAC+a(ZIBA+ZIBB+ZIBC)+a2(ZICA+ZICB+ZICC)3---(48)]]>Z5=ZIAA+a2ZIAB+aZIAC+aZIBA+ZIBB+a2ZIBC+a2ZICA+aZICB+ZICC3---(49)]]>Z6=ZIAA+aZIAB+a2ZIAC+aZIBA+a2ZIBB+ZIBC+a2ZICA+ZICB+aZICC3---(50)]]>Z7=ZIAA+ZIAB+zIAC+a2(ZIBA+ZIBB+ZIBC)+a(ZICA+ZICB+ZICC)3---(51)]]>Z8=ZIAA+a2ZIAB+aZIAC+a2ZIBA+aZIBB+ZIBC+aZICA+ZICB+a2ZICC3---(52)]]>Z9=ZIAA+aZIAB+a2ZIAC+a2ZIBA+ZIBB+aZIBC+aZICA+a2ZICB+ZICC3---(53)]]>由I回線自身的對(duì)稱性ZIAB=ZIBA,ZIBC=ZICB,ZICA=ZIAC公式(45)、(46)、(47)、(48)(49)、(50)、(51)、(52)、(53)可化簡(jiǎn)為Z1=ZIAA+ZIBB+ZICC+2(ZIAB+ZIBC+ZICA)3---(54)]]>Z2=ZIAA+a2ZIBB+aZICC-aZIAB-ZIBC-a2ZICA)3---(55)]]>Z3=ZIAA+aZIBB+a2ZICC-a2ZIAB-ZIBC-aZICA)3---(56)]]>Z4=ZIAA+aZIBB+a2ZICC-a2ZIAB-aZICA-ZIBC3---(57)]]>Z5=ZIAA+ZIBB+ZICC-(ZIAB+ZIBC+ZIAC)3---(58)]]>Z6=ZIAA++a2ZIBB+aZICC+2aZIAB+2ZIBC+2a2ZICA3---(59)]]>Z7=ZIAA+a2ZIAB+aZICC-aZIAB-ZIBC-a2ZICA3---(60)]]>Z8=ZIAA+aZIBB+a2ZICC+2a2ZIAB+2ZIBC++aZICA3---(61)]]>Z9=ZIAA+ZIBB+ZICC-(ZIAB+ZIBC+ZICA)3---(62)]]>Z10=ZIAIIA+ZIAIIB+ZIAIIC+ZIBIIA+ZIBIIB+ZIBIIC+ZICIIA+ZICIIB+ZICIIC3---(63)]]>Z11=ZIAIIA+ZIBIIA+ZICIIA+a2(ZIAIIB+ZIBIIB+ZICIIB)+a(ZIAIIC+ZIBIIC+ZICIIC)3---(64)]]>Z12=ZIAIIA+ZIBIIA+ZICIIA+a(ZIAIIB+ZIBIIB+ZICIIB)+a2(ZIAIIC+ZIBIIC+ZICIIC)3---(65)]]>Z13=ZIAIIA+ZIAIIB+ZIAIIC+a(ZIBIIA+ZIBIIB+ZIBIIC)+a2(ZICIIA+ZICIIB+ZICIIC)3---(66)]]>Z14=ZIAIIA+a2ZIAIIB+aZIAIIC+aZIBIIA+ZIBIIB+a2ZIBIIC+a2ZICIIA+aZICIIB+ZICIIC3---(67)]]>Z15=ZIAIIA+aZIAIIB+a2ZIAIIC+aZIBIIA+a2ZIBIIB+ZIBIIC+a2ZICIIA+ZICIIB+aZICIIC3---(68)]]>Z16=ZIAIIA+ZIAIIB+ZIAIIC+a2(AIBIIA+ZIBIIB+ZIBIIC)+a(ZICIIA+ZICIIB+ZICIIC)3---(69)]]>Z17=ZIAIIA+a2ZIAIIB+aZIAIIC+a2ZIBIIA+aZIBIIB+ZIBIIC+aZICIIA+ZICIIB+a2ZICIIC3---(70)]]>Z18=ZIAIIA+aZIAIIB+a2ZIAIIC+a2ZIBIIA+ZIBIIB+aZIBIIC+aZICIIA+a2ZICIIB+ZICIIC3---(71)]]>Z19=ZIAIIIA+ZIAIIIB+ZIAIIIC+zIBIIIA+ZIBIIIB+ZIBIIIC+ZICIIIA+ZICIIIB+ZICIIIC3---(72)]]>Z20=ZIAIIIA+ZIBIIIA+ZICIIIA+a2(ZIAIIIB+ZIBIIIB+ZICIIIB)+a(ZIAIIIC+ZIBIIIC+ZICIIIC)3---(73)]]>Z21=ZIAIIIA+ZIBIIIA+ZICIIIA+a(ZIAIIIB+ZIBIIIB+ZICIIIB)+a2(ZIAIIIC+ZIBIIIC+ZICIIIC)3---(74)]]>Z22=ZIAIIIA+ZIAIIIB+ZIAIIIC+a(ZIBIIIA+ZIBIIIB+ZIBIIIC)+a2(ZICIIIA+ZICIIIB+ZICIIIC)3---(75)]]>Z23=ZIAIIIA+a2ZIAIIIB+aZIAIIIC+aZIBIIIA+ZIBIIIB+a2ZIBIIIC+a2ZICIIIA+aZICIIIB+ZICIIIC3---(76)]]>Z24=ZIAIIIA+aZIAIIIB+a2ZIAIIIC+aZIBIIIA+a2ZIBIIIB+ZIBIIIC+a2ZICIIIA+ZICIIIB+aZICIIIC3---(77)]]>Z25=ZIAIIIA+ZIAIIIB+ZIAIIIC+a2(ZIBIIIA+ZIBIIIB+ZIBIIIC)+a(ZICIIIA+ZICIIIB+ZICIIIC)3---(78)]]>Z26=ZIAIIIA+a2ZIAIIIB+aZIAIIIC+a2ZIBIIIA+aZIBIIIB+ZIBIIIC+aZICIIIA+ZICIIIB+a2ZICIIIC3---(79)]]>從公式(44)可以看出,正負(fù)零三序量間存在耦合,一般三序變換陣Q無法解耦。本文以同塔并架雙回、四回線為例進(jìn)行了仿真驗(yàn)證。從表45-表62可見,在不換位情況下,平行多回輸電線路的零序測(cè)試方法(擾動(dòng)法),各次零序的測(cè)試結(jié)果與ATP結(jié)果相比誤差很大,零序阻抗最大誤差達(dá)1506.5%,零序?qū)Ъ{的最大誤差達(dá)4849.98%,保守估計(jì)零序阻抗最大誤差也達(dá)753%,保守估計(jì)零序?qū)Ъ{最大誤差也達(dá)2425%。而另一種同步測(cè)量平行多回線零序電壓、電流建立聯(lián)立方程組求解的測(cè)試方法(增量法),從形式上看是合理的,實(shí)際上對(duì)不換位線路它的方程的生成和測(cè)試誤差均不可控,問題更大。從一測(cè)試回線的方程(44)可知,其模域阻抗陣相異元素的個(gè)數(shù)就達(dá)到8個(gè)以上,如果強(qiáng)行按n(n+1)/2個(gè)變量的方式建立零序增量方程組,不僅方程的相容性很難保證,而且其測(cè)試精度也很難保證,其誤差可能會(huì)超過單一回線零序測(cè)試法(擾動(dòng)法)的誤差。可見對(duì)不換位線路,現(xiàn)有主要平行回線的測(cè)試方法擾動(dòng)法和增量法,從理論上就無法保證平行多回線零序耦合參數(shù)測(cè)試的精度和可靠性。事實(shí)上對(duì)平行多回輸電線路,正序、負(fù)序和零序分量之間存在交叉耦合,零序電流可以產(chǎn)生正、負(fù)序電壓,正、負(fù)序電流可以產(chǎn)生零電壓;零序電壓可以產(chǎn)生正、負(fù)序電流,正、負(fù)序電壓也可以產(chǎn)生零電流。因此現(xiàn)有零序測(cè)試方法,無論是擾動(dòng)法還是增量法,對(duì)不換位線路,在理論上是不成立的。這也是其測(cè)試誤差分別達(dá)到753%和2425%的根本原因。這是硬傷,無法消除,當(dāng)然它們對(duì)完全換位線路還是成立的。測(cè)試回線的另一個(gè)方程為-ddxI·IAI·IBI·IC=YIAAYIABYIACYIBAYIBBYIBCYICAYICBYICCU·IAU·IBU·IC+YIAIIAYIAIIBYIAIICYIBIIAYIBIIBYIBIICYICIIAYICIIBYICIICU·IIAU·IIBU·IIC+YIAIIIAYIAIIIBYIAIIICYIBIIIAYIBIIIBYIBIIICYICIIIAYICIIIBYICIIICU·IIIAU·IIIBU·IIIC---(81)]]>由對(duì)偶關(guān)系可知,平行多回輸電線路導(dǎo)納參數(shù)的測(cè)試及結(jié)論與阻抗參數(shù)相同,現(xiàn)有測(cè)試方法也無法保證零序?qū)Ъ{參數(shù)的測(cè)試精度和可靠性。本發(fā)明提出的正序測(cè)試法,只要穩(wěn)態(tài)的正序分量,這時(shí)平行多回線處于穩(wěn)態(tài)運(yùn)行,各平行回線兩端電壓和電流中負(fù)序和零序分量很小,而正序參數(shù)恰好等于等效平衡陣的正序參數(shù),因而保證了很高的測(cè)試精度。當(dāng)由測(cè)試回線得到的rci、αi并求出了和rg確定之后,其余均對(duì)應(yīng)同樣氣候條件下線路的空間坐標(biāo)對(duì)應(yīng)的函數(shù)比值,這就從理論上保證了本文方法的測(cè)試精度和可靠性遠(yuǎn)高于現(xiàn)有方法。同理本文方法也可保證平行多回線路零序?qū)Ъ{參數(shù)的測(cè)試準(zhǔn)確性和可靠性。本發(fā)明的測(cè)試方法需要現(xiàn)場(chǎng)提供土壤電阻率和線路的空間位置坐標(biāo),這些數(shù)據(jù)電建與運(yùn)行管理部門都有。但土壤電阻率隨氣候季節(jié)有一定的變化,本發(fā)明專門考慮了這個(gè)問題。在后面的具體實(shí)施方式中一起驗(yàn)證。驗(yàn)證結(jié)果表明,當(dāng)土壤電阻率波動(dòng)達(dá)到±50%時(shí),其正序和零序阻抗的變化很小,其中正序阻抗的最大相對(duì)偏差0.1%,零序最大相對(duì)偏差3%,而導(dǎo)納幾乎不受大地電導(dǎo)率的影響。由于大地電阻率γ以或的形式影響自有阻抗和互有阻抗,對(duì)函數(shù)當(dāng)γ從0.05s/m到10-4s/m變化時(shí),函數(shù)僅從5.112變到12.255,這種自然對(duì)數(shù)的函數(shù)形式,從理論上保證了本文方法的容錯(cuò)能力和抗干擾能力。本發(fā)明對(duì)自有阻抗和互有阻抗和的估計(jì),最終以的形式出現(xiàn),因而有效地抑制了誤差。而中的rci和αi均來自測(cè)量值,和中的rg(大地電阻)來自卡爾遜公式。所有這些措施,從總體上保證了本文方法的測(cè)試準(zhǔn)確性和可靠性。本文的這種處理方法還可以推廣建立各阻抗(導(dǎo)納陣中)各元素與或(或)的關(guān)系,進(jìn)而測(cè)得平行多回線路單位長(zhǎng)度的所有相域參數(shù)。具體實(shí)施方式為了驗(yàn)證本發(fā)明方法的有效性與可靠性,以某不同電壓等級(jí)(220kV、110kV)平行雙回線和四回線為例進(jìn)行驗(yàn)證。雙回線的空間布局如附圖7所示,其中標(biāo)號(hào)0表示避雷線,標(biāo)號(hào)1、2、3分別表示第一回線的A、B、C三相,標(biāo)號(hào)4、5、6分別第二回線的A、B、C三相,雙回線電壓等級(jí)均為220kV。雙回線仿真模型如附圖8所示。本發(fā)明的阻抗參數(shù)分析利用EMTP-ATP建立平行并架雙回輸電線路模型,取三個(gè)不同的土壤電阻率進(jìn)行仿真驗(yàn)證,利用軟件自帶的Line-check功能讀取LCC線路模塊不同回線的自有參數(shù)以及線間的互有參數(shù),以此作為標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)。提取線路(測(cè)試回線)兩端的穩(wěn)態(tài)電壓電流數(shù)據(jù),根據(jù)上文提到的公式計(jì)算測(cè)試回線的正序阻抗和正序?qū)Ъ{參數(shù),以此為基礎(chǔ)來計(jì)算不同回線間的零序耦合參數(shù)。比較ATP給出的標(biāo)準(zhǔn)參數(shù)數(shù)據(jù)和利用本文方法計(jì)算得到的參數(shù)數(shù)據(jù),驗(yàn)證本文提出方法的合理性、有效性。本發(fā)明利用ATP的Line-check功能讀取的平行并架雙回輸電線路的標(biāo)準(zhǔn)阻抗參數(shù)如表1-表4所示。表1不同土壤電阻率下正序自有阻抗標(biāo)準(zhǔn)值(單位Ω/km)表2零序自有、互有阻抗標(biāo)準(zhǔn)值(單位Ω/km-土壤電阻率為500Ω·m)表3零序自有、互有阻抗標(biāo)準(zhǔn)值(單位Ω/km-土壤電阻率為1000Ω·m)表4零序自有、互有阻抗標(biāo)準(zhǔn)值(單位Ω/km-土壤電阻率為1500Ω·m)利用線路(測(cè)試回線)兩端的穩(wěn)態(tài)電壓電流數(shù)據(jù)計(jì)算輸電線路的正序參數(shù),對(duì)于雙回輸電線路,兩回線接在同一母線上,兩回線的電壓電流完全一致。測(cè)試數(shù)據(jù)如表5所示。表5不同土壤電阻率下正序自有阻抗測(cè)量值(單位Ω/km)表6不同土壤電阻率下正序自有阻抗測(cè)量值與標(biāo)準(zhǔn)值的模值相對(duì)誤差由上表6看出,正序測(cè)量誤差在2.3%左右,誤差在允許范圍內(nèi)。針對(duì)雙回輸電線路,兩回線路的接到同一母線上,線路完全對(duì)稱,故其電氣量完全一致,測(cè)試回路取其中任何一條即可。根據(jù)實(shí)測(cè)得到的正序參數(shù),利用空間坐標(biāo)計(jì)算線路自身零序阻抗以及線間互有零序阻抗,根據(jù)參數(shù)計(jì)算值與測(cè)量值得比值關(guān)系求取實(shí)際的線路參數(shù)。令rg=0.05Ω/km,避雷線采用和其他非測(cè)試回線一樣的常規(guī)修正方法土壤電阻率ρ=500Ω·m表7零序阻抗計(jì)算值(單位Ω/km)表8零序阻抗計(jì)算值與標(biāo)準(zhǔn)值的模值相對(duì)誤差土壤電阻率ρ=1000Ω·m表9零序阻抗計(jì)算值(單位Ω/km)表10零序阻抗計(jì)算值與標(biāo)準(zhǔn)值的模值相對(duì)誤差土壤電阻率ρ=1500Ω·m表11零序阻抗計(jì)算值(單位Ω/km)表12零序阻抗計(jì)算值與標(biāo)準(zhǔn)值的模值相對(duì)誤差利用ATP的Line-check功能讀取的平行并架雙回輸電線路的標(biāo)準(zhǔn)導(dǎo)納參數(shù)如表13-表14所示。表13正序自有導(dǎo)納標(biāo)準(zhǔn)值(單位us/km)表13中導(dǎo)納的實(shí)部(電導(dǎo))部分出現(xiàn)負(fù)值,可歸結(jié)為計(jì)算誤差,當(dāng)電導(dǎo)數(shù)值為負(fù)時(shí),可忽略導(dǎo)納參數(shù)的實(shí)部。表14零序自有、互有導(dǎo)納標(biāo)準(zhǔn)值(單位us/km)由表14可以看出,導(dǎo)納參數(shù)的實(shí)部(電導(dǎo))部分,數(shù)值極小,可以忽略不計(jì)。本發(fā)明對(duì)正序?qū)Ъ{參數(shù)的測(cè)量利用線路(測(cè)試回線)兩端的穩(wěn)態(tài)電壓電流數(shù)據(jù)計(jì)算輸電線路的正序參數(shù),對(duì)于雙回輸電線路,兩回線接在同一母線上,兩回線的電壓電流完全一致。測(cè)試數(shù)據(jù)如表15所示。因?yàn)榫€路導(dǎo)納參數(shù)與大地電阻率無關(guān),這里只列出了大地電阻率為1000Ω·m的一組數(shù)據(jù)。表15正序自有導(dǎo)納測(cè)量值(單位us/km)表16正序自有導(dǎo)納測(cè)量值與標(biāo)準(zhǔn)值模值相對(duì)誤差測(cè)試真值的零序?qū)Ъ{虛部與ATP標(biāo)準(zhǔn)值之間的相對(duì)誤差在允許的范圍內(nèi)。雙回輸電線路的兩回線接于同一母線,線路完全對(duì)稱,故其電氣量完全一致,測(cè)試回路取其中任何一條均可。根據(jù)實(shí)測(cè)得到的正序參數(shù),本發(fā)明利用空間坐標(biāo)計(jì)算線路自身零序?qū)Ъ{以及線間互有零序?qū)Ъ{,導(dǎo)納參數(shù)的計(jì)算不涉及土壤電阻率及大地電阻,因此無需像阻抗計(jì)算那樣考慮土壤電阻率及大地電阻的影響,也無需考慮避雷線得修正問題。以測(cè)量數(shù)據(jù)和根據(jù)空間坐標(biāo)計(jì)算的數(shù)據(jù)為基礎(chǔ),利用比值關(guān)系求得的零序?qū)Ъ{和線間互導(dǎo)納的關(guān)系如表17所示:表17零序自有、互有導(dǎo)納計(jì)算值(單位us/km)表18零序?qū)Ъ{計(jì)算值與標(biāo)準(zhǔn)值模值相對(duì)誤差線路自身的零序?qū)Ъ{計(jì)算值得實(shí)部取測(cè)量值的實(shí)部,如果測(cè)量值實(shí)部為負(fù)值,則忽略;線間互導(dǎo)納實(shí)部極小,可以忽略不計(jì)。本發(fā)明對(duì)平行并架四回輸電線路ATP仿真結(jié)構(gòu)圖如附圖9所示。其中標(biāo)號(hào)0表示避雷線,標(biāo)號(hào)1、2、3分別表示第一回線的A、B、C三相,標(biāo)號(hào)4、5、6分別第二回線的A、B、C三相,標(biāo)號(hào)7、8、9分別第三回線的A、B、C三相,標(biāo)號(hào)10、11、12分別第四回線的A、B、C三相。第一、第二回線路電壓等級(jí)為220kV,第三、第四回線電壓等級(jí)為110kV。四回線仿真模型如附圖10所示。本發(fā)明的阻抗參數(shù)分析利用EMTP-ATP建立平行并架四回輸電線路模型,取三個(gè)不同的土壤電阻率進(jìn)行仿真驗(yàn)證,利用軟件自帶的Line-check功能讀取LCC線路模塊不同回線的自有參數(shù)以及線間的互有參數(shù),以此作為標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)。提取線路(測(cè)試回線)兩端的穩(wěn)態(tài)電壓電流數(shù)據(jù),根據(jù)上文提到的公式計(jì)算測(cè)試回線的正序阻抗和正序?qū)Ъ{參數(shù),以此為基礎(chǔ)來計(jì)算不同回線間的零序耦合參數(shù)。比較ATP給出的標(biāo)準(zhǔn)參數(shù)數(shù)據(jù)和利用本文方法計(jì)算得到的參數(shù)數(shù)據(jù),驗(yàn)證本發(fā)明提出方法的合理性、有效性。本發(fā)明利用ATP的Line-check功能讀取的平行并架四回輸電線路的標(biāo)準(zhǔn)阻抗參數(shù)如表19-表22所示。表19不同土壤電阻率下正序自有阻抗標(biāo)準(zhǔn)值(單位Ω/km)表20零序自有、互有阻抗標(biāo)準(zhǔn)值(單位Ω/km-土壤電阻率為500Ω·m)表21零序自有、互有阻抗標(biāo)準(zhǔn)值(單位Ω/km-土壤電阻率為1000Ω·m)表22零序自有、互有阻抗標(biāo)準(zhǔn)值(單位Ω/km-土壤電阻率為1500Ω·m)本發(fā)明利用線路(測(cè)試回線)兩端的穩(wěn)態(tài)電壓電流數(shù)據(jù)計(jì)算輸電線路的正序參數(shù),測(cè)試數(shù)據(jù)如表23所示。表23不同土壤電阻率下正序自有阻抗測(cè)量值(單位Ω/km)表24不同土壤電阻率下正序自有阻抗測(cè)量值與標(biāo)準(zhǔn)值模值相對(duì)誤差由上表數(shù)據(jù)可以看出,正序測(cè)量阻抗誤差在2%左右。針對(duì)四回輸電線路,測(cè)試回線可以取上方兩回線,也可以取下方兩回線。本發(fā)明關(guān)注的是測(cè)試回線自身的零序參數(shù)以及測(cè)試回線與其他回線之間的互有耦合零序參數(shù),至于其他回線的零序自有參數(shù)以及其他回線間的零序互有耦合參數(shù)不是我們的重點(diǎn)關(guān)注對(duì)象;根據(jù)實(shí)測(cè)得到的正序參數(shù),利用空間坐標(biāo)計(jì)算線路自身零序阻抗以及線間互有零序阻抗。令rg=0.05Ω/km,避雷線采用和其他非測(cè)試回線一樣的常規(guī)修正方法測(cè)試回線為上方第一、第二回線土壤電阻率ρ=500Ω·m表25零序阻抗計(jì)算值(單位Ω/km)表26零序阻抗計(jì)算值與標(biāo)準(zhǔn)值的模值相對(duì)誤差(單位Ω/km)土壤電阻率ρ=1000Ω·m表27零序阻抗計(jì)算值(單位Ω/km)表28零序阻抗計(jì)算值與標(biāo)準(zhǔn)值的模值相對(duì)誤差(單位Ω/km)土壤電阻率ρ=1500Ω·m表29零序阻抗計(jì)算值(單位Ω/km)表30零序阻抗計(jì)算值與標(biāo)準(zhǔn)值的模值相對(duì)誤差(單位Ω/km)測(cè)試回線為下方第三、第四回線土壤電阻率ρ=500Ω·m表31零序阻抗計(jì)算值(單位Ω/km)表32零序阻抗計(jì)算值與標(biāo)準(zhǔn)值的模值相對(duì)誤差(單位Ω/km)土壤電阻率ρ=1000Ω·m表33零序阻抗計(jì)算值(單位Ω/km)表34零序阻抗計(jì)算值與標(biāo)準(zhǔn)值的模值相對(duì)誤差(單位Ω/km)土壤電阻率ρ=1500Ω·m表35零序阻抗計(jì)算值(單位Ω/km)表36零序阻抗計(jì)算值與標(biāo)準(zhǔn)值的模值相對(duì)誤差(單位Ω/km)利用ATP的Line-check功能讀取的平行并架四回輸電線路的標(biāo)準(zhǔn)導(dǎo)納參數(shù)如表37-表38所示。本發(fā)明以ATP給出的參數(shù)作為標(biāo)準(zhǔn)值(真值)。表37正序自有導(dǎo)納標(biāo)準(zhǔn)值(單位us/km)表37中導(dǎo)納的實(shí)部(電導(dǎo))部分出現(xiàn)負(fù)值,可歸結(jié)為計(jì)算誤差,當(dāng)電導(dǎo)數(shù)值為負(fù)時(shí),可忽略導(dǎo)納參數(shù)的實(shí)部。表38零序自有、互有導(dǎo)納標(biāo)準(zhǔn)值(單位us/km)由表38可以看出,導(dǎo)納參數(shù)的實(shí)部(電導(dǎo))部分,數(shù)值極小,可以忽略不計(jì)。本發(fā)明對(duì)正序?qū)Ъ{參數(shù)的測(cè)量利用線路(測(cè)試回線)兩端的穩(wěn)態(tài)電壓電流數(shù)據(jù)計(jì)算輸電線路的正序參數(shù),對(duì)于四回輸電線路,上方兩回線和下方兩回線分別接在同一母線上,上方兩回線的電壓電流完全一致,下方兩回線的電壓電流完全一致。測(cè)試數(shù)據(jù)如表39所示。表39正序自有導(dǎo)納測(cè)量值(單位us/km)表40正序自有導(dǎo)納測(cè)量值與標(biāo)準(zhǔn)值的模值相對(duì)誤差由表40看出,測(cè)試真值的零序?qū)Ъ{虛部與ATP標(biāo)準(zhǔn)值之間的相對(duì)誤差保持在2%左右。針對(duì)四回輸電線路,上方兩回和下方兩回線路分別接到同一母線上,線路完全對(duì)稱,故其電氣量完全一致,測(cè)試回路取其中任何一條即可。根據(jù)實(shí)測(cè)得到的正序參數(shù),利用空間坐標(biāo)計(jì)算線路自身零序?qū)Ъ{以及線間互有零序?qū)Ъ{,導(dǎo)納參數(shù)的計(jì)算不涉及土壤電阻率及大地電阻,因此無需像阻抗計(jì)算那樣考慮土壤電阻率及大地電阻的影響,也無需考慮避雷線得修正問題。以測(cè)量數(shù)據(jù)和根據(jù)空間坐標(biāo)計(jì)算的數(shù)據(jù)為基礎(chǔ),利用比值關(guān)系求得的零序?qū)Ъ{和線間互導(dǎo)納的關(guān)系如表41、表43所示。測(cè)試回線取上方第一、第二回線表41零序自有、互有電納計(jì)算值(單位us/km)表42零序?qū)Ъ{計(jì)算值與標(biāo)準(zhǔn)值模值相對(duì)誤差測(cè)試回線取下方第三、第四回線表43零序自有、互有導(dǎo)納計(jì)算值(單位us/km)表44零序?qū)Ъ{計(jì)算值與標(biāo)準(zhǔn)值模值相對(duì)誤差線路自身的零序?qū)Ъ{計(jì)算值得實(shí)部取測(cè)量值的實(shí)部,如果測(cè)量值實(shí)部為負(fù)值,則忽略;線間互導(dǎo)納實(shí)部極小,可以忽略不計(jì)。實(shí)際電力系統(tǒng)中,現(xiàn)有的高壓架空輸電線路尤其是同塔并架多回輸電線路一般不換位或不完全換位,如果使用對(duì)稱分量法強(qiáng)行解耦,正負(fù)零三序之間仍然存在耦合,這就造成了現(xiàn)有的零序測(cè)試方法的誤差大,并且不可控。為了進(jìn)行分析對(duì)比,本發(fā)明對(duì)圖8和圖10所示的平行多回線路,人為地產(chǎn)生了下列零序工況:0.1s-0.2s:A相甩負(fù)荷-零序工況1;0.3s-0.4s:B相甩負(fù)荷-零序工況2;0.5s-0.6s:C相甩負(fù)荷-零序工況3。三種零序工況兩兩做差,求出現(xiàn)有擾動(dòng)法測(cè)試的零序參數(shù)。表45-表62列出了現(xiàn)有零序測(cè)試方法求出的圖8和圖10的零序阻抗及導(dǎo)納。對(duì)比ATP給出的標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù),可以看出現(xiàn)有的零序參數(shù)測(cè)試方法的弊端。表45雙回輸電線路(土壤電阻率:500Ω·m)表46雙回輸電線路阻抗、導(dǎo)納模值相對(duì)誤差分析(土壤電阻率:500Ω·m)表47雙回輸電線路(土壤電阻率:1000Ω·m)表48雙回輸電線路阻抗、導(dǎo)納模值相對(duì)誤差分析(土壤電阻率:1000Ω·m)表49雙回輸電線路(土壤電阻率:1500Ω·m)表50雙回輸電線路阻抗、導(dǎo)納模值相對(duì)誤差分析(土壤電阻率:1500Ω·m)表51四回輸電線路-上方兩回(土壤電阻率:500Ω·m)表52四回輸電線路-上方兩回阻抗、導(dǎo)納模值相對(duì)誤差分析(土壤電阻率:500-Ω·m)表53四回輸電線路-下方兩回(土壤電阻率:500Ω·m)表54四回輸電線路-下方兩回阻抗、導(dǎo)納模值相對(duì)誤差分析(土壤電阻率:500Ω·m)表55四回輸電線路-上方兩回(土壤電阻率:1000Ωm)表56四回輸電線路-上方兩回阻抗、導(dǎo)納模值相對(duì)誤差分析(土壤電阻率:1000Ω·m)表57四回輸電線路-下方兩回(土壤電阻率:1000Ω·m)表58四回輸電線路-下方兩回阻抗、導(dǎo)納模值相對(duì)誤差分析(土壤電阻率:1000Ω·m)表59四回輸電線路-上方兩回(土壤電阻率:1500Ω·m)表60四回輸電線路-上方兩回阻抗、導(dǎo)納模值相對(duì)誤差分析(土壤電阻率:1500Ω·m)表61四回輸電線路-下方兩回(土壤電阻率:1500Ω·m)表62四回輸電線路-下方兩回阻抗、導(dǎo)納模值相對(duì)誤差分析(土壤電阻率:1500Ω·m)本發(fā)明提出了一種平行多回輸電線路零序耦合參數(shù)的在線測(cè)試方法。該方法只需對(duì)平行多回輸電線路一組正常運(yùn)行時(shí)的兩端電壓、電流,測(cè)出測(cè)試回線的正序阻抗和正序?qū)Ъ{,計(jì)算相同環(huán)境下平行多回線各阻抗的比值和各導(dǎo)納的比值,建立各對(duì)應(yīng)物理間的關(guān)系,實(shí)現(xiàn)平行多回輸電線路的零序耦合阻抗和導(dǎo)納的間接在線測(cè)試。具體實(shí)施方式驗(yàn)證了本發(fā)明的有效性、可靠性。本發(fā)明提出的測(cè)試方法實(shí)用性和可操作性強(qiáng)。與現(xiàn)有零序測(cè)試方法需要專用設(shè)備和停運(yùn)操作不同,本文提出的測(cè)試方法,不需要專門產(chǎn)生零序的任何操作,不影響系統(tǒng)的正常運(yùn)行,只需一組系統(tǒng)兩端的穩(wěn)態(tài)電壓、電流數(shù)據(jù),即可實(shí)現(xiàn)平行多回線路零序耦合參數(shù)的測(cè)試,大大簡(jiǎn)化了平行多回輸電線路的參數(shù)測(cè)試方法,大大提高了線路參數(shù)測(cè)試的效率,靈活方便,具有很強(qiáng)的實(shí)用性和可操作性。有利于平行多回輸電線路的安全穩(wěn)定和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。附圖說明圖1.平行并架三回輸電線路示意圖。圖2.測(cè)試回線正序等效電路。圖3.N導(dǎo)線系統(tǒng)縱切面結(jié)構(gòu)示意圖。圖4.同塔多回輸電線路橫截面示意圖。圖5.空間電荷分布示意圖。圖6.平行多回輸電線路零序耦合參數(shù)的正序測(cè)試方法流程框圖。圖7.平行并架雙回輸電線路空間布局示意圖。圖8.平行并架雙回輸電線路仿真模型。圖9.平行并架四回輸電線路空間布局示意圖。圖10.平行并架四回輸電線路仿真模型。當(dāng)前第1頁(yè)1 2 3