狀地延伸并在分隔構件16的渦流室構件42的面向軸線0方向的外側的端面上開口。
[0068]多個渦流室單元31a和31b沿周向配置并形成具有與軸線0同軸的環狀的單元列
35。兩個單元列35被配置成具有不同的直徑。
[0069]這里，渦流室單元31a和31b包括多個第一渦流室單元31a和多個第二渦流室單元 31b。
[0070]如圖2和圖3所示，多個第一渦流室單元31a形成為具有相同形狀和相同大小。在各第一渦流室單元31a中，作為渦流室的第一渦流室33a經由作為整流路徑的第一整流路徑34a與主液室14連通，并經由作為連通孔的第一連通孔32a與副液室15連通。
[0071 ] 多個第二渦流室單元31b形成為具有相同形狀和相同大小。在各第二渦流室單元31b中，作為渦流室的第二渦流室33b經由作為整流路徑的第二整流路徑34b與副液室15連通，并經由作為連通孔的第二連通孔32b與主液室14連通。
[0072]如圖2所示，第一渦流室單元31a和第二渦流室單元31b以相同數量設置并沿周向交替地配置。在圖示的示例中，設置的第一渦流室單元31a的數量和設置的第二渦流室單元31b的數量均為60個，其中20個第一渦流室單元31a和20個第二渦流室單元31b配置成在徑向內側的單元列35，40個第一渦流室單元31a和40個第二渦流室單元31b配置成在徑向外側的單元列35。
[0073]如圖3和圖4所示，在周向上包括第一渦流室單元31a和相鄰的第二渦流室單元31b的組經由沿周向延伸的連通路徑36連接。連通路徑36布置在第一渦流室33a與第二渦流室33b之間并使兩個渦流室33a和33b彼此連通。
[0074]連通路徑36的內周面為圓形狀。連通路徑36在渦流室33a和33b內從第一渦流室33a和第二渦流室33b的端面開口。在連通路徑36中，在第一渦流室33a開口的開口部為第一連通孔32a，在第二渦流室33b開口的開口部為第二連通孔32b。
[0075]在第一渦流室單元31a和第二渦流室單元31b的組中，第一渦流室單元31a的第一連通孔32a經由第二禍流室單元31b與副液室15連通，第二禍流室單元31b的第二連通孔32b經由第一渦流室單元31a與主液室14連通。第一渦流室單元31a和第二渦流室單元31b構成了使主液室14與副液室15彼此連通的連接流路30。多個連接流路30形成于分隔構件16，但在圖2中出于方便圖示的目的，在各單元列35中通過虛線僅示出了一個連接流路30。
[0076]如圖5所示，渦流室33a和33b使流入內部的液體渦旋。渦流室33a和33b基于從整流路徑34a和34b流入的液體的流速而形成液體的渦流，并使液體從連通孔32a和32b流出。整流路徑34a和34b從渦流室33a和33b的內周面沿著內周面的切線方向延伸，從整流路徑34a和34b流入渦流室33a和33b的液體通過沿著渦流室33a和33b的內周面流動而被渦旋。如圖6所示，在液體從連通孔32a和32b流入渦流室33a和33b的情況下，液體不在禍流室33a和33b內禍旋，而僅僅是通過。
[0077]如圖1所示，限制通路44與連接流路30獨立地布置，并且在圖示的示例中被布置于安裝構件41的外周面。限制通路44的共振頻率被設定成等于抖動振動(第一振動)(例如，頻率小于等于14Hz且振幅大于±0.5mm)的頻率，使得相對于抖動振動的輸入產生共振(液柱共振)。
[0078]限制通路44的共振頻率被設定成小于整流路徑34a和34b的共振頻率。整流路徑34a和34b的共振頻率被設定成等于怠速振動(第二振動)(例如，頻率在從15Hz到40Hz的范圍且振幅小于等于±0.5mm)的頻率。整流路徑34a和34b用作用于相對于怠速振動的輸入產生共振(液柱共振)的孔。
[0079]渦流室構件42在軸線0方向上被分割成兩個分割體42a。渦流室構件42被以與軸線0交叉的方式延伸的分割面42b分割。分割面42b與軸線0垂直。分割面42b在軸線0方向上分割所有渦流室單元31a和31b的渦流室33a和33b以及連通孔32a和32b。分割面42b的外周緣到達渦流室構件42的外周面，但在圖2中出于方便圖示的目的，未圖示出分割面42b。
[0080]以下將說明隔振裝置10的作用。
[0081]在隔振裝置10中，渦流室單元31a和31b被設計成使得:在抖動振動被輸入的情況下，通過多個第一渦流室單元31a和多個第二渦流室單元31b吸收和衰減抖動振動。
[0082]S卩，當沿軸線0方向的抖動振動被輸入到隔振裝置10時，安裝構件11和12兩者在使彈性體13彈性變形的同時相對移位，主液室14的液體壓力改變。然后，基于抖動振動的振幅，主液室14內的液體每單位時間大量地經由第一整流路徑34a流入第一渦流室33a內。S卩，如圖5中的雙點劃線表示的，當抖動振動被輸入時，具有較高流速的液體流入第一渦流室33a內。因此，例如，通過流入內部的液體的慣性力，流形成為在第一渦流室33a內渦旋，并且該流發展成渦流。此時，基于抖動振動的振幅，副液室15內的液體每單位時間較大量地經由第二整流路徑34b流入第二渦流室33b內，通過流入內部的液體的慣性力，流形成為在第二渦流室33b內渦旋，并且該流發展成渦流。
[0083]以這種方式，由于經由各連接流路30的在主液室14與副液室15之間的流通阻力上升，因此液體優先經由限制通路44在主液室14與副液室15之間流動，在限制通路44內產生液柱共振以吸收和衰減抖動振動。
[0084]另一方面，在怠速振動沿軸線0方向被輸入到隔振裝置10并且如前述主液室14的液體壓力改變時，基于怠速振動的振幅，少量液體流入渦流室33a和33b內。結果，流入渦流室33a和33b的內部的液體不會充分發展成渦流室33a和33b內的渦流，如圖7中的雙點劃線表示的，流入渦流室33a和33b的液體在沒有旋轉或者有小程度旋轉的情況下通過。因此，經由各連接流路30的在主液室14與副液室15之間的流通阻力被抑制成低。結果，能夠使液體積極地流過連接流路30以在整流路徑34a和34b內產生共振以便吸收和衰減怠速振動。
[0085]如上述，在根據本實施方式的隔振裝置10中，通過布置渦流室單元31a和31b來代替如現有技術中的柱塞構件，能夠吸收和衰減抖動振動和怠速振動兩者，因而能夠實現隔振裝置10的結構簡化和制造簡便化。
[0086]由于如圖2所示渦流室單元31a和31b包括多個第一渦流室單元31a，因此能夠將多個第一渦流室單元31a的各整流路徑34a的在主液室14中開口的開口部的大小抑制成小，以及能夠確保開口部的總開口面積等同于在僅布置單個第一渦流室單元31a的情況下的整流路徑34a的開口部的開口面積。
[0087]如上述，由于能夠將多個第一渦流室單元31a的各整流路徑34a的開口部的大小抑制成小，因此能夠將多個第一渦流室單元31a的各渦流室33a的容積抑制成小。因此，渦流室33a的總容積可以被設定成小于在僅設置單個第一渦流室單元31a作為渦流室單元的情況下的渦流室33a的容積。
[0088]結果，在隔振裝置10中，與僅設置單個第一渦流室單元31a的情況相比，作為多個第一渦流室單元31a的整體，能夠確保整流路徑34a的開口部的開口面積等同，并且能夠減小渦流室33a的容積。
[0089]以這種方式，作為多個第一渦流室單元31a的整體，能夠確保整流路徑34a的開口部的開口面積等同。即使在渦流室33a的容積小的情況下，也能夠使振動衰減和吸收至與僅設置單個第一渦流室單元31a的情況相同的程度。
[0090]如上述，作為多個第一渦流室單元31a的整體，能夠減少渦流室33a的容積。因此，當具有小振幅的期望的振動被輸入時，與僅設置單個第一渦流室單元31a的情況相比，液體能夠在各第一渦流室單元31a的渦流室33a內更敏感地渦旋。結果，能夠容易吸收和衰減振動以及能夠高精度地發揮隔振裝置10的衰減特性。
[0091]禍流室單元31a和31b包括第一禍流室單元31a和第二禍流室單元31b。因此，能夠通過使從主液室14向副液室15流動的液體經由第一渦流室單元31a流動來吸收和衰減振動，以及能夠通過使從副液室15向主液室14流動的液體經由第二渦流室單