一種雙轉子發動機的制作方法

本發明涉及發動機技術領域，具體涉及一種雙轉子發動機。

背景技術：

傳統的連桿內燃機上實現膨脹比大于壓縮比的方案很多，增大膨脹比采取的基本方案是增大燃燒室的容積，增大燃燒室容積需要增加其他配置，這不僅增加了制造成本，還使發動機體積增大；現有的雙轉子發動機上可以實現膨脹比大于壓縮比，但是膨脹比是變化的。

鑒于上述缺陷，本發明創作者經過長時間的研究和實踐終于獲得了本發明。

技術實現要素：

為解決上述技術缺陷，本發明采用的技術方案在于，提供一種雙轉子發動機，其包括右蓋，其特征在于，所述右蓋上設置有排氣口和進氣口，所述排氣口左邊緣位于所述右蓋上12點逆時13等分位置，其右邊緣在所述右蓋上金屬銷的左邊，其長度大于所述活塞厚度，實現膨脹比范圍為13:1—14:1；所述進氣口右邊緣位于所述右蓋12點鐘順時12等分位置，其長度占3份，實現壓縮比為12:1。

較佳的，所述雙轉子發動機還包括第一轉子和連接于所述第一轉子外沿上的第一活塞和第二活塞，所述第一活塞和所述第二活塞在同一直徑上。

較佳的，所述雙轉子發動機還包括第二轉子和連接于所述第二轉子外沿上的第三活塞和第四活塞，所述第三活塞和所述第四活塞在同一直徑上。

較佳的，所述第一轉子外沿和所述第二轉子外沿形成無縫半圓形凹槽。

較佳的，所述雙轉子發動機還包括左蓋，所述左蓋、所述右蓋、所述第一轉子外沿、所述第二轉子外沿和所述第一至所述第四活塞中的任意一個形成四個腔室，在所述四個腔室內完成進氣沖程、壓縮沖程、做功沖程和排氣沖程。

較佳的，所述右蓋上還設置有分流閥，調節所述分流閥開口大小，所述雙轉子發動機壓縮比能夠在8:1和12:1之間線性變化。

較佳的，所述進氣口為橢圓形或方形。

較佳的，所述排氣口為方形。

較佳的，所述分流閥開口與所述進氣口相通。

較佳的，所述排氣口提前角為10度，排氣口提前，防止發動機過熱。

與現有技術比較本發明的有益效果在于： 本發明一種雙轉子發動機采用在右蓋上設置排氣口，在十二點順時12等分位置和六點鐘之間設置占3份的進氣口，實現膨脹比大于壓縮比，提高了燃油經濟性，而且結構簡單，易于實現，制造成本低。

附圖說明

為了更清楚地說明本發明各實施例中的技術方案,下面將對實施例描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹。

圖1為本發明實施例一的一種雙轉子發動機的結構示意圖；

圖2為本發明實施例一的一種雙轉子發動機的兩轉子的結構示意圖；

圖3為本發明實施例一的一種雙轉子發動機的另一兩轉子的結構示意圖；

圖4為本發明實施例一的一種雙轉子發動機的左右蓋楔塊和限位孔的結構示意圖；

圖5為本發明實施例一的一種雙轉子發動機的另一左右蓋楔塊和限位孔的結構示意圖；

圖6為本發明實施例一的一種雙轉子發動機的右蓋的結構示意圖；

圖7為本發明實施例一的一種雙轉子發動機的左蓋的結構示意圖。

具體實施方式

以下結合附圖，對本發明上述的和另外的技術特征和優點作更詳細的說明。

實施例一

如圖1所示，為本實施例提供的一種雙轉子發動機的結構圖，該雙轉子發動機包括：右蓋11、左蓋12、第一轉盤21、第二轉盤22、活塞31至34。第一轉盤21包括轉盤外沿211和轉盤內沿212，如圖2和圖3所示，第二轉盤22包括轉盤外沿221和轉盤內沿222，活塞31和活塞32對稱的連接在轉盤外沿211上，兩者之間圓周方向相差180度；活塞33和活塞34對稱的連接在轉盤外沿221上，圓周方向相差180度，每個活塞的四分之一與轉盤外沿通過焊接連接，保證了活塞與轉盤的連接強度，活塞不易從轉盤脫落，第一轉盤21和第二轉盤22的強度足夠支撐活塞，轉盤外沿211和轉盤外沿221組成180度無縫凹陷圓弧。左蓋和右蓋通過螺栓連接，中間通過密封條密封。

發動機左右蓋在12點和6點鐘位置都分別設置一個孔，這兩個孔可以容納金屬銷彈簧機構，彈簧內置在孔里面，裝配好的金屬銷一邊壓在彈簧上，一邊壓在第一轉盤21和第二轉盤22上，第一轉盤21和第二轉盤22的外側上分別在12點和6點位置設置限位孔214和224與右左蓋上的金屬銷相配合，如圖4所示，當轉盤逆時針轉動時，其上的限位孔轉到12點和6點鐘位置時，金屬銷在彈簧的作用下插進轉盤上對應的限位孔中，轉盤被固定；第一轉盤21和第二轉盤22都分別在12點和6點位置設置楔塊215和225，如圖4和圖5所示，當其中一個轉盤給固定住（假設第一轉盤21被固定），運動的第二轉盤22上的兩個楔塊225分別撞擊固定的第一轉盤21上的兩個楔塊215，使固定的第一轉盤21右蓋上的金屬銷脫離第一轉盤21上的限位孔，固定的第一轉盤21及其上的活塞在運動的第二轉盤22上的楔塊的撞擊下運動，第二轉盤22轉動到12點和6點鐘位置時，左蓋上的金屬銷在彈簧力的作用下彈出插進第二轉盤22上的兩個限位孔里，第二轉盤22被固定；

圖6為發動機右蓋結構圖，發動機右蓋為圓盤形，將其按30等分劃分，象鐘表表示時間一樣表示刻度，在發動機右蓋上12點鐘順時12等分位置和6點鐘之間設置大概占3份的四角圓滑的方形進氣口或橢圓形進氣口41，發動機工作時空氣從該進氣口進來，在12點鐘順時8等分位置處設置一分流閥45，用于調節壓縮比的大小，分流閥45的開口與進氣口41連通,分流閥開口打開時排出的干凈空氣又進入進氣口，重新收集利用不浪費干凈空氣；在發動機右蓋上，6點鐘金屬銷左側，大概在6點鐘和7點鐘之間設置一個四角圓滑的方形排氣口42，其長度大于活塞的厚度，方便活塞經過排氣口時排氣；

圖7為發動機左蓋結構圖，發動機左蓋在12點和1點鐘之間設置一噴油嘴44，在空氣被壓縮時，從噴油嘴44里同時噴油，使空氣和燃油充分混合后被壓縮，在11點和12點之間設置一火花塞43，被壓縮的燃油混合氣體進入11點和12點之間時，火花塞點火，被壓縮的燃油混合氣體燃燒，產生熱能，推動活塞運轉。

進氣沖程和壓縮沖程

發動機工作時，起步電機啟動，通過電磁離合器帶動第二轉盤22逆時針轉動，從而帶動活塞33和活塞34逆時針轉動，此時右蓋上的兩個金屬銷插進第一轉盤21上的限位孔里，第一轉盤21被固定，其上的活塞31和活塞32不能轉動。左右蓋、第一轉子外沿、第二轉子外沿和活塞31至活塞34任一形成四個腔室，起步電機剛剛啟動，活塞31和活塞33之間和活塞33和活塞32之間還沒有空燃混合氣體，不能燃燒產生熱能，這兩個腔室不能推動活塞33逆時針轉動；活塞34和活塞31之間的腔室為進氣腔，因為進氣口常開，活塞34和活塞31之間的腔室里已有過濾過的空氣，隨著活塞34在第二轉盤22的帶動下逆時針旋轉，活塞34和活塞31之間為封閉腔室之前，活塞34和活塞31之間的腔室內的進氣過程為進氣沖程，活塞34和活塞31之間為封閉腔室之后，位于左蓋上12點和1點之間的噴油嘴噴油，燃油和空氣混合，活塞34和活塞31之間的空燃混合氣體被不斷壓縮，這個過程為壓縮沖程；隨著活塞34不斷逆時針向活塞31靠近，活塞32和活塞34之間的腔室容積不斷增大，壓力降低，過濾過的干凈空氣從進氣口進入活塞32和活塞34之間的腔室，活塞32和活塞34之間的腔室進入進氣沖程。

做功沖程和排氣沖程

在活塞34靠近活塞31，活塞33靠近活塞32時，第二轉盤22上的兩個楔塊撞擊第一轉盤21上的兩個楔塊，使右蓋上的金屬銷脫離第一轉盤21上的限位孔，具有動能的第二轉盤22通過撞擊第一轉盤21使轉盤具有一定動能，第一轉盤21上的活塞31在第一轉盤21上的動能和壓縮空燃混合氣體作用下逆時針轉過12點位置。第二轉盤22上的限位孔轉到左蓋上的金屬銷位置處時，左蓋上的兩個金屬銷在彈簧力的作用下插進第二轉盤22上的限位孔里，第二轉盤22被固定，其上的活塞33和活塞34不能轉動，這時左蓋上11點和12點之間的火花塞點火，燃油混合氣體迅速燃燒產生的熱能推著活塞31快速逆時針旋轉，燃燒熱能同時也作用在活塞34上，但是活塞34在單向離合器的作用下只能逆時針旋轉，活塞31沒有經過排氣口時，活塞34和活塞31之間的腔室為封閉腔室，燃燒熱能推著活塞31轉動的過程為做功沖程，活塞31從經過排氣口排氣到第一轉盤21上的楔塊撞擊第二轉盤22上的楔塊為止這期間的排氣過程為排氣沖程。

至此，活塞34和活塞31之間的腔室完成了一個循環：進氣沖程、壓縮沖程、做功沖程和排氣沖程，發動機的一個循環的每個沖程都是連續的，這樣才能保證發動機連續運轉。活塞34和活塞31之間的腔室進入進氣沖程時，隨著活塞34不斷逆時針旋轉，活塞32和活塞34之間的腔室逐漸容積增大，腔室內壓力降低，從進氣口吸入干凈空氣，活塞32和活塞34之間的腔室進入進氣沖程，隨著第一轉盤21和第二轉盤22的交替運轉，活塞32和活塞34之間的腔室緊跟著活塞31和活塞34之間的腔室完成進氣沖程、壓縮沖程、做功沖程和排氣沖程四個沖程，即活塞31和活塞34之間的腔室進入壓縮沖程時，活塞32和活塞34之間的腔室進入進氣沖程；活塞31和活塞34之間的腔室進入做功沖程時，活塞31和活塞34之間的腔室進入進氣沖程或壓縮沖程；活塞31和活塞34之間的腔室進入排氣沖程時，活塞32和活塞34之間的腔室進入壓縮沖程，直到第一轉盤21固定不轉，第二轉盤22轉動，活塞31和活塞34之間的腔室進入排氣沖程，活塞32和活塞34之間的腔室進入做功沖程，其他腔室與此相同，發動機可以正常運轉后，起步電機停止，電磁離合器斷電，發動機獨立運轉。

處于壓縮沖程的運動的活塞假設是活塞34，固定在12點位置的活塞是活塞31，當活塞34將位于12點鐘順時12等分位置的進氣口右側邊緣封住時，活塞34和活塞31之間的腔室為封閉腔室，活塞34逆時針轉動時，活塞34將活塞34和活塞31之間的空燃混合氣體從12份壓縮為一份，壓縮比為12:1；打開右蓋上12點順時8等分位置的分流閥開口，排出部分空氣，由于分流閥開口與進氣口相通，排出的空氣通過排出管路又進入進氣口重新利用，不浪費過濾過得干凈空氣,如果排出4份空氣，壓縮比為8:1，分流閥開口不打開，壓縮比為12:1，這樣通過調整分流閥開口時間長短，控制壓縮比12:1到8:1之間線性變化。

可變壓縮比，對于增壓發動機非常重要，高負荷時適當降低壓縮比，可以防止發動機爆燃，對發動機產生危害；增壓低負荷時，熱效率低，增壓上升緩慢，會出現增壓遲滯現象，這時提高壓縮比到自然吸氣式發動機壓縮比或超過自然吸氣式發動機壓縮比，提高燃油經濟性，減少排放污染，提高運行平順性。

假設處于做功沖程的運動活塞是活塞31，固定在12點位置的活塞是活塞34，活塞31和活塞34之間的壓縮空燃混合氣體進入12點左側區域，位于11點和12點之間的火花塞點火，壓縮空燃混合氣體被點燃，燃燒產生的熱量推動活塞31逆時針旋轉。燃燒前壓縮空燃混合氣體大約占一份，火花塞點燃后，活塞34左側邊沒有經過排氣口之前，左右蓋、第一轉子外沿、第二轉子外沿、活塞34和活塞31圍成的腔室為封閉腔室，空燃混合氣體在這個封閉腔室里膨脹燃燒，這個封閉腔室大約占13或14份，所以膨脹比為13:1或14:1，大于最大壓縮比12:1，實現米勒循環，由于膨脹比大于壓縮比，燃油燃燒充分，提高了燃油熱效率，減少了污染排放，而且結構簡單，易于實現，制造成本低。

實施例二

如上所述的雙轉子發動機，本實施例與其不同之處在于：右蓋上排氣口長度增大，即排氣口的左側邊沿著圓周順時移動10度，即排氣口提前角為10度，運動的活塞接近排氣口時，做功沖程已近結束，排氣口提前打開，對于做功沖程影響不大，但是排氣孔提前打開，燃油燃燒產生的熱量從排氣孔排出，減少運動的活塞向6點鐘固定的活塞靠近的阻力，也可防止發動機過熱，影響進氣口空氣的充氣效率，從而影響發動機功率。

以上所述僅為本發明的較佳實施例，對本發明而言僅僅是說明性的，而非限制性的。本專業技術人員理解，在本發明權利要求所限定的精神和范圍內可對其進行許多改變，修改，甚至等效，但都將落入本發明的保護范圍內。