一種雙取風雙通道燒結環冷機余熱鍋爐取風流量測量方法與流程

本發明涉及一種雙取風雙通道燒結環冷機余熱鍋爐取風流量測量方法。發明涉及鋼鐵工業的燒結領域，尤其涉及一種雙取風雙通道燒結環冷機余熱鍋爐取風流量測量方法。

背景技術：

在鋼鐵生產過程中，燒結工序能耗僅次于煉鐵工序，占鋼鐵生產總能耗的10％～12％，而在燒結工序中，以燒結機煙氣和冷卻機廢氣顯熱的形式排入大氣的熱量占燒結工序總能耗的50％左右。由于燒結環冷機廢氣的溫度不高，大致為150～450℃，加上此前余熱回收技術的局限，燒結環冷機廢氣余熱回收項目長期只在少數大型鋼廠獲得應用。

近年來，隨著低溫余熱回收技術的發展，鋼鐵行業的余熱回收項目的成本和投資大幅度降低，同時余熱回收裝置的效率顯著提高，大批中小型鋼鐵企業也紛紛上馬余熱回收項目，燒結環冷機余熱鍋爐得到了大量應用，尤其是在當前資源日益緊張和環保要求越來越高的形勢下，更能凸顯其經濟效益和社會效益。

對于燒結環冷機余熱回收系統來說，環冷機余熱回收段取風量(煙氣量)是最基本的輸入條件，也是余熱回收系統運行的主要監測參數之一，然而，由于燒結環冷機余熱回收系統需求占地面積較大，而實際場地條件大多都比較有限(尤其是改造項目)，很難保證取風管道有較長的直管段。而另外一方面，由于煙氣量(風量)較大，導致環冷機取風管道管徑很大(大型環冷機的取風管道管徑甚至高達3～4m)，而流量計量對于前后直管段的長度有著比較嚴格的要求，如此一來工程現場很難滿足取風管道的流量計量要求，這必然會導致取風流量測量結果大大偏離真實值，從而失去有效性。

因此，針對目前在工程上廣泛應用的雙取風雙通道燒結環冷機余熱回收系統，構建一個燒結環冷機取風流量測量方法，在現場不具備直接測量的條件下間接獲取雙取風雙通道燒結環冷機余熱鍋爐的取風流量，為余熱鍋爐的運行監視和操作調整提供可靠數據，具有重要的實用意義。

技術實現要素：

為達到上述目的，本發明提供一種雙取風單通道燒結環冷機余熱鍋爐取風流量測量方法，所述方法包括：選取燒結環冷機余熱鍋爐兩根取風管道中的其中一根取風管道為第一管道，另一根管道為第二管道；其中第一管道的取風流量對應第一管道取風流量，第二管道的取風流量對應第二管道取風流量，具體測量方法為：

獲取余熱鍋爐的過熱蒸汽流量、過熱蒸汽焓、給水焓，利用獲取的所述數據計算余熱鍋爐的有效利用熱；

根據余熱鍋爐煙氣側運行參數和余熱鍋爐汽水側運行參數，迭代計算取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比和燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量；

根據所述的煙氣中水蒸氣的體積占比、燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量、燒結環冷機第一管道取風流量對應的第一管道取風焓值、燒結環冷機第二管道取風流量對應的第二管道取風焓值、余熱鍋爐進口煙氣焓值，迭代計算標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第一、二管道取風流量；

根據所述的標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第一、二管道取風流量和當地大氣壓，燒結環冷機第一、二管道取風壓力以及燒結環冷機第一、二管道取風溫度，計算實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第一、二管道取風流量。

較佳的，一種雙取風單通道燒結環冷機余熱鍋爐取風流量測量方法，余熱鍋爐為單壓余熱鍋爐，獲取余熱鍋爐有效利用熱的計算式為：

Q_l＝D_gr(h_gr-h_gs)，其中，

Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；

D_gr為余熱鍋爐過熱蒸汽流量，kg/h；

h_gr為余熱鍋爐過熱蒸汽焓值，kJ/kg；

h_gs為余熱鍋爐給水焓值，kJ/kg。

或余熱鍋爐為雙壓余熱鍋爐，獲取余熱鍋爐的有效利用熱的計算式為：

Q_l＝D_gr1(h_gr1-h_gs)+D_gr2(h_gr2-h_gs)，其中，

Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；

D_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽流量，kg/h；

h_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽焓值，kJ/kg；

D_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽流量，kg/h；

h_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽焓值，kJ/kg；

h_gs為余熱鍋爐進口給水焓值，kJ/kg。

根據余熱鍋爐煙氣側運行參數和余熱鍋爐汽水側運行參數，迭代計算取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比和燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量，具體步驟為：

1)設定一個初始的取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比k；

2)利用設定的水蒸氣的體積占比計算余熱鍋爐進口煙氣焓值，計算式為：

其中，

H_in為余熱鍋爐進口煙氣焓值，kJ/Nm³；

h_gk,in為余熱鍋爐進口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

為余熱鍋爐進口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

3)余熱鍋爐為單壓余熱鍋爐，利用給定的水蒸氣體積占比計算余熱鍋爐過熱器出口煙氣焓值，計算式為：

其中，

H_grq為余熱鍋爐過熱器出口煙氣焓值，kJ/Nm³；

h_gk,grq為余熱鍋爐過熱器出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

為余熱鍋爐過熱器出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

或所述余熱鍋爐為雙壓余熱鍋爐，利用給定的水蒸氣體積占比計算余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣焓值，計算式為：

其中，

H_grq為余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣焓值，kJ/Nm³；

h_gk,grq為余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

為余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

4)計算標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量：

若余熱鍋爐為單壓余熱鍋爐，則計算式為：

其中，

為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量，Nm³/h；

D_gr為余熱鍋爐過熱蒸汽流量，kg/h；

h_gr為余熱鍋爐過熱蒸汽焓值，kJ/kg；

h_bh為余熱鍋爐飽和蒸汽焓值，kJ/kg；

H_in為余熱鍋爐進口煙氣焓值，kJ/Nm³；

H_grq為余熱鍋爐過熱器出口煙氣焓值，kJ/Nm³；

若余熱鍋爐為雙壓余熱鍋爐，則計算式為：

其中，

為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量，Nm³/h；

D_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽流量，kg/h；

h_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽焓值，kJ/kg；

h_bh1為余熱鍋爐高壓段飽和蒸汽焓值，kJ/kg；

H_in為余熱鍋爐進口煙氣焓值，kJ/Nm³；

H_grq為余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣焓值，kJ/Nm³；

5)計算取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比k_js，計算式為：

其中，

k_js為計算的取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比；

Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；

為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量，Nm³/h；

為余熱鍋爐保熱系數；

h_gk,in為余熱鍋爐進口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

h_gk,out為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

為余熱鍋爐進口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

6)預設一閾值α,將計算獲得的水蒸氣的體積占比k_js和設定的水蒸氣的體積占比k進行比較：

若|k-k_js|≤α，則獲得取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比k以及標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量

若|k-k_js|>α，則將k_js和k的平均值作為新的設定的取風管道內煙氣中水蒸氣體積占比，返回步驟1)；

根據取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比、燒結環冷機第一管道取風溫度下的干空氣焓值、燒結環冷機第二管道取風溫度下的干空氣焓值、燒結環冷機第一管道取風溫度下的水蒸氣焓值、燒結環冷機第二管道取風溫度下的水蒸氣焓值，計算獲得燒結環冷機第一管道取風焓值和燒結環冷機第二管道取風焓值，計算式為：

其中，

H₁為燒結環冷機第一管道取風焓值，kJ/Nm³；

H₂為燒結環冷機第二管道取風焓值，kJ/Nm³；

k為取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比；

h_gk,1為燒結環冷機第一管道取風溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

h_gk,2為燒結環冷機第二管道取風溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

為燒結環冷機第一管道取風溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

為燒結環冷機第二管道取風溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

根據燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量、燒結環冷機第一管道取風焓值、燒結環冷機第二管道取風焓值、余熱鍋爐進口煙氣焓值，迭代計算標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第一、二管道取風流量，具體步驟為：

1)設定一標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第一管道取風流量

2)根據設定的標準狀態下的燒結環冷機第一管道取風流量獲得標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第二管道取風流量利用的計算式為：

其中，

為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第二管道取風流量，Nm³/h；

為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量，Nm³/h；

為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第一管道取風流量，Nm³/h；

3)根據已求出的燒結環冷機第一管道取風焓值、燒結環冷機第二管道取風焓值、余熱鍋爐進口煙氣焓值、標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第二管道取風流量以及標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量，計算標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第一管道取風流量利用的計算式為：

其中，

為計算得到的標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第一管道取風流量；

為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量，Nm³/h；

為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第二管道取風流量，Nm³/h；

H_in為余熱鍋爐進口煙氣焓值，kJ/Nm³；

H₁為燒結環冷機第一管道取風焓值，kJ/Nm³；

H₂為燒結環冷機第二管道取風焓值，kJ/Nm³；

4)預設一閾值ε，將計算獲得的標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第一管道取風流量和設定的標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第一管道取風流量進行比較：

若則獲得標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第一管道取風流量以及標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第二管道取風流量

若則將和的平均值作為新的設定的標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第一管道取風流量，返回步驟1)；

根據所述的標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第一、二管道取風流量計算實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第一、二管道取風流量的利用計算式為：

其中，

V₁為實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第一管道取風流量，Nm³/h；

為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第一管道取風流量，Nm³/h；

p_a為當地大氣壓，Pa；

p_f,l為燒結環冷機第一管道取風壓力，Pa；

t_f,l為燒結環冷機第一管道取風溫度，℃；

V₂為實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第二管道取風流量，Nm³/h；

為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐第二管道取風流量，Nm³/h；

p_f,2為燒結環冷機第二管道取風壓力，Pa；

t_f,2為燒結環冷機第二管道取風溫度，℃；

為達到上述目的，本發明提供一種雙取風雙通道燒結環冷機余熱鍋爐取風流量測量方法，所述方法包括：獲取余熱鍋爐高溫段過熱蒸汽流量、余熱鍋爐高溫段過熱蒸汽焓、余熱鍋爐低溫段過熱蒸汽流量、余熱鍋爐低溫段過熱蒸汽焓、余熱鍋爐進口給水焓，利用獲取的數據計算余熱鍋爐有效利用熱；

獲取當地大氣壓力、大氣相對濕度、環境溫度下的水蒸氣飽和壓力，利用獲取的數據計算空氣的絕對濕度，然后利用空氣的絕對濕度計算取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比；或設定取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比；

根據取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比、燒結環冷機高溫段取風溫度下的干空氣焓值，燒結環冷機高溫段取風溫度下的水蒸氣焓值、燒結環冷機低溫段取風溫度下的干空氣焓值、燒結環冷機低溫段取風溫度下的水蒸氣焓值、余熱鍋爐高溫段過熱器出口煙氣溫度下的干空氣焓值、余熱鍋爐高溫段過熱器出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值、余熱鍋爐出口煙氣溫度下的干空氣焓值、余熱鍋爐出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，計算燒結環冷機高溫段取風焓值、燒結環冷機低溫段道取風焓值、余熱鍋爐高溫段過熱器出口煙氣焓值以及余熱鍋爐出口煙氣焓值；

根據余熱鍋爐高溫段過熱蒸汽流量、余熱鍋爐高溫段過熱蒸汽焓值、余熱鍋爐高溫段飽和蒸汽焓值、燒結環冷機高溫段取風焓值、余熱鍋爐高溫段過熱器出口煙氣焓值，計算標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量；

根據所述的標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量和余熱鍋爐有效利用熱以及余熱鍋爐保熱系數、余熱鍋爐出口煙氣焓值、燒結環冷機高溫段取風焓值、燒結環冷機低溫段取風焓值，計算標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量；

根據所述的標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量、標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量、當地大氣壓、燒結環冷機高溫段取風壓力、燒結環冷機高溫段取風溫度、燒結環冷機低溫段取風壓力、燒結環冷機低溫段取風溫度，計算得到實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量和實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量。

較佳的，一種雙取風雙通道燒結環冷機余熱鍋爐取風流量測量方法，所述計算有效利用熱的計算式為：

Q_l＝D_gr1(h_gr1-h_gs)+D_gr2(h_gr2-h_gs)，其中，

Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；

D_gr1為余熱鍋爐高溫段過熱蒸汽流量，kg/h；

h_gr1為余熱鍋爐高溫段過熱蒸汽焓，kJ/kg；

D_gr2為余熱鍋爐低溫段過熱蒸汽流量，kg/h；

h_gr2為余熱鍋爐低溫段過熱蒸汽焓，kJ/kg；

h_gs為余熱鍋爐進口給水焓，kJ/kg。

較佳的，雙取風單通道燒結環冷機余熱鍋爐取風流量軟測量方法，余熱鍋爐廢氣直接排放到大氣中，則先獲取當地大氣壓力、大氣相對濕度、環境溫度下的水蒸氣飽和壓力，然后利用獲取的數據計算空氣的絕對濕度，并利用空氣的絕對濕度計算取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比，計算式分別為：

其中，

d_k為空氣的絕對濕度，kg/kg(干空氣)；

p_a為當地大氣壓力，Pa；

φ為大氣相對濕度，％；

p_s為環境溫度下的水蒸氣飽和壓力，Pa；

或所述余熱鍋爐煙氣回風至環冷機，則取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比采用設定值。

較佳的，一種雙取風雙通道燒結環冷機余熱鍋爐取風流量測量方法，所述計算燒結環冷機高溫段取風焓值、燒結環冷機低溫段取風焓值、余熱鍋爐高溫段過熱器出口煙氣焓值以及余熱鍋爐出口煙氣焓值的計算式為：

其中，

H₁為燒結環冷機高溫段取風焓值，kJ/Nm³；

H₂為燒結環冷機低溫段取風焓值，kJ/Nm³；

H_grq為余熱鍋爐高溫段過熱器出口煙氣焓值，kJ/Nm³；

H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³；

k為取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比；

h_gk,1為燒結環冷機高溫段取風溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

為燒結環冷機高溫段道取風溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

h_gk,2為燒結環冷機低溫段取風溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

為燒結環冷機低溫段取風溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

h_gk,grq為余熱鍋爐高溫段過熱器出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

為余熱鍋爐高溫段過熱器出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

h_gk,out為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³。

較佳的，一種雙取風雙通道燒結環冷機余熱鍋爐取風流量測量方法，所述根據余熱鍋爐高溫段過熱蒸汽流量、余熱鍋爐高溫段過熱蒸汽焓值、余熱鍋爐高溫段飽和蒸汽焓值、燒結環冷機高溫段取風焓值、余熱鍋爐高溫段過熱器出口煙氣焓值，計算標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，計算式為：

其中，

為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；

D_gr1為高壓段過熱蒸汽流量，kg/h；

h_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽焓值，kJ/kg；

h_bh1為余熱鍋爐高壓段飽和蒸汽焓值，kJ/kg；

H₁為燒結環冷機高溫段取風焓值，kJ/Nm³；

H_grq為余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣焓值，kJ/Nm³。

較佳的，一種雙取風雙通道燒結環冷機余熱鍋爐取風流量測量方法，所述計算標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量的計算式為：

其中，

為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；

Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；

為余熱鍋爐保熱系數；

為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；

H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³；

H₁為燒結環冷機高溫段取風焓值，kJ/Nm³；

H₂為燒結環冷機低溫段取風焓值，kJ/Nm³。

較佳的，一種雙取風雙通道燒結環冷機余熱鍋爐取風流量測量方法，所述計算實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量和實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，計算式為：

其中，

V₁為實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；

為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；

p_a為當地大氣壓，Pa；

p_f,l為燒結環冷機高溫段取風壓力，Pa

t_f,l為燒結環冷機高溫段取風溫度，℃；

V₂為實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；

為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；

p_f,2為燒結環冷機低溫段取風壓力，Pa；

t_f,2為燒結環冷機低溫段取風溫度，℃。

本發明雙取風雙通道燒結環冷機余熱鍋爐取風流量測量方法，用于雙取風雙通道燒結環冷機余熱鍋爐取風流量的測量，通過余熱鍋爐運行數據間接獲取雙取風雙通道燒結環冷機余熱鍋爐的取風流量，在現場不具備流量計量所要求的直管段條件，進而導致取風流量無法直接測量或者測量精度無法保證的情況下尤為有效，結果可為余熱鍋爐的運行監視和操作調整提供可靠數據，具有重要的實用意義。

附圖說明

圖1是燒結環冷機余熱鍋爐余熱回收工藝流程圖，A臺車運行方向，B進料，1余熱鍋爐，2環冷機高溫段，3環冷機低溫段，4環冷機高溫段取風管道，5環冷機低溫段取風管道，6余熱鍋爐排煙管道。

圖2是余熱鍋爐排煙采用回風方式的燒結環冷機余熱回收工藝流程圖；A臺車運行方向，B進料，1余熱鍋爐，2環冷機高溫段，3環冷機低溫段，4環冷機高溫段取風管道，5環冷機低溫段取風管道，6余熱鍋爐排煙管道。

圖3是余熱鍋爐排煙采用直排方式的燒結環冷機余熱回收工藝流程圖；A臺車運行方向，B進料，1余熱鍋爐，2環冷機高溫段，3環冷機低溫段，4環冷機高溫段取風管道，5環冷機低溫段取風管道，6余熱鍋爐排煙管道。

具體實施方式

下面結合說明書附圖對本發明做進一步的描述。

實施例一

所述第一管道取風流量對應高溫段取風流量，第二管道取風流量對應低溫段取風流量，采用的測量方法具體步驟為：

1、采集燒結環冷機余熱鍋爐的運行數據，包括：環冷機高溫段取風溫度、環冷機高溫段取風壓力、環冷機低溫段取風溫度、環冷機低溫段取風壓力、大氣壓力、余熱鍋爐煙氣側運行參數(對于單壓余熱鍋爐，包括余熱鍋爐進口煙氣溫度、余熱鍋爐過熱器出口煙氣溫度、余熱鍋爐出口煙氣溫度；對于雙壓余熱鍋爐，包括余熱鍋爐進口煙氣溫度、余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣溫度、余熱鍋爐出口煙氣溫度)、余熱鍋爐汽水側運行參數(對于單壓余熱鍋爐，包括過熱蒸汽溫度、過熱蒸汽壓力、過熱蒸汽流量、汽包壓力、給水溫度、給水壓力、給水流量；對于雙壓余熱鍋爐，包括余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽溫度、余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽壓力、余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽流量、余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽溫度、余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽壓力、余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽流量、高壓段汽包壓力、余熱鍋爐進口給水溫度、余熱鍋爐進口給水壓力、余熱鍋爐進口給水流量)。

2、對步驟1獲得的數據進行預處理，包括壞點處理和數據平滑處理，得到用于求解燒結環冷機余熱鍋爐取風流量的有效數據。

3、根據步驟2獲得的有效數據，獲取燒結環冷機余熱鍋爐取風流量，具體包括以下步驟：

3.1計算余熱鍋爐有效利用熱Q_l：

3.1.1對于單壓余熱鍋爐：

Q_l＝D_gr(h_gr-h_gs)

其中，Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；D_gr為過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr為余熱鍋爐過熱蒸汽焓值，kJ/kg，由余熱鍋爐過熱蒸汽壓力和過熱蒸汽溫度計算或查表得到；h_gs為余熱鍋爐給水焓值，kJ/kg，由余熱鍋爐給水壓力和給水溫度計算或查表得到。

3.1.2對于雙壓余熱鍋爐：

Q_l＝D_gr1(h_gr1-h_gs)+D_gr2(h_gr2-h_gs)

其中，Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；D_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽焓值，kJ/kg，由余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽壓力和高壓段過熱蒸汽溫度計算或查表得到；D_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽焓值，kJ/kg，由余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽壓力和低壓段過熱蒸汽溫度計算或查表得到；h_gs為余熱鍋爐進口給水焓值，kJ/kg，由余熱鍋爐進口給水壓力和給水溫度計算或查表得到。

3.2通過迭代計算求解出取風管道內煙氣中水蒸氣的體積占比k和燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量

3.2.1設定一個初始的取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比k；

3.2.2計算余熱鍋爐進口煙氣焓值：

其中，H_in為余熱鍋爐進口煙氣焓值，kJ/Nm³；h_gk,in為余熱鍋爐進口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐進口煙氣溫度計算或查表得到；為余熱鍋爐進口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐進口煙氣溫度計算或查表得到。

3.2.3計算余熱鍋爐過熱器出口煙氣焓值：

3.2.3.1對于單壓余熱鍋爐：

其中，H_grq為余熱鍋爐過熱器出口煙氣焓值，kJ/Nm³；h_gk,grq為余熱鍋爐過熱器出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐過熱器出口煙氣溫度計算或查表得到；為余熱鍋爐過熱器出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐過熱器出口煙氣溫度計算或查表得到。

3.2.3.2對于雙壓余熱鍋爐：

其中，H_grq為余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣焓值，kJ/Nm³；h_gk,grq為余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣溫度計算或查表得到；為余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣溫度計算或查表得到。

3.2.4計算標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量：

3.2.4.1對于單壓余熱鍋爐：

其中，為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量，Nm³/h；D_gr為過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr為余熱鍋爐過熱蒸汽焓值，kJ/kg，由余熱鍋爐過熱蒸汽壓力和過熱蒸汽溫度計算或查表得到；h_bh為余熱鍋爐飽和蒸汽焓值，kJ/kg，由余熱鍋爐汽包壓力計算或查表得到；H_in為余熱鍋爐進口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_grq為余熱鍋爐過熱器出口煙氣焓值，kJ/Nm³。

3.2.4.2對于雙壓余熱鍋爐：

其中，為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量，Nm³/h；D_gr1為高壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽焓值，kJ/kg，由余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽壓力和高壓段過熱蒸汽溫度計算或查表得到；h_bh1為余熱鍋爐高壓段飽和蒸汽焓值，kJ/kg，由余熱鍋爐高壓段汽包壓力計算或查表得到；H_in為余熱鍋爐進口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_grq為余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣焓值，kJ/Nm³。

3.2.5求解計算的取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比k_js；

其中，k_js為計算的取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比，—；Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量，Nm³/h；為余熱鍋爐保熱系數，可取為設定值；h_gk,in為余熱鍋爐進口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐進口煙氣溫度計算或查表得到；h_gk,out為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度計算或查表得到；為余熱鍋爐進口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐進口煙氣溫度計算或查表得到；為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度計算或查表得到。

3.2.6將步驟3.2.5計算得到的取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比k_js與步驟3.2.1設定的k進行對比：

若，二者的差值在設定的誤差范圍，則輸出取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比k以及標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量

若，二者的差值不在設定的范圍內，則將k_js與k的平均值作為新的取風管內的煙氣中水蒸氣的體積占比的設定值，然后重新執行步驟3.2.1～步驟3.2.6。

3.3分別計算燒結環冷機高溫段取風焓值和燒結環冷機低溫段取風焓值：

其中，H_h為燒結環冷機高溫段取風焓值，kJ/Nm³；H_l為燒結環冷機低溫段取風焓值，kJ/Nm³；k為取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比，—；h_gk,h為燒結環冷機高溫段取風溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結環冷機高溫段取風溫度計算或查表得到；h_gk,l為燒結環冷機低溫段取風溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結環冷機低溫段取風溫度計算或查表得到；為燒結環冷機高溫段取風溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結環冷機高溫段取風溫度計算或查表得到；為燒結環冷機低溫段取風溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結環冷機低溫段取風溫度計算或查表得到。

3.4通過迭代計算獲取標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量和燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量：

3.4.1設定一初始的標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量

3.4.2計算得到標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量

其中，為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量，Nm³/h；為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；

3.4.3計算標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量

其中，為計算得到的標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量，Nm³/h；為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；H_in為余熱鍋爐進口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_h為燒結環冷機高溫段取風焓值，kJ/Nm³；H_l為燒結環冷機低溫段取風焓值，kJ/Nm³。

3.4.4將步驟3.4.3得到的標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量與步驟3.4.1假定的進行對比：

若，二者的差值在設定的范圍內，則輸出標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量和標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量

若，二者的差值不在設定的范圍內，則將與的平均值作為新的高溫段取風流量設定值，然后重新執行步驟3.4.1～步驟3.4.4。

3.5利用通過迭代計算獲得的標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量和標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，計算實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量和實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量：

其中，V_h為實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；p_a為當地大氣壓，Pa；p_f,h為燒結環冷機高溫段取風壓力，Pa；t_f,h為燒結環冷機高溫段取風溫度，℃；V_l為實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；p_f,l為燒結環冷機低溫段取風壓力，Pa；t_f,l為燒結環冷機低溫段取風溫度，℃。

實施例二

所述第一管道取風流量對應低溫段取風流量，第二管道取風流量對應高溫段取風流量，采用的測量方法具體步驟為：

1、采集燒結環冷機余熱鍋爐的運行數據，包括：環冷機高溫段取風溫度、環冷機高溫段取風壓力、環冷機低溫段取風溫度、環冷機低溫段取風壓力、余熱鍋爐煙氣側運行參數(對于單壓余熱鍋爐，包括余熱鍋爐進口煙氣溫度、余熱鍋爐過熱器出口煙氣溫度、余熱鍋爐出口煙氣溫度；對于雙壓余熱鍋爐，包括余熱鍋爐進口煙氣溫度、余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣溫度、余熱鍋爐出口煙氣溫度)、余熱鍋爐汽水側運行參數(對于單壓余熱鍋爐，包括過熱蒸汽溫度、過熱蒸汽壓力、過熱蒸汽流量、汽包壓力、給水溫度、給水壓力、給水流量；對于雙壓余熱鍋爐，包括余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽溫度、余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽壓力、余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽流量、余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽溫度、余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽壓力、余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽流量、高壓段汽包壓力、余熱鍋爐進口給水溫度、余熱鍋爐進口給水壓力、余熱鍋爐進口給水流量)。

2、對步驟1獲得的輸入數據進行預處理，包括壞點處理和數據平滑處理，得到用于求解燒結環冷機余熱鍋爐取風流量的有效數據。

3、根據步驟2獲得的有效數據，獲取燒結環冷機余熱鍋爐取風流量，具體包括以下步驟：

3.1計算余熱鍋爐有效利用熱Q_l：

3.1.1對于單壓余熱鍋爐：

Q_l＝D_gr(h_gr-h_gs)

其中，Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；D_gr為過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr為余熱鍋爐過熱蒸汽焓值，kJ/kg，由余熱鍋爐過熱蒸汽壓力和過熱蒸汽溫度計算或查表得到；h_gs為余熱鍋爐給水焓值，kJ/kg，由余熱鍋爐給水壓力和給水溫度計算或查表得到。

3.1.2對于雙壓余熱鍋爐：

Q_l＝D_gr1(h_gr1-h_gs)+D_gr2(h_gr2-h_gs)

其中，Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；D_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽焓值，kJ/kg，由余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽壓力和高壓段過熱蒸汽溫度計算或查表得到；D_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽焓值，kJ/kg，由余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽壓力和低壓段過熱蒸汽溫度計算或查表得到；h_gs為余熱鍋爐進口給水焓值，kJ/kg，由余熱鍋爐進口給水壓力和給水溫度計算或查表得到。

3.2通過迭代計算求解出取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比k和燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量

3.2.1設定一個初始的取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比k；

3.2.2計算余熱鍋爐進口煙氣焓值：

其中，H_in為余熱鍋爐進口煙氣焓值，kJ/Nm³；h_gk,in為余熱鍋爐進口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐進口煙氣溫度計算或查表得到；為余熱鍋爐進口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐進口煙氣溫度計算或查表得到。

3.2.3計算余熱鍋爐過熱器出口煙氣焓值：

3.2.3.1對于單壓余熱鍋爐：

其中，H_grq為余熱鍋爐過熱器出口煙氣焓值，kJ/Nm³；h_gk,grq為余熱鍋爐過熱器出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐過熱器出口煙氣溫度計算或查表得到；為余熱鍋爐過熱器出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐過熱器出口煙氣溫度計算或查表得到。

3.2.3.2對于雙壓余熱鍋爐：

其中，H_grq為余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣焓值，kJ/Nm³；h_gk,grq為余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣溫度計算或查表得到；為余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣溫度計算或查表得到。

3.2.4計算標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量：

3.2.4.1對于單壓余熱鍋爐：

其中，為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量，Nm³/h；D_gr為過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr為余熱鍋爐過熱蒸汽焓值，kJ/kg，由余熱鍋爐過熱蒸汽壓力和過熱蒸汽溫度計算或查表得到；h_bh為余熱鍋爐飽和蒸汽焓值，kJ/kg，由余熱鍋爐汽包壓力計算或查表得到；H_in為余熱鍋爐進口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_grq為余熱鍋爐過熱器出口煙氣焓值，kJ/Nm³。

3.2.4.2對于雙壓余熱鍋爐：

其中，為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量，Nm³/h；D_gr1為高壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽焓值，kJ/kg，由余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽壓力和高壓段過熱蒸汽溫度計算或查表得到；h_bh1為余熱鍋爐高壓段飽和蒸汽焓值，kJ/kg，由余熱鍋爐高壓段汽包壓力計算或查表得到；H_in為余熱鍋爐進口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_grq為余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣焓值，kJ/Nm³。

3.2.5求解計算的取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比k_js：

其中，k_js為計算的取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比，—；Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量，Nm³/h；為余熱鍋爐保熱系數，可取為設定值；h_gk,in為余熱鍋爐進口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐進口煙氣溫度計算或查表得到；h_gk,out為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度計算或查表得到；為余熱鍋爐進口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐進口煙氣溫度計算或查表得到；為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度計算或查表得到。

3.2.6將步驟3.2.5計算得到的取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比k_js與步驟3.2.1設定的k進行對比：

若，二者的差值在設定的誤差范圍，則輸出取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比k以及標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量

若，二者的差值不在設定的范圍內，則將k_js與k的平均值作為新的取風管內的煙氣中水蒸氣的體積占比的設定值，然后重新執行步驟3.2.1～步驟3.2.6。

3.3計算燒結環冷機高溫段取風焓值和燒結環冷機低溫段取風焓值：

其中，H_h為燒結環冷機高溫段取風焓值，kJ/Nm³；H_l為燒結環冷機低溫段取風焓值，kJ/Nm³；k為取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比，—；h_gk,h為燒結環冷機高溫段取風溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結環冷機高溫段取風溫度計算或查表得到；h_gk,l為燒結環冷機低溫段取風溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結環冷機低溫段取風溫度計算或查表得到；為燒結環冷機高溫段取風溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結環冷機高溫段取風溫度計算或查表得到；為燒結環冷機低溫段取風溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結環冷機低溫段取風溫度計算或查表得到。

3.4通過迭代計算獲取標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段和低溫段取風流量：

3.4.1設定初始的標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量

3.4.2計算得到標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量

其中，為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量，Nm³/h；為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h。

3.4.3計算標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量

其中，為計算得到的標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐進口煙氣總流量，Nm³/h；為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；H_in為余熱鍋爐進口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_h為燒結環冷機高溫段取風焓值，kJ/Nm³；H_l為燒結環冷機低溫段取風焓值，kJ/Nm³。

3.4.4將步驟3.4.3得到的標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量與步驟3.4.1假定的進行對比：

若，二者的差值在設定的范圍內，則輸出標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量和標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量

若，二者的差值不在設定的范圍內，則將與的平均值作為新的低溫段取風流量設定值，然后重新執行步驟3.4.1～3.4.4。

3.5利用通過迭代計算獲得的標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量和標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，計算實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量和實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量：

其中，V_h為實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；pa為當地大氣壓，Pa；p_f,h為燒結環冷機高溫段取風壓力，Pa；t_f,h為燒結環冷機高溫段取風溫度，℃；V_l為實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；V_l⁰為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；p_f,l為燒結環冷機低溫段取風壓力，Pa；t_f,l為燒結環冷機低溫段取風溫度，℃。

實施例三，

本實施例中，一種雙取風雙通道燒結環冷機余熱鍋爐的取風流量測量方法，具體為：

1、采集燒結環冷機余熱鍋爐的運行數據，包括：環冷機高溫段取風溫度、環冷機高溫段取風壓力、環冷機低溫段取風溫度、環冷機低溫段取風壓力、余熱鍋爐煙氣側運行參數(包括余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣溫度、余熱鍋爐出口煙氣溫度)、余熱鍋爐汽水側運行參數(包括余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽溫度、余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽壓力、余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽流量、余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽溫度、余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽壓力、余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽流量、高壓段汽包壓力、余熱鍋爐進口給水溫度、余熱鍋爐進口給水壓力、余熱鍋爐進口給水流量)、大氣壓力。

2、對步驟1獲得的輸入數據進行預處理，包括壞點處理和數據平滑處理，得到用于求解燒結環冷機余熱鍋爐取風流量的有效數據。

3、根據步驟2獲得的有效數據，獲取燒結環冷機余熱鍋爐取風流量，具體包括以下步驟：

3.1計算余熱鍋爐有效利用熱Q_l：

Q_l＝D_gr1(h_gr1-h_gs)+D_gr2(h_gr2-h_gs)

其中，Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；D_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽焓，kJ/kg，由余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽壓力和高壓段過熱蒸汽溫度查表得到；D_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽焓，kJ/kg，由余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽壓力和低壓段過熱蒸汽溫度查表得到；h_gs為余熱鍋爐進口給水焓，kJ/kg，由余熱鍋爐進口給水壓力和余熱鍋爐進口給水溫度查表得到；

3.2獲取取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比：

3.2.1若余熱鍋爐的排除的廢氣經循環風機回至環冷機，則設定取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比；

3.2.2若余熱鍋爐排出的廢氣直接排放到大氣中，則先計算空氣的絕對濕度d_k，再利用求得的空氣的絕對濕度d_k計算取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比k，計算式分別為：

其中，d_k為空氣的絕對濕度，kg/kg(干空氣)；p_a為當地大氣壓力，Pa；φ為大氣相對濕度，％；p_s為環境溫度下的水蒸氣飽和壓力，Pa，根據環境溫度t₀查水蒸氣表得到；k為取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比，—。

3.3分別計算燒結環冷機高溫段取風焓值、燒結環冷機低溫段取風焓值、余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣焓值以及余熱鍋爐出口煙氣焓值：

其中，H₁為燒結環冷機高溫段取風焓值，kJ/Nm³；H₂為燒結環冷機低溫段取風焓值，kJ/Nm³；H_grq為余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³；k為取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比(可采用設定值)，—；h_gk,h為燒結環冷機高溫段取風溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結環冷機高溫段取風溫度查表得到；為燒結環冷機高溫段取風溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結環冷機高溫段取風溫度查表得到；h_gk,2為燒結環冷機低溫段取風溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結環冷機低溫段取風溫度查表得到；為燒結環冷機低溫段取風溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結環冷機低溫段取風溫度查表得到；h_gk,grq為余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣溫度查表得到；為余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣溫度查表得到；h_gk,out為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度查表得到；為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度查表得到。

3.4計算標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量：

其中，為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；D_gr1為高壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽焓值，kJ/kg，由余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽壓力和高壓段過熱蒸汽溫度查表得到；h_bh1為余熱鍋爐高壓段飽和蒸汽焓值，kJ/kg，由余熱鍋爐高壓段汽包壓力查表得到；H_h為燒結環冷機高溫段取風焓值，kJ/Nm³；H_grq為余熱鍋爐高壓段過熱器出口煙氣焓值，kJ/Nm³。

3.5計算標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量

其中，為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；為余熱鍋爐保熱系數，可取為設定值；為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³；H₁為燒結環冷機高溫段取風焓值，kJ/Nm³；H₂為燒結環冷機低溫段取風焓值，kJ/Nm³。

3.6計算得到實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量V₁和實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量V₂：

其中，V₁為實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；p_a為當地大氣壓，Pa；p_f,1為燒結環冷機高溫段取風壓力，Pa；t_f,1為燒結環冷機高溫段取風溫度，℃；V₂為實際狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；為標準狀態下的燒結環冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；p_f,2為燒結環冷機低溫段取風壓力，Pa；t_f,2為燒結環冷機低溫段取風溫度，℃。

以上，僅為本發明的較佳實施例，但本發明的保護范圍并不局限于此，任何熟悉本技術領域的技術人員在本發明揭露的技術范圍內，可輕易想到的變化或替換，都應涵蓋在本發明的保護范圍之內。因此，本發明的保護范圍應該以權利要求所界定的保護范圍為準。