乘用車用充氣子午線輪胎及其使用方法與流程

技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種乘用車用充氣子午線輪胎及該輪胎的使用方法。
背景技術(shù)：
：直到1960年左右，在車輛中主流使用具有較窄截面寬度的斜交輪胎，這是因為那時的車輛重量輕，車輛所要求的速度低，結(jié)果輪胎的負擔(dān)輕。然而，近來，由于車輛重量和速度的增大，子午線輪胎成為主流，尤其需要具有較大寬度且呈扁平形狀的子午線輪胎(例如參見專利文獻1)。然而，大輪胎寬度犧牲了車輛空間，由此使得舒適性劣化了。因為電動車需要確保用于容納控制輪胎繞驅(qū)動軸轉(zhuǎn)動的扭矩的諸如馬達等的驅(qū)動部件的充足空間，所以考慮確保輪胎周圍的充足空間變得越來越重要，這是特別地預(yù)期在未來實際使用的電動車遇到的主要的問題。此外，伴隨對環(huán)境問題的關(guān)注不斷增加而使得對低燃料消耗性的需求不斷增長。這里，為了更好的燃料效率，已知增大輪胎的直徑和寬度以便減小輪胎的滾動阻力值(RR值)。然而，增大輪胎直徑和寬度導(dǎo)致輪胎重量和空氣阻力的增大，這反而增大車輛阻力并且引起輪胎負荷能力過?！，F(xiàn)有技術(shù)文獻專利文獻專利文獻1：日本特開平7-40706號公報技術(shù)實現(xiàn)要素：發(fā)明要解決的問題本發(fā)明旨在解決上述問題，本發(fā)明的目的是提供一種重量輕、車輛阻力小并且確保了優(yōu)異的舒適性的乘用車用充氣子午線輪胎，本發(fā)明的目的還在于提供一種使用該輪胎的方法。用于解決問題的方案本發(fā)明人進行了銳意研究以解決上述問題。結(jié)果，發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，為了改善燃料效率和子午線輪胎的舒適性，適當(dāng)?shù)乜刂戚喬挾鹊臏p小和輪胎直徑的增大，即控制輪胎截面寬度SW和輪胎外徑OD之間的關(guān)系，是極其有效的?；谏鲜鲋R構(gòu)思了本發(fā)明，本發(fā)明的概述如下：(1)一種乘用車用充氣子午線輪胎，其具有由子午線排列簾線的簾布層構(gòu)成并且環(huán)狀地跨設(shè)在一對胎圈芯之間的胎體和布置在所述胎圈芯的輪胎徑向外側(cè)的胎圈填膠，其中當(dāng)將所述輪胎安裝于輪輞并且充填250kPa以上的內(nèi)壓時，在所述輪胎的截面寬度SW小于165mm的情況下，所述輪胎的截面寬度SW與輪胎外徑OD的比SW/OD為0.26以下，在所述輪胎的截面寬度SW為165mm以上的情況下，所述輪胎的截面寬度SW與輪胎外徑OD滿足關(guān)系式：OD≥2.135×SW+282.3，并且所述胎圈填膠的輪胎寬度方向截面積S1是所述胎圈芯的輪胎寬度方向截面積S2的1倍以上且4倍以下。(2)一種乘用車用充氣子午線輪胎，其具有由子午線排列簾線的簾布層構(gòu)成并且環(huán)狀地跨設(shè)在一對胎圈芯之間的胎體和布置在所述胎圈芯的輪胎徑向外側(cè)的胎圈填膠，其中當(dāng)將所述輪胎安裝于輪輞并且充填250kPa以上的內(nèi)壓時，所述輪胎的截面寬度SW與輪胎外徑OD滿足關(guān)系式：OD≥-0.0187×SW2+9.15×SW-380，并且所述胎圈填膠的輪胎寬度方向截面積S1是所述胎圈芯的輪胎寬度方向截面積S2的1倍以上且4倍以下。(3)根據(jù)上述(1)或(2)所述的乘用車用充氣子午線輪胎，其中，當(dāng)BFW表示在所述胎圈填膠的輪胎徑向中心位置處所述胎圈填膠的輪胎寬度方向的寬度且BDW表示所述胎圈芯的輪胎寬度方向的最大寬度時，滿足下面的關(guān)系式：0.1≤BFW/BDW≤0.5。(4)根據(jù)上述(1)-(3)中任一項所述的乘用車用充氣子午線輪胎，其中，當(dāng)BFH表示所述胎圈填膠的輪胎徑向的高度并且SH表示所述輪胎的截面高度時，滿足下面的關(guān)系式：0.1≤BFH/SH≤0.25。(5)根據(jù)上述(1)-(4)中任一項所述的乘用車用充氣子午線輪胎，其中，所述胎圈填膠的輪胎徑向的高度BFH為45mm以下。(6)一種乘用車用充氣子午線輪胎的使用方法，其中使內(nèi)壓為250kPa以上來使用根據(jù)上述(1)或(2)所述的乘用車用充氣子午線輪胎。(7)一種乘用車用充氣子午線輪胎，其包括由子午線排列胎體簾線的簾布層構(gòu)成并且環(huán)狀地跨設(shè)在埋設(shè)于一對胎圈部的胎圈芯之間的胎體和連接至所述胎圈部的一對胎側(cè)部，其中當(dāng)將所述輪胎安裝于輪輞并且充填250kPa以上的內(nèi)壓時，在所述輪胎的截面寬度SW小于165mm的情況下，所述輪胎的截面寬度SW與輪胎外徑OD的比SW/OD為0.26以下，在所述輪胎的截面寬度SW為165mm以上的情況下，所述輪胎的截面寬度SW與輪胎外徑OD滿足關(guān)系式：OD≥2.135×SW+282.3，并且比Ts/Tb為15％以上且40％以下，其中Ts表示所述胎側(cè)部的在輪胎最大寬度部位處的厚度，Tb表示在所述胎圈芯的輪胎徑向中心位置處的胎圈寬度。(8)一種乘用車用充氣子午線輪胎，其包括由子午線排列胎體簾線的簾布層構(gòu)成并且環(huán)狀地跨設(shè)在埋設(shè)于一對胎圈部的胎圈芯之間的胎體和連接至所述胎圈部的一對胎側(cè)部，其中當(dāng)所述輪胎安裝于輪輞并且充填250kPa以上的內(nèi)壓時，所述輪胎的截面寬度SW與輪胎外徑OD滿足關(guān)系式：OD≥-0.0187×SW2+9.15×SW-380，并且比Ts/Tb為15％以上且40％以下，其中Ts表示所述胎側(cè)部的在輪胎最大寬度部位處的厚度，Tb表示在所述胎圈芯的輪胎徑向中心位置處的胎圈寬度。(9)根據(jù)上述(7)或(8)所述的乘用車用充氣子午線輪胎，其中所述胎側(cè)部的在輪胎最大寬度部位處的厚度Ts為1.5mm以上。(10)根據(jù)上述(7)-(9)中任一項所述的乘用車用充氣子午線輪胎，其中所述胎圈芯的直徑Tbc為4mm以上且12mm以下。(11)一種乘用車用充氣子午線輪胎的使用方法，其中使內(nèi)壓為250kPa以上來使用根據(jù)上述(7)或(8)所述的乘用車用充氣子午線輪胎。(12)一種乘用車用充氣子午線輪胎，其包括由子午線排列胎體簾線的簾布層構(gòu)成并且環(huán)狀地跨設(shè)在一對胎圈部之間的胎體和連接至所述胎圈部的一對胎側(cè)部，其中當(dāng)將所述輪胎安裝于輪輞并且充填250kPa以上的內(nèi)壓時，在所述輪胎的截面寬度SW小于165mm的情況下，所述輪胎的截面寬度SW與輪胎外徑OD的比SW/OD為0.26以下，在所述輪胎的截面寬度SW為165mm以上的情況下，所述輪胎的截面寬度SW與輪胎外徑OD滿足關(guān)系式：OD≥2.135×SW+282.3，并且比Ts/Tc為5以上且10以下，其中Ts表示所述胎側(cè)部的在輪胎最大寬度部位處的厚度，Tc表示所述胎體簾線的直徑。(13)一種乘用車用充氣子午線輪胎，其包括由子午線排列胎體簾線的簾布層構(gòu)成并且環(huán)狀地跨設(shè)在一對胎圈部之間的胎體和連接至所述胎圈部的一對胎側(cè)部，其中當(dāng)所述輪胎安裝于輪輞并且充填250kPa以上的內(nèi)壓時，所述輪胎的截面寬度SW與輪胎外徑OD滿足關(guān)系式：OD≥-0.0187×SW2+9.15×SW-380，并且比Ts/Tc為5以上且10以下，其中Ts表示所述胎側(cè)部的在輪胎最大寬度部位處的厚度，Tc表示所述胎體簾線的直徑。(14)根據(jù)上述(12)或(13)所述的乘用車用充氣子午線輪胎，其中，當(dāng)Ta表示在輪胎最大寬度部位處的從所述胎體簾線的表面到輪胎外表面的輪胎寬度方向的距離時，比Ta/Tc為3以上且6以下。(15)根據(jù)上述(12)-(14)中任一項所述的乘用車用充氣子午線輪胎，其中所述胎體簾線的直徑Tc為0.4mm以上且0.8mm以下。(16)一種乘用車用充氣子午線輪胎的使用方法，其中使內(nèi)壓為250kPa以上來使用根據(jù)上述(12)或(13)所述的乘用車用充氣子午線輪胎。發(fā)明的效果根據(jù)本發(fā)明，可提供一種乘用車用充氣子午線輪胎，該輪胎重量輕、車輛阻力小并且能夠提供優(yōu)異的舒適性。附圖說明圖1的(a)是輪胎的側(cè)視圖，圖1的(b)是示出輪胎接地面附近的輪胎周向截面圖。圖2是示出輪胎外徑OD和撓曲量δ1之間的關(guān)系的圖。圖3是示出輪胎的變形的圖。圖4的(a)和圖4的(b)是示出輪胎的變形的輪胎寬度方向截面圖。圖5是示出接地寬度W和撓曲量δ2之間的關(guān)系的圖。圖6是示出負荷、內(nèi)壓和接地面積之間的關(guān)系的圖。圖7的(a)是示出具有高內(nèi)壓的輪胎的撓曲量δ1的圖；圖7的(b)是示出對輪胎施加高內(nèi)壓時的接地面積的圖。圖8是示出由具有大直徑和窄寬度的輪胎所確保的車輛空間的圖。圖9是示出輪胎的內(nèi)壓和輪胎的滾動阻力值(RR值)之間的關(guān)系的圖。圖10是示出各輪胎的重量和滾動阻力值的圖。圖11是示出各輪胎的接地長度和滾動阻力值的圖。圖12是示出各輪胎的撓曲量δ1和接地長度的圖。圖13是示出各輪胎的接地寬度和滾動阻力值之間的關(guān)系的圖。圖14是示出試驗輪胎和傳統(tǒng)輪胎的SW和OD之間的關(guān)系的圖。圖15是示出各輪胎的重量和滾動阻力值的圖。圖16是根據(jù)本發(fā)明的乘用車用充氣子午線輪胎的輪胎寬度方向截面圖。圖17是根據(jù)本發(fā)明的乘用車用充氣子午線輪胎的輪胎寬度方向截面圖。圖18的(a)是示出胎側(cè)部周邊的構(gòu)件的尺寸的示意圖；圖18的(b)是示出胎圈部周邊的構(gòu)件的尺寸的示意圖。圖19是根據(jù)本發(fā)明的乘用車用充氣子午線輪胎的輪胎寬度方向截面圖。圖20是示出胎側(cè)部周邊的輪胎構(gòu)件的尺寸的示意圖。圖21是示出輪胎性能試驗的評價結(jié)果的圖。圖22是示出輪胎性能試驗的評價結(jié)果的圖。圖23是示出輪胎性能試驗的評價結(jié)果的圖。圖24是示出輪胎性能試驗的評價結(jié)果的圖。圖25是示出輪胎性能試驗的評價結(jié)果的圖。圖26是示出輪胎性能試驗的評價結(jié)果的圖。具體實施方式以下，說明根據(jù)本發(fā)明的乘用車用充氣子午線輪胎(以下，被稱為“輪胎”)的實現(xiàn)過程。圖1的(a)示出輪胎胎冠部的在施加負荷時撓曲的樣子。歸因于胎冠部的撓曲，如圖1的(a)以平行四邊形示意性示出地，胎面橡膠在輪胎周向上遭受剪切變形，在輪胎轉(zhuǎn)動過程中反復(fù)地發(fā)生該剪切變形，導(dǎo)致能量損失和輪胎滾動阻力的增大。為此，為了減小滾動阻力值，首先，重要的是減小輪胎在接地期間的撓曲量。圖1的(b)是示出輪胎接地面附近的輪胎周向截面圖。如圖1的(b)所示，當(dāng)OD(mm)、δ1(mm),和L(mm)分別表示輪胎外徑、撓曲量和周向的接地長度時，撓曲量δ1可以采用幾何學(xué)的方式由下面兩式近似地表示：(式1)δ1＝(OD/2)×(1-cosθ)(式2)θ≈tan-1{(L/2)/(OD/2)}≈L/OD此外，圖2是示出當(dāng)各種尺寸的傳統(tǒng)輪胎安裝在適用輪輞、充填規(guī)定內(nèi)壓且施加最大負荷時輪胎外徑OD和撓曲量δ1之間的關(guān)系的圖。這里，用于傳統(tǒng)輪胎的“適用輪輞”由諸如日本的JATMA(日本機動車輪胎制造者協(xié)會)年鑒、歐洲的ETRTO(歐洲輪胎和輪輞技術(shù)組織)標準手冊；以及美國的TRA(輪胎和輪輞協(xié)會)年鑒等在制造和使用輪胎的區(qū)域有效的工業(yè)標準所規(guī)定的輪輞。此外，基于在上述JATMA年鑒(日本機動車輪胎制造者協(xié)會標準)等中規(guī)定的與子午線簾布層輪胎的尺寸對應(yīng)的適用輪輞及空氣壓力-負荷能力的對應(yīng)表來確定“規(guī)定內(nèi)壓”。此外，“最大負荷”意味著在上述預(yù)定的工業(yè)標準中規(guī)定的適用尺寸的單個輪胎的最大負荷(最大負荷能力)?；谏鲜鍪?和式2以及圖2，可以看出，為了減小撓曲量δ1，增大輪胎外徑OD是有效的。也就是，從抑制胎面橡膠在輪胎周向上的剪切變形的角度出發(fā)，為了減小輪胎滾動阻力，增大輪胎直徑是有效的。此外，基于表示輪胎帶束張力的下式，可以看出，輪胎帶束張力隨著輪胎直徑的增大而增大。(式3)T＝(OD/2)×P隨著輪胎帶束張力的增大，輪胎環(huán)剛性(tireringrigidity)(用于保持輪胎的環(huán)形狀的剛性)也增大，環(huán)剛性如圖3的(a)和圖3的(b)所示在保持輪胎的環(huán)形狀的狀態(tài)下促使整個環(huán)偏心移動地變形(偏心變形)。由此，抑制胎面橡膠的變形，減小了輪胎滾動阻力值。也就是，從抑制輪胎的環(huán)形狀的變形的角度出發(fā)，增大輪胎直徑在減小輪胎滾動阻力值方面是有效的。接下來，本發(fā)明人關(guān)注了胎面橡膠的輪胎寬度方向的剪切變形。也就是，如圖4的(a)的平行四邊形示意性示出地，當(dāng)輪胎接地時胎冠部的撓曲導(dǎo)致胎面橡膠的輪胎寬度方向的剪切變形，在輪胎轉(zhuǎn)動期間反復(fù)發(fā)生該剪切變形，導(dǎo)致了能量損失和輪胎滾動阻力的增大。圖4的(b)是輪胎接地面的輪胎寬度方向截面圖。如圖4的(b)所示，在輪胎寬度方向截面圖中，點E1、E2分別表示在安裝該輪胎的各車輛施加規(guī)定的最大負荷時的接地端，點F表示寬度方向中央位置，并且W(mm)表示寬度方向的接地寬度。此外，在無負荷的狀態(tài)下，CR(mm)表示在寬度方向截面中包含三點E1、E2和F的近似圓弧的曲線上E1和E2中的每一點處的胎冠半徑，O表示以上述圓弧為基礎(chǔ)所做的圓的中心。這里，在寬度方向截面中，線段OE1相對于輪胎赤道面形成角度γ(°)。此外，當(dāng)撓曲量δ2(mm)表示如上所述的在安裝該輪胎的各車輛施加規(guī)定的最大負荷時的撓曲量(寬度方向接地端的撓曲量)，δ2可以采用幾何學(xué)的方式由下式近似地表示：(式4)δ2＝CR×(1-cosγ)(式5)γ≈tan-1{(W/2)/CR}≈W/2CR此外，圖5是示出當(dāng)各種尺寸的傳統(tǒng)輪胎安裝在適用輪輞、充填規(guī)定內(nèi)壓且施加最大負荷時的接地寬度W和撓曲量δ2之間的關(guān)系的圖。從如上述的式4、式5和圖5可以看出，接地寬度W的減小可減小撓曲量δ2。也就是，從抑制胎面橡膠在輪胎寬度方向上的剪切變形的角度出發(fā)，為了減小輪胎滾動阻力，減小輪胎寬度是有效的。減小輪胎寬度在減小輪胎重量方面也是有效的。如上所述，已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，適當(dāng)控制輪胎直徑的增大和輪胎寬度的減小能夠在減小輪胎重量的同時減小輪胎滾動阻力值。順便提及，如圖6所示，當(dāng)L、W、P和Lo分別表示接地長度、接地寬度、內(nèi)壓和輪胎的負荷時，輪胎的接地面積和施加的負荷之間的關(guān)系滿足下式：(式6)Lo≈W×L×P該式是由力的平衡條件推導(dǎo)出的。因此，在對輪胎施加一定負荷且充填一定內(nèi)壓的條件下，當(dāng)減小輪胎的接地寬度W以便如上所述地抑制胎面橡膠的輪胎寬度方向的剪切變形并且還減小輪胎重量時，如上述式6的平衡關(guān)系式可以看出，接地長度L增大了。因此，新發(fā)現(xiàn)，根據(jù)上述式1、式2，撓曲量δ1由于接地長度L增大而增大，導(dǎo)致了胎面橡膠的輪胎周向的剪切變形的增大。為此，發(fā)明人發(fā)現(xiàn)作為在減小輪胎的寬度的同時抑制接地長度的增大的方法，使用高內(nèi)壓的輪胎是有效的。也就是，基于上述式6的關(guān)系式，無論接地寬度的減小如何，具有高內(nèi)壓的輪胎可以在不用減小接地長度的情況下支承施加的負荷。圖7的(a)是示出安裝在適用輪輞上的尺寸為195/65R15的輪胎在施加最大負荷時的接地寬度W和撓曲量δ1之間的關(guān)系的圖。圖7的(b)示出安裝在適用輪輞上的尺寸為195/65R15的輪胎在施加最大負荷時的接地寬度W和接地面積之間的關(guān)系的圖。如圖7的(a)所示，當(dāng)使用具有規(guī)定內(nèi)壓的輪胎時，接地寬度減小了且由此撓曲量δ1增大了，減小了使胎面橡膠在周向上的剪切變形減小的效果。此外，如圖7的(b)所示，無論接地寬度減小得如何，在接地長度增大的情況下，接地面積保持近似相同。另一方面，通過使用具有高內(nèi)壓的輪胎，如圖7的(a)所示，無論接地寬度減小得如何，可抑制撓曲量的增大，如圖7的(b)所示，通過減小接地寬度，還可減小接地面積。因此，可以抑制當(dāng)輪胎接地時胎面橡膠的周向及寬度方向的剪切變形，由此減小輪胎滾動阻力值。此外，如圖8的(a)、圖8的(b)所示，輪胎寬度的減小可以確保車輛內(nèi)側(cè)/外側(cè)的空間；特別地，可確保用于在輪胎內(nèi)側(cè)附近容納驅(qū)動部件的空間。此外，子午線輪胎的直徑的增大增大了驅(qū)動軸的高度和底盤空間，確保用于車后備箱等的空間以及用于容納驅(qū)動單元的空間?；谏鲜霭l(fā)現(xiàn)，發(fā)明人研究了增大輪胎直徑、減小輪胎寬度和充填高內(nèi)壓可以實現(xiàn)輪胎滾動阻力值和輪胎重量兩者的減小的具體條件。首先，制備尺寸為195/65R15的輪胎作為用于評價的基準輪胎，這是因為這種輪胎已經(jīng)被用于最常用類型的車輛并且因此適于輪胎性能的比較。還制備各種尺寸的輪胎，輪胎被安裝在寬度與輪胎的胎圈寬度對應(yīng)的輪輞上并且充填220kPa的內(nèi)壓或者充填高內(nèi)壓。然后，如下所示地進行試驗。表1示出了各輪胎的規(guī)格。輪胎的未在表1中示出的諸如內(nèi)部結(jié)構(gòu)等的其它規(guī)格與一般輪胎的規(guī)格是同樣的。各輪胎均包括由子午線排列簾線的簾布層構(gòu)成并且環(huán)狀地跨設(shè)在一對胎圈部之間的胎體。關(guān)于輪胎尺寸，發(fā)明人研究使用了包含在JATMA(日本的輪胎標準)、TRA(美國的輪胎標準)、ETRTO(歐洲的輪胎標準)等中規(guī)定的傳統(tǒng)尺寸的各種尺寸的輪胎，并且使用了非標準尺寸的輪胎。特別地設(shè)想運動型應(yīng)用(sportyapplication)，還制備輪胎截面寬度SW為175(mm)以上的試驗輪胎27至試驗輪胎33。這里，試驗輪胎27至試驗輪胎33與尺寸為225/45R17的輪胎(基準輪胎2)進行比較，尺寸為225/45R17的輪胎比尺寸為195/65R15的輪胎(基準輪胎1)大1英寸。[表1-1][表1-2]<滾動阻力值(RR值)>將上述各輪胎均安裝在寬度與輪胎的胎圈寬度對應(yīng)的輪輞上，以獲得輪胎-輪輞組件。然后對輪胎施加對于安裝該輪胎的各車輛規(guī)定的最大負荷，使輪胎以100km/h的鼓轉(zhuǎn)動速度轉(zhuǎn)動，以測量滾動阻力。以基準輪胎1被設(shè)定為“100”的指數(shù)來表示評價結(jié)果。指數(shù)越小表示滾動阻力越小。<輪胎重量>測量各輪胎的重量并且以基準輪胎1被設(shè)定為“100”的指數(shù)來表示各輪胎的重量(指數(shù)越小表示重量越輕)。在下面的表2和表3中示出了評價結(jié)果，基于表2和表3而在圖10至圖13中進一步示出該結(jié)果。[表2-1][表2-2][表3-1][表3-2]此外，通過使用具有各種內(nèi)壓的試驗輪胎8、試驗輪胎15、試驗輪胎20和試驗輪胎31，以上述方法進行用于評價輪胎滾動阻力值的試驗。在表4和圖9中示出了評價結(jié)果。[表4]從表2至表4和圖9、圖10的(a)、圖10的(b)可以看出，當(dāng)在內(nèi)壓為250kPa以上的條件下使用試驗輪胎1至試驗輪胎26時，與基準輪胎1相比，輪胎滾動阻力值和輪胎重量兩者均減小。還可以看出，當(dāng)在內(nèi)壓為250kPa以上的條件下使用試驗輪胎27至試驗輪胎33時，與基準輪胎2相比，輪胎滾動阻力值和輪胎重量兩者均減小。注意，內(nèi)壓優(yōu)選為350kPa以下。這里，發(fā)明人已經(jīng)更詳細地研究了使得輪胎滾動阻力值和輪胎重量兩者都減小的試驗輪胎1至試驗輪胎33的尺寸。圖14的(a)、圖14的(b)是示出試驗輪胎和傳統(tǒng)輪胎的截面寬度SW(mm)和外徑OD(mm)的關(guān)系的圖。如圖14的(a)所示，當(dāng)截面寬度SW為165(mm)以下時，試驗輪胎的比SW/OD為0.26以下。也就是，可以看出，當(dāng)內(nèi)壓被設(shè)定為250kPa以上時，比SW/OD為0.26以下的輪胎可減小輪胎滾動阻力值和輪胎重量兩者。此外，如圖14的(a)所示，當(dāng)截面寬度SW為165(mm)以上時，試驗輪胎的截面寬度SW和外徑OD滿足下面的關(guān)系式：OD≥2.135×SW+282.3也就是，當(dāng)截面寬度SW為165(mm)以上時，滿足上述關(guān)系式的內(nèi)壓為250kPa以上的輪胎可以減小輪胎滾動阻力值和輪胎重量兩者。此外，如圖14的(b)所示，聯(lián)合SW為165(mm)以下和SW為165(mm)以上的情況，使用二次曲線對能夠減小輪胎滾動阻力值和輪胎重量兩者的結(jié)果的輪胎尺寸邊界進行擬合，發(fā)現(xiàn)滿足下面的關(guān)系式的輪胎可以減小輪胎滾動阻力值和輪胎重量兩者：OD≥-0.0187×SW2+9.15×SW-380。為了同時減小輪胎滾動阻力值和輪胎重量兩者，優(yōu)選地滿足SW/OD≤0.26，特別優(yōu)選地滿足SW/OD≤0.24。此外，從表2、表3和圖11的(a)、圖11的(b)可以看出，充填高內(nèi)壓可以抑制由接地寬度的減小而引起的接地長度的增大，使得接地長度變?yōu)榕c基準輪胎的接地長度同樣的程度。此外，從表2和圖12的(a)可以看出，當(dāng)內(nèi)壓為220kPa時，減小接地寬度增大了接地長度和撓曲量δ1。另一方面，從表2和圖12的(b)可以看出，充填高內(nèi)壓抑制了接地長度的增大，減小了撓曲量δ1。相應(yīng)地，從表3和圖13可以看出，當(dāng)輪胎具有輪胎截面寬度SW和外徑OD滿足SW/OD≤0.26(SW<165(mm))的尺寸、被安裝在寬度與輪胎的胎圈寬度對應(yīng)的輪輞上且被施加安裝該輪胎的各車輛所規(guī)定的最大負荷時，在接地寬度為150mm以下的狀態(tài)下使用該輪胎，可以實現(xiàn)減小輪胎滾動阻力值和輪胎重量兩者。還可以看出，當(dāng)輪胎具有滿足OD≥2.135×SW+282.3(SW≥165(mm))的尺寸、被安裝在寬度與輪胎的胎圈寬度對應(yīng)的輪輞上且被施加安裝該輪胎的各車輛所規(guī)定的最大負荷時，在接地寬度為175mm以下的狀態(tài)下使用該輪胎，可以實現(xiàn)減小輪胎滾動阻力值和輪胎重量兩者。可選地，當(dāng)輪胎具有滿足OD≥-0.0187×SW2+9.15×SW-380的尺寸、被安裝在寬度與輪胎的胎圈寬度對應(yīng)的輪輞上且被施加安裝該輪胎的各車輛所規(guī)定的最大負荷時，在接地寬度為175mm以下的狀態(tài)下使用該輪胎，可以實現(xiàn)減小輪胎滾動阻力值和輪胎重量兩者。注意，在圖13中，指數(shù)100意味著接地寬度為150mm的輪胎。數(shù)值越小，接地寬度越小。從通過確保輪胎軸向力來增強車輛的安全性和穩(wěn)定性的角度出發(fā)，接地寬度優(yōu)選為90mm以上。此時，接地長度優(yōu)選為90mm至140mm。在對安裝如下輪胎的各車輛施加規(guī)定的最大負荷時，輪胎的接地面積優(yōu)選地為16000mm2以下：該輪胎具有當(dāng)采用線性方程邊界時輪胎截面寬度SW和外徑OD滿足SW/OD≤0.26(SW<165(mm))且同時滿足OD≥2.135×SW+282.3(SW≥165(mm))或當(dāng)采用二次曲線邊界時滿足OD≥-0.0187×SW2+9.15×SW-380的尺寸。由此，可以實現(xiàn)減小輪胎滾動阻力值和輪胎重量兩者。注意，從通過確保輪胎軸向力來增強車輛的安全性和穩(wěn)定性的角度出發(fā)，接地面積優(yōu)選地為10000mm2以上。為了見到高內(nèi)壓的效果，在不同的內(nèi)壓條件下使用其它各種尺寸的輪胎，以評價輪胎滾動阻力和輪胎重量。在表5和圖15中示出了各輪胎的規(guī)格和評價結(jié)果。[表5]如表5和圖15所示，通過使用如下輪胎，可以減小輪胎滾動阻力和輪胎重量兩者：在使得無論接地寬度的減小得如何、δ1都等同的高內(nèi)壓條件下，當(dāng)采用線性方程邊界時輪胎的尺寸滿足SW/OD≤0.26(SW<165(mm))并且同時滿足OD≥2.135×SW+282.3(SW≥165(mm))(還可以稱為關(guān)系式A)或當(dāng)采用二次曲線邊界時滿足OD≥-0.0187×SW2+9.15×SW-380(還可以稱為關(guān)系式B)。可以看出，通過在充填270kPa以上的內(nèi)壓的條件下使用尺寸滿足上述關(guān)系式A或關(guān)系式B的輪胎，可以顯著地減小輪胎滾動阻力，并且在內(nèi)壓為320kPa以上的條件下，甚至可以進一步減小輪胎滾動阻力。這里，將說明在250kPa以上的高內(nèi)壓條件下所使用的優(yōu)選的輪胎結(jié)構(gòu)。首先，胎體優(yōu)選地具有至少一個胎體簾布層，該胎體簾布層具有端部位于輪胎最大寬度部位的輪胎徑向外側(cè)的高折返結(jié)構(gòu)(highturn-upstructure)。更優(yōu)選地，具有端部在輪胎徑向上位于胎體和帶束之間的所謂的封套結(jié)構(gòu)(envelopestructure)。關(guān)于帶束，優(yōu)選使用高剛性的帶束。更具體地，優(yōu)選使用楊氏模量為45000Mpa以上的帶束簾線。由此，優(yōu)化了胎體結(jié)構(gòu)和帶束的剛性，確保輪胎高內(nèi)壓條件下的耐用性。此外，輪胎的內(nèi)襯優(yōu)選地具有0.6mm以上的厚度，以便防止在高內(nèi)壓條件下漏氣。這里，發(fā)明人還發(fā)現(xiàn)對于寬度小、直徑大且內(nèi)壓高的輪胎所特有的問題：如上所述的寬度小的輪胎在接地區(qū)域的撓曲量小，帶束張力由于直徑大且內(nèi)壓高(這增大了縱向彈性系數(shù))而增大，并且舒適性劣化了。對于此，發(fā)明人進行了銳意地研究以解決這些問題并且獲取可以解決問題的輪胎結(jié)構(gòu)的知識。下面將說明改善了舒適性的寬度小、直徑大且內(nèi)壓高的乘用車用充氣子午線輪胎的結(jié)構(gòu)。圖16是根據(jù)本發(fā)明的第一實施方式的輪胎的輪胎寬度方向截面圖。圖16示出輪胎的以輪胎赤道面CL為邊界的輪胎寬度方向半部。注意，該輪胎的尺寸滿足關(guān)系式A或關(guān)系式B。如圖16所示，根據(jù)本實施方式的輪胎包括帶束3和胎圈填膠4，在圖中的示例中，帶束3由位于胎體2的徑向外側(cè)位置處的兩個帶束層3a、3b構(gòu)成，胎體2由子午線排列胎體簾線的簾布層構(gòu)成并且環(huán)狀地跨設(shè)在胎圈芯1a之間，胎圈芯1a埋設(shè)在輪胎的一對胎圈部1中，胎圈填膠4布置在胎圈芯1a的徑向外側(cè)的位置。這里，胎圈填膠4是根據(jù)JISK6251(2010年12月20日修正)的、室溫下的100％模量為24(Mpa)至31(Mpa)的高剛性構(gòu)件。這里，在本實施方式的輪胎中，胎圈填膠4的輪胎寬度方向截面積S1是胎圈芯1a的輪胎寬度方向截面積S2的尺寸的1倍至4倍。注意，當(dāng)輪胎具有在輪胎寬度方向上從內(nèi)外側(cè)保持胎體的保持胎圈芯的結(jié)構(gòu)時，胎圈芯在輪胎寬度方向上位于胎體內(nèi)外側(cè)的總體積被限定為S2。下面說明本實施方式的作用和效果。胎圈填膠4的截面積在上述范圍內(nèi)能夠減小作為高剛性構(gòu)件的胎圈填膠的體積并且還減小輪胎的縱向彈性系數(shù)，由此提高了舒適性。通過減小胎圈填膠的重量還可以減小輪胎重量，由此可以進一步減小輪胎的滾動阻力。特別地，由于滿足關(guān)系式A或關(guān)系式B的寬度小且直徑大的輪胎的帶束具有高張力剛性且與帶束的張力剛性相比輪胎胎側(cè)部具有低張力剛性，因此將胎圈填膠的截面積S1限制在上述范圍內(nèi)在減小縱向彈性系數(shù)方面是非常有效的。這里，當(dāng)胎圈填膠4的輪胎寬度方向截面積S1大于胎圈芯1a的輪胎寬度方向截面積S2的尺寸的4倍時，由高剛性構(gòu)件制成的胎圈填膠的體積增大了，抑制了輪胎的縱向彈性系數(shù)的充分減小并且使得舒適性劣化了。另一方面，當(dāng)胎圈填膠4的輪胎寬度方向截面積S1小于胎圈芯1a的輪胎寬度方向截面積S2時，胎圈部的剛性顯著地減小了，橫向彈性系數(shù)變得過小而不能確保操縱穩(wěn)定性。此外，如圖16所示，根據(jù)本實施方式，當(dāng)BFW表示胎圈填膠4的在輪胎徑向中心位置處的輪胎寬度方向上的寬度且BDW表示胎圈芯1a的輪胎寬度方向上的最大寬度時，優(yōu)選滿足0.1≤BFW/BDW≤0.5。這是因為，當(dāng)比BFW/BDW為0.5以下時，可以在維持胎圈填膠的高度的同時減小胎圈填膠的體積，這能夠在維持輪胎轉(zhuǎn)動方向的剛性的同時減小縱向彈性系數(shù)。因此，可以改善舒適性并且可以減小輪胎重量。此外，當(dāng)比BFW/BDW為0.1以上時，可以確保胎圈部的剛性并且可以維持橫向彈性系數(shù)，由此進一步確保操縱穩(wěn)定性。此外，如圖16所示，根據(jù)本實施方式，當(dāng)BFH表示胎圈填膠4的輪胎徑向的高度并且SH表示輪胎的截面高度(輪胎截面高度)時，優(yōu)選滿足0.1≤BFH/SH≤0.25。這是因為，當(dāng)上述比BFH/SH為0.25以下時，可以減小由高剛性構(gòu)件制成的胎圈填膠的徑向高度，由此可以有效地減小輪胎的縱向彈性系數(shù)，并且可以改善舒適性。此外，當(dāng)上述比BFH/SH為0.1以上時，確保了胎圈部的剛性并且可以維持橫向彈性系數(shù)，由此進一步確保操縱穩(wěn)定性。更具體地，表示胎圈填膠的輪胎徑向的高度的BFH優(yōu)選在10mm以上且45mm以下的范圍內(nèi)。這里，輪胎截面高度SH表示當(dāng)輪胎安裝在輪輞上、充填安裝該輪胎的各車輛規(guī)定的內(nèi)壓且無負荷時輪胎的外徑和輪輞的直徑之間的差的1/2。圖17是根據(jù)本發(fā)明的第二實施方式的輪胎的輪胎寬度方向截面圖。圖17示出了輪胎的以輪胎赤道面CL為邊界的輪胎寬度方向半部。注意，該輪胎的尺寸滿足關(guān)系式A或關(guān)系式B。如圖17所示，根據(jù)本實施方式的輪胎包括帶束3，在圖中的示例中，帶束3由位于胎體2的徑向外側(cè)位置處的兩個帶束層3a、3b構(gòu)成，胎體2由子午線排列胎體簾線的簾布層構(gòu)成并且環(huán)狀地跨設(shè)在胎圈芯1a之間，胎圈芯1a埋設(shè)在輪胎的一對胎圈部1中。根據(jù)本實施方式的輪胎還包括連接至胎圈部1的胎側(cè)部5。在圖示的示例中，胎體2由胎體主體部2a和折返部2b構(gòu)成。此外，在圖示的示例中，胎圈填膠4布置在胎圈芯1a的輪胎徑向外側(cè)。圖18的(a)是示出輪胎的胎側(cè)部周邊的輪胎構(gòu)件的尺寸的示意圖。圖18的(b)是示出輪胎的胎圈部周邊的輪胎構(gòu)件的尺寸的示意圖。這里，根據(jù)本實施方式，如圖17和圖18的(a)、圖18的(b)所示，當(dāng)Ts表示胎側(cè)部5在輪胎最大寬度部位處的厚度，Tb表示在胎圈芯1a的輪胎徑向中心位置處的胎圈寬度時，比Ts/Tb為15％以上且40％以下。注意，“輪胎最大寬度部位”意味著當(dāng)輪胎安裝在輪輞且不施加負荷時在輪胎寬度方向截面中的最大寬度位置。厚度Ts是包括橡膠、加強構(gòu)件、內(nèi)襯等的所有構(gòu)件的厚度之和。當(dāng)輪胎具有胎圈芯被胎體分成小胎圈芯的結(jié)構(gòu)時，Tb表示所有小胎圈芯之中的寬度方向最內(nèi)側(cè)端部和最外側(cè)端部之間的距離。下面說明本實施方式的作用和效果。根據(jù)本實施方式，當(dāng)比Ts/Tb在上述范圍內(nèi)時，在輪胎上施加負荷時發(fā)生大撓曲變形的輪胎最大寬度部位的剛性適當(dāng)?shù)販p小，由此減小了縱向彈性系數(shù)并且改善了舒適性。也就是，當(dāng)上述比Ts/Tb超過40％時，胎側(cè)部5的在輪胎最大寬度部位處的厚度增大，增大了胎側(cè)部5的剛性和縱向彈性系數(shù)。另一方面，當(dāng)上述比Ts/Tb小于15％時，橫向彈性系數(shù)變得過小而不能確保操縱穩(wěn)定性。這里，特別地，胎側(cè)部的在輪胎最大寬度部位處的厚度Ts優(yōu)選為1.5mm以上。在厚度Ts為1.5mm以上的情況下，可以適當(dāng)?shù)鼐S持輪胎最大寬度部位的剛性，防止橫向彈性系數(shù)的減小并且進一步確保操縱穩(wěn)定性。另一方面，為了通過有效地減小縱向彈性系數(shù)以進一步改善舒適性，胎側(cè)部5的在輪胎最大寬度部位處的厚度Ts優(yōu)選為4mm以下。此外，胎圈芯1a的直徑Tbc(胎圈芯的輪胎寬度方向的最大寬度)優(yōu)選為4mm以上且12mm以下。在Tbc為4mm以上的情況下，可以實現(xiàn)重量減小，同時確保輪輞凸緣的撓曲剛性和扭轉(zhuǎn)剛性。此外，在Tbc為12mm以下的情況下，可以在抑制重量增大的同時確保操縱穩(wěn)定性。圖19是根據(jù)本發(fā)明的第三實施方式的輪胎的輪胎寬度方向截面圖。圖19示出了輪胎的以輪胎赤道面CL為邊界的輪胎寬度方向半部。注意，該輪胎的尺寸滿足上述關(guān)系式A或關(guān)系式B。如圖19所示，根據(jù)本實施方式的輪胎包括帶束3，在圖中的示例中，帶束3由位于胎體2的徑向外側(cè)位置處的兩個帶束層3a、3b構(gòu)成，胎體2由子午線排列胎體簾線的簾布層構(gòu)成并且環(huán)狀地跨設(shè)在輪胎的一對胎圈部1之間。本實施方式的輪胎還包括連接至胎圈部1的胎側(cè)部5。在圖示的示例中，胎圈芯1a埋設(shè)在胎圈部1中，胎圈填膠4布置在胎圈芯1a的輪胎徑向外側(cè)。此外，在圖示的示例中，胎體2由胎體主體部2a和折返部2b構(gòu)成。圖20是示出輪胎的胎側(cè)部周邊的輪胎構(gòu)件的尺寸的示意圖。這里，在根據(jù)本實施方式的輪胎中，如圖19和圖20所示，比Ts/Tc為5以上且10以下，其中Ts表示胎側(cè)部5的在輪胎最大寬度部位處的厚度，Tc表示胎體簾線的直徑。注意，“輪胎最大寬度部位”意味著當(dāng)輪胎安裝在輪輞上并且不施加負荷時輪胎寬度方向截面中的最大寬度位置。下面說明本實施方式的作用和效果。根據(jù)本實施方式，當(dāng)比Ts/Tc在上述范圍內(nèi)時，在輪胎上施加負荷期間出現(xiàn)大撓曲變形的輪胎最大寬度部位的剛性適當(dāng)?shù)販p小了，由此減小了縱向彈性系數(shù)并且改善了舒適性。也就是，當(dāng)比Ts/Tc超過10時，胎側(cè)部4的在輪胎最大寬度部位處的厚度增大，增大了胎側(cè)部4的剛性和縱向彈性系數(shù)。另一方面，當(dāng)比Ts/Tc小于5時，橫向彈性系數(shù)變得過小而不能確保操縱穩(wěn)定性。此外，在本實施方式的輪胎中，如圖19和圖20所示，當(dāng)Ta表示在輪胎最大寬度部位中在輪胎寬度方向上從胎體簾線的表面到輪胎外表面6的距離時，比Ta/Tc優(yōu)選為3以上且6以下。當(dāng)比Ta/Tc在6以下時，可以減小胎側(cè)部4的在輪胎最大寬度部位處的厚度并且可以減小胎側(cè)部5的剛性，由此減小了縱向彈性系數(shù)，并且進一步改善了舒適性。此外，在比Ta/Tc在3以上時，可以確保橫向彈性系數(shù)，進一步確保了操縱穩(wěn)定性。注意，術(shù)語“Ta”表示在輪胎最大寬度部位處從在寬度方向最外側(cè)的胎體簾線的表面到輪胎外表面的輪胎寬度方向的距離。也就是，當(dāng)胎體折返部延伸到輪胎最大寬度部位的徑向外側(cè)時，Ta表示從胎體折返部中的胎體簾線的表面到輪胎外表面6的距離。這里，胎體簾線的直徑Tc優(yōu)選為0.4mm以上且0.8mm以下。在胎體簾線的直徑Tc在0.8mm以下時，可以減小胎側(cè)部的厚度Ts與直徑Tc的比，減小了縱向彈性系數(shù)。此外，在胎體簾線的直徑Tc在0.4mm以上時，可以確保胎側(cè)部的厚度Ts與直徑Tc的比，增大了橫向彈性系數(shù)并且確保了操縱穩(wěn)定性。實施例(實施例1)為了確認根據(jù)第一實施方式的輪胎的效果，試驗性地制備了試驗輪胎34至試驗輪胎59和根據(jù)比較例1至比較例10的輪胎。各輪胎均包括胎體和胎圈填膠，胎體由子午線排列簾線的簾布層構(gòu)成并且環(huán)狀地跨設(shè)在一對胎圈芯之間，胎圈填膠布置在胎圈芯的輪胎徑向外側(cè)。進行下面的試驗以評價輪胎的性能。<彈性系數(shù)>將各輪胎安裝在輪輞上，并且通過使用室內(nèi)試驗機來測量各輪胎的撓曲量。從4kN負荷的切向梯度(tangentialgradient)測量縱向彈性系數(shù)和橫向彈性系數(shù)，并且以根據(jù)比較例1的輪胎的縱向彈性系數(shù)和橫向彈性系數(shù)被設(shè)定為100的指數(shù)來表示。數(shù)值越大，彈性常數(shù)越高。注意，使用縱向彈性系數(shù)作為舒適性指數(shù)；數(shù)值越小，舒適性越好。<滾動阻力值(RR值)>將上述各輪胎安裝在輪輞上以獲取輪胎-輪輞組件，然后對輪胎-輪輞組件施加安裝該輪胎的各車輛規(guī)定的最大負荷，用于測量在鼓轉(zhuǎn)速為100km/h條件下的滾動阻力。以根據(jù)比較例1輪胎的滾動阻力被設(shè)定為100的指數(shù)表示評價結(jié)果。指數(shù)越小，滾動阻力越小。<轉(zhuǎn)向動力>通過使用平坦帶式轉(zhuǎn)向試驗機，在4kN負荷且速度為100km/h的條件下測量轉(zhuǎn)向動力。為了評價，以根據(jù)比較例1的輪胎的轉(zhuǎn)向動力被設(shè)定為100的指數(shù)來表示轉(zhuǎn)向動力(CP)。指數(shù)越大，轉(zhuǎn)向動力優(yōu)選地越高。<輪胎重量>測量輪胎的重量，為了評價，以根據(jù)比較例1的輪胎的重量被設(shè)定為100的指數(shù)來表示重量。指數(shù)越小，重量越輕。在表6中示出了各輪胎的規(guī)格，在表7和圖21的(a)、圖21的(b)中示出了評價結(jié)果。[表6-1][表6-2]試驗輪胎47165/65R192204107.30.33350.3比較例5165/65R192200.9107.30.19200.3比較例6165/65R192204.1107.30.33350.3試驗輪胎48155/45R21220169.80.32220.3試驗輪胎49155/45R21220469.80.34240.3比較例7155/45R212200.969.80.32220.3比較例8155/45R212204.169.80.34240.3試驗輪胎50165/55R20220190.80.2180.3試驗輪胎51165/55R20220490.80.33300.3比較例9165/55R202200.990.80.2180.3比較例10165/55R202204.190.80.33300.3試驗輪胎52165/65R192202.9107.30.32340.1試驗輪胎53165/65R192202.9107.30.32340.5試驗輪胎54165/65R192202.9107.30.32340.09試驗輪胎55165/65R192202.9107.30.32340.51試驗輪胎56165/65R192201.5107.30.1110.3試驗輪胎57165/65R192201.5107.30.25270.3試驗輪胎58165/65R192201.5107.30.09100.3試驗輪胎59165/65R192201.5107.30.26280.3[表7-1][表7-2]如表6、表7、圖21的(a)和圖21的(b)所示，滿足關(guān)系式A或關(guān)系式B并且同時S1/S2在有利范圍內(nèi)的各試驗輪胎的重量輕且滾動阻力小，以及縱向彈性系數(shù)小，因此提供優(yōu)異的舒適性。此外，比BFW/BDW在有利范圍內(nèi)的試驗輪胎在確保轉(zhuǎn)向動力的同時具有小的縱向彈性系數(shù)。此外，比BFH/SH有利的試驗輪胎可以在確保轉(zhuǎn)向動力的同時減小縱向彈性系數(shù)。接著，為了見到輪胎的高內(nèi)壓的效果，進行用于評價具有下面示出的高內(nèi)壓的試驗輪胎60至試驗輪胎71和根據(jù)比較例11至比較例13的輪胎的性能的試驗。在表8中示出了各輪胎的規(guī)格并且在表9、圖22的(a)和圖22的(b)中示出了評價結(jié)果。[表8][表9]表9和表7之間的比較以及圖21的(a)、圖21的(b)和圖22的(a)、圖22的(b)的比較示出了使用具有高內(nèi)壓的輪胎進一步減小了輪胎滾動阻力并且進一步改善了轉(zhuǎn)向動力。(實施例2)為了確認根據(jù)第二實施方式的輪胎的效果，試驗性地制備了試驗輪胎72至試驗輪胎82和根據(jù)比較例14至比較例23的輪胎。各輪胎均包括胎體和一對胎側(cè)部，胎體由子午線排列簾線的簾布層構(gòu)成并且環(huán)狀地跨設(shè)在一對胎圈部之間，一對胎側(cè)部連接至胎圈部。為了評價這些輪胎的性能，以與實施例1同樣的方式進行用于評價彈性系數(shù)、滾動阻力值(RR值)、轉(zhuǎn)向動力和輪胎重量的試驗。注意，為了評價，以根據(jù)比較例14的輪胎的彈性系數(shù)被設(shè)定為100的指數(shù)來表示彈性系數(shù)。數(shù)值越大，彈性常數(shù)越高。此外，為了評價滾動阻力，以根據(jù)比較例14的輪胎的滾動阻力值被設(shè)定為100的指數(shù)來表示滾動阻力值(RR值)。指數(shù)越小，滾動阻力越小。此外，為了評價轉(zhuǎn)向動力，以根據(jù)比較例14的輪胎的轉(zhuǎn)向動力被設(shè)定為100的指數(shù)來表示轉(zhuǎn)向動力。指數(shù)越大，轉(zhuǎn)向動力優(yōu)選地越高。此外，為了評價輪胎重量，以根據(jù)比較例14的輪胎的輪胎重量被設(shè)定為100的指數(shù)來表示輪胎重量。數(shù)值越小，重量越輕。在表10中示出了各輪胎的規(guī)格，在表11和圖23的(a)、圖23的(b)中示出了評價結(jié)果。注意，在表10中的術(shù)語“SH”表示截面高度(輪胎的截面高度)。[表10][表11]如表10、表11、圖23的(a)和圖23的(b)所示，滿足關(guān)系式A或關(guān)系式B并且同時使比Ts/Tb在有利范圍內(nèi)的各試驗輪胎的重量輕且滾動阻力小，以及縱向彈性系數(shù)小，因此提供了優(yōu)異的舒適性。此外，厚度Ts有利的試驗輪胎具有優(yōu)異的轉(zhuǎn)向動力。此外，胎圈芯的直徑Tbc為有利的值的試驗輪胎也具有優(yōu)異的轉(zhuǎn)向動力。接著，為了見到輪胎的高內(nèi)壓的效果，進行用于評價具有下面示出的高內(nèi)壓的試驗輪胎83至試驗輪胎88和根據(jù)比較例24、比較例25的輪胎的性能的試驗。在表12中示出了各輪胎的規(guī)格并且在表13和圖24的(a)、圖24的(b)中示出了評價結(jié)果。[表12][表13]從表13和圖24的(a)、圖24的(b)可以看出，使用具有高內(nèi)壓的輪胎可以減小輪胎滾動阻力值并且改善轉(zhuǎn)向動力。(實施例3)接下來，為了確認根據(jù)實施例3的輪胎的效果，試驗性地制備了試驗輪胎89至試驗輪胎103和根據(jù)比較例26至比較例34的輪胎。各輪胎均包括胎體和一對胎側(cè)部，胎體由子午線排列簾線的簾布層構(gòu)成并且環(huán)狀地跨設(shè)在一對胎圈部之間，一對胎側(cè)部連接至胎圈部。為了評價這些輪胎的性能，以與實施例1同樣的方式進行用于評價彈性系數(shù)、滾動阻力值(RR值)、轉(zhuǎn)向動力和輪胎重量的試驗。注意，為了評價，以根據(jù)比較例26的輪胎的彈性系數(shù)被設(shè)定為100的指數(shù)來表示彈性系數(shù)。數(shù)值越大，彈性常數(shù)越高。此外，為了評價滾動阻力，以根據(jù)比較例26的輪胎的滾動阻力被設(shè)定為100的指數(shù)來表示滾動阻力值(RR值)。指數(shù)越小，滾動阻力越小。此外，為了評價轉(zhuǎn)向動力，以根據(jù)比較例26的輪胎的轉(zhuǎn)向動力被設(shè)定為100的指數(shù)來表示轉(zhuǎn)向動力。指數(shù)越大，轉(zhuǎn)向動力優(yōu)選地越高。此外，為了評價輪胎重量，以根據(jù)比較例26的輪胎的輪胎重量被設(shè)定為100的指數(shù)來表示輪胎重量。數(shù)值越小，重量越小。在表14中示出了各輪胎的規(guī)格，并且在表15和圖25的(a)、圖25的(b)中示出了評價結(jié)果。[表14-1][表14-2][表15-1][表15-2]如表14、表15、圖25的(a)和圖25的(b)所示，滿足關(guān)系式A或關(guān)系式B并且同時比Ts/Tc在有利范圍內(nèi)的各試驗輪胎的重量輕且滾動阻力小，以及縱向彈性系數(shù)小，因此提供優(yōu)異的舒適性。此外，Ta/Tc在有利范圍內(nèi)的試驗輪胎在確保幾乎一樣的轉(zhuǎn)向動力的同時縱向彈性系數(shù)小。此外，簾線直徑Tc為有利值的試驗輪胎具有的縱向彈性系數(shù)小且改善了轉(zhuǎn)向動力。接下來，為了見到輪胎的高內(nèi)壓的效果，進行用于評價具有下面示出的高內(nèi)壓的試驗輪胎104至試驗輪胎109和根據(jù)比較例35至比較例37的輪胎的性能的試驗。在表16中示出了各輪胎的規(guī)格并且在表17和圖26的(a)、圖26的(b)中示出了評價結(jié)果。[表16][表17]從表17和圖26的(a)、圖26的(b)可以看出當(dāng)使用具有高內(nèi)壓的輪胎時，進一步減小了輪胎滾動阻力值并且進一步改善了轉(zhuǎn)向動力。附圖標記說明1胎圈部1a胎圈芯2胎體2a胎體主體部2b胎體折返部3帶束4胎圈填膠5胎側(cè)部6輪胎外表面當(dāng)前第1頁1 2 3