衍生自式（3)所 示單體的結構單元。
[0076] 對比例1
[0077] 該對比例用于說明參比的潤滑油降凝劑及其制備方法。
[0078] 在氮氣保護下，向裝有機械攪拌的反應釜中加入將112. 5kg稀釋油，加熱至 83-91°C，在A進料口，以100kg/小時的速度將270kg甲基丙烯酸十二烷基酯/甲基丙烯 酸十四烷基醋/甲基丙稀酸十八烷基醋/甲基丙稀酸十八烷基醋/甲基丙稀酸-十烷基 酯（C 12 = 52 重量 ％，C14 = 18 重量 ％，C16 = 18 重量 ％，C1S = 9 重量 ％，C2。= 3 重量 ％ )、 32. 3kg甲基丙烯酸十六烷基酯/甲基丙烯酸十八烷基酯/甲基丙烯酸二十烷基酯（C16 = 68. 4重量％，C1S = 26. 3重量％，C2。= 5. 3重量％ )、1.35kg過氧化苯甲酰、1.08kg十二烷 基硫醇的混合物滴加至反應釜中，用時約3小時，同時在B進料口以34kg/小時的速度將 34kg甲基丙烯酸甲酯滴加進入，用時1小時，當甲基丙烯酸甲酯加料結束后B進料口切換滴 加1. 7kg的甲基丙稀酸_十_烷基醋/甲基丙稀酸-十四烷基醋（C22 = 60重量％，C24 = 40重量％ )，滴加速度為0. 85kg/小時，用時約2小時。滴加結束時，反應釜在95°C下繼續 保持1小時，然后加入〇. 3kg過氧化苯甲酰和114kg稀釋油，升溫至103°C下保持2小時后 結束反應，得到潤滑油降凝劑DJ1。其中，潤滑油降凝劑DJ1中單體轉化率為97. 2 %，數均相 對分子質量為44321，并且以所述潤滑油降凝劑DJ1的總重量為基準，共聚物的含量為58. 3 重量％，稀釋油的含量為40重量％。此外，所述共聚物含有89.5重量％的衍生自式（1)所 示單體的結構單元、10重量％的衍生自式（2)所示單體的結構單元以及0.5重量％的衍生 自式（3)所示單體的結構單元。
[0079] 對比例2
[0080] 該對比例用于說明參比的潤滑油降凝劑及其制備方法。
[0081] 在氮氣保護下，向裝有機械攪拌的反應釜中加入將113kg稀釋油，加熱至 83-91°C，在A進料口，以84kg/小時的速度將321kg甲基丙烯酸十二烷基酯/甲基丙烯酸 十四烷基醋/甲基丙稀酸十八烷基醋/甲基丙稀酸十八烷基醋/甲基丙稀酸-十烷基醋 (C 12 = 52 重量 ％，C14 = 18 重量 ％，C16 = 18 重量 ％，C1S = 9 重量 ％，C2。= 3 重量 ％ )、10kg 甲基丙烯酸芐基酯、13. 5kg甲基丙烯酸十六烷基酯/甲基丙烯酸十八烷基酯（C16 = 74. 6重 量％, C1S = 25. 4重量％ )、1. 35kg過氧化苯甲酰、1. lkg十二烷基硫醇的混合物滴加至反 應釜中，用時約4小時。反應釜在95°C下繼續保持1小時，然后加入0. 3kg過氧化苯甲酰 和112. 4kg稀釋油，升溫至127°C下保持0. 5小時后結束反應，得到潤滑油降凝劑DJ2,其中 僅含有共聚物M2,所述共聚物M2為由式（1)所示的第一單體、式（2)所示的第二單體和式 (3)所示的第三單體共聚得到的聚合物。其中，潤滑油降凝劑DJ2中單體轉化率為98%，數 均相對分子質量為46279,并且以所述潤滑油降凝劑DJ2的總重量為基準，共聚物的含量為 58. 9重量％，稀釋油的含量為40重量％。此外，所述共聚物含有93. 2重量％的衍生自式 (1)所示單體的結構單元、2. 9重量％的衍生自式（2)所示單體的結構單元以及3. 9重量％ 的衍生自式（3)所示單體的結構單元。
[0082] 實施例4
[0083] 該實施例用于說明本發明提供的潤滑油降凝劑及其制備方法。
[0084] 在氮氣保護下，向裝有機械攪拌的反應釜中加入將60kg稀釋油，加熱至 91-105°C，在A進料口，以50kg/小時的速度將150kg甲基丙烯酸十二烷基酯/甲基丙烯 酸十四烷基醋/甲基丙稀酸十八烷基醋/甲基丙稀酸十八烷基醋/甲基丙稀酸-十烷基 酯（C12 = 52 重量 ％，C14 = 18 重量 ％，C16 = 18 重量 ％，C1S = 9 重量 ％，C2。= 3 重量 ％ )、 0. 50kg過氧化苯甲酰、0. 51kg十二烷基硫醇的混合物滴加至反應藎中，用時約3小時。同 時在B進料口以1. 8kg/小時的速度將0. 8kg甲基丙烯酸正丁酯滴加進入，用時約0. 5小時， 當進料結束后B進料口切換滴加甲基丙稀酸十八烷基醋/甲基丙稀酸十八烷基醋（C16 = 74. 6重量％，C1S = 25. 4重量％ )，滴加速率為2. 2kg/小時，用時約2. 5小時，A、B進料口 均滴加結束時，反應釜在115°C下繼續保持1小時，然后加入0. 2kg過氧化苯甲酰和44kg稀 釋油，升溫至127°C下保持1小時后結束反應，得到潤滑油降凝劑J4,其中，含有共聚物Ml、 M2和M3,所述共聚物Ml為由式（1)所示的第一單體與式（2)所示的第二單體共聚得到的 聚合物，所述共聚物M2為由式（1)所示的第一單體、式（2)所示的第二單體和式（3)所示 的第三單體共聚得到的聚合物，所述共聚物M3為由式（1)所示的第一單體與式（3)所示的 第三單體共聚得到的聚合物，所述共聚物Ml中衍生自第二單體的結構單元的含量大于所 述共聚物M2中衍生自第二單體的結構單體的含量，且所述共聚物M3中衍生自第三單體的 結構單元的含量大于所述共聚物M2中衍生自第三單體的結構單元的含量。其中，潤滑油降 凝劑J4中單體轉化率為94. 3%，數均相對分子質量為52429,并且以所述潤滑油降凝劑J4 的總重量為基準，共聚物的含量為56. 6重量％，稀釋油的含量為40重量％。此外，所述共 聚物含有96重量％的衍生自式（1)所示單體的結構單元、0. 5重量％的衍生自式（2)所示 單體的結構單元以及3. 5重量％的衍生自式（3)所示單體的結構單元。
[0085] 實施例5
[0086] 該實施例用于說明本發明提供的潤滑油降凝劑及其制備方法。
[0087] 在氮氣保護下，向裝有機械攪拌的反應釜中加入將112. 5kg稀釋油，加熱至 103-107 °C，在A進料口，以60kg/小時的速度將264kg甲基丙烯酸十二烷基酯/甲基丙烯 酸十四烷基醋/甲基丙稀酸十八烷基醋/甲基丙稀酸十八烷基醋/甲基丙稀酸-十烷基 酯（C12 = 52 重量 ％，C14 = 18 重量 ％，C16 = 18 重量 ％，C1S = 9 重量 ％，C2。= 3 重量 ％ )、 1. 50kg過氧化苯甲酰、1. 13kg十二烷基硫醇的混合物滴加至反應藎中，用時約4. 4小時。 同時在B進料口以32kg/小時的速度將64kg甲基丙烯酸甲酯滴加進入，用時2小時，當甲 基丙烯酸甲酯加料結束后B進料口切換滴加24kg的甲基丙烯酸十六烷基酯/甲基丙烯酸 十八烷基酯/甲基丙烯酸二十烷基酯（C 16 = 75重量％，C1S = 20重量％，C2。= 5重量％ )， 滴加速率為l〇kg/小時，用時約2. 4小時，A、B進料口均滴加結束時，反應釜在115°C下繼續 保持1小時，然后加入〇. 2kg過氧化苯甲酰和117kg稀釋油，升溫至123°C下保持2小時后 結束反應，得到潤滑油降凝劑J5,其中，含有共聚物Ml、M2和M3,所述共聚物Ml為由式（1) 所示的第一單體與式（2)所示的第二單體共聚得到的聚合物，所述共聚物M2為由式（1)所 示的第一單體、式（2)所示的第二單體和式（3)所示的第三單體共聚得到的聚合物，所述共 聚物M3為由式（1)所示的第一單體與式（3)所示的第三單體共聚得到的聚合物，所述共聚 物Ml中衍生自第二單體的結構單元的含量大于所述共聚物M2中衍生自第二單體的結構單 體的含量，且所述共聚物M3中衍生自第三單體的結構單元的含量大于所述共聚物M2中衍 生自第三單體的結構單元的含量。其中，潤滑油降凝劑J5中單體轉化率為98. 6%，數均相 對分子質量為39605,并且以所述潤滑油降凝劑J5的總重量為基準，共聚物的含量為59. 1 重量％，稀釋油的含量為40重量％。此外，所述共聚物含有75重量％的衍生自式（1)所示 單體的結構單元、18. 2重量％的衍生自式（2)所示單體的結構單元以及6. 8重量％的衍生 自式（3)所示單體的結構單元。
[0088] 對比例3
[0089] 該對比例用于說明參比的潤滑油降凝劑及其制備方法。
[0090] 在氮氣保護下，向裝有機械攪拌的反應釜中加入將115kg稀釋油，加熱至 83-91°C，在A進料口，以34kg/小時的速度將170kg甲基丙烯酸十二烷基酯/甲基丙烯 酸十四烷基醋/甲基丙稀酸十八烷基醋/甲基丙稀酸十八烷基醋/甲基丙稀酸-十烷基 酯（C 12 = 56 重量 ％，C14 = 18 重量 ％，C16 = 17 重量 ％，C1S = 6 重量 ％，C20 = 3 重量 ％ )、 1. 30kg過氧化苯甲酰、1. 10kg十二烷基硫醇的混合物滴加至反應藎中，用時5小時。同時 在B進料口以50kg/小時的速度將100kg甲基丙烯酸正丁酯/甲基丙烯酸正己酯/甲基丙 烯酸正庚酯/甲基丙烯酸正癸酯（C 4 = 20重量％，C6 = 30重量％，Cs = 15重量％，C1Q = 35重量％ )滴加進入，用時2小時，當進料結束后B進料口切換滴加67. 6kg的甲基丙烯酸 十六烷基酯/甲基丙烯酸十八烷基酯（C16 = 74. 6重量％，C1S = 25. 4重量％ )，滴加速率為 33. 8kg/小時，用時約2小時，B進料口滴加結束時，A仍繼續滴加1小時，二者均滴加結束 后，反應釜在1 l〇°C下繼續保持1小時，然后加入0. 5kg過氧化苯甲酰和110kg稀釋油，升溫 至120°C下保持2小時后結束反應，得到潤滑油降凝劑JD3。其中，潤滑油降凝劑JD3中單 體轉化率為98. 1 %，數均相對分子質量為46277,并且以所述潤滑油降凝劑JD3的總重量為 基準，共聚物的含量為58. 9重量％，稀釋油的含量為40重量％。此外，所述共聚物含有50 重量％的衍生自式（1)所示單體的結構單元、30重量％的衍生自式（2)所示單體的結構單 元以及20重量％的衍生自式（3)所示單體的結構單元。
[0091] 測試例
[0092] 測試例用于說明潤滑油降凝劑在基礎油中降凝性能的測試。
[0093] 分別將潤滑油降凝劑J1-J5以及參比潤滑油降凝劑DJ1-DJ2加入基礎油中，其中， 潤滑油降凝劑的用量、基礎油的種類以及所得的結果如表2所示。
[0094] 表 2
[0095]
[0096] 注：表2中，潤滑油降凝劑的加入量均以基礎油的總重量為基準。
[0097] 從潤滑油降凝劑J1和J2與參比潤滑油降凝劑DJ1所得結果的對比可以看出，對 于碳原子數分布較窄的基礎油（基礎油B)，潤滑油降凝劑J1和J2以及參比潤滑油降凝劑 DJ1均具有優異的降凝效果；但是對于碳原子數分布較寬的基礎油（基礎油A和C)，本發明 提供的潤滑油降凝劑J1和J2仍然具有優異的降凝效果，而參比潤滑油降凝劑DJ1的降凝 效