一種轉爐煙道下料溜槽修補料及其制備方法
【技術領域】
[0001] 本發明屬于鋼鐵行業轉爐煙道下料溜槽用耐火材料領域，具體的說，涉及一種用 于轉爐煙道下料溜槽的修補料及其制備方法。
【背景技術】
[0002] 轉爐下料溜槽安裝于移動段煙道兩側，其主要功能是作為轉爐冶煉過程中輕燒白 云石、石灰、鐵礦石等原料的流動通道。下料溜槽安裝在轉爐口上面，運行工況溫度達到 1650°C，受到高溫氣體、濺渣侵蝕。并且轉爐冶煉原料在通過下料溜槽水套時有較高的速 度，同時原料有一定的硬度，因此下料溜槽還經常受原料的撞擊和磨損。目前，下料溜槽有 鋼質和耐火材料質兩種。鋼質下料溜槽使用過程中需要循環水冷卻，經常因漏水問題而頻 繁更換，壽命較短，影響轉爐生產。相比鋼質，耐材質下料溜槽具有成本低、強度高、耐高溫、 耐摩擦，抗渣、高溫氣體侵蝕能力強，壽命長等優點。但長期處于高溫、氣渣侵蝕、物料撞擊 磨損工況下，耐火澆注料下料溜槽也會出現結構剝落、磨損、裂痕、侵蝕等損壞，影響其使用 壽命。從而造成非計劃停爐，影響轉爐正常生產，而且還存在著安全隱患。因此，為進一步 提下料溜槽壽命，有必要對損壞的下料溜槽進行修補，進一步節約生產成本。但是，用于修 補全耐材質轉爐煙道下料溜槽的耐火修補料未見到使用。
【發明內容】
[0003] 本發明解決的技術問題是提供一種用于修補耐材質爐煙道下料溜槽的修補料，該 修補料具有成本低、耐高溫、耐摩擦、易施工、抗侵蝕能力強、可重復修補、與下料溜槽澆注 料結合牢固等優點，可進一步提高下料溜槽使用壽命，降低成本。
[0004] 為解決上述技術問題，本發明采用的技術方案如下：
[0005] 本發明的用于轉爐煙道下料溜槽的修補料，其原料的組分按重量百分比包括：
[0012] 再進一步優選地，所述修補料原料的組分按重量百分比包括：
[0013]
[0015] 根據本發明的澆注料，其中，所述減水劑為三聚磷酸鈉和六偏磷酸鈉中一種或兩 種。
[0016] 根據本發明的澆注料，優選地，所述耐火黏土為軟質黏土。
[0017] 本發明的各原料的粒度分布的選擇，以Imm~3mm各原料的大顆粒作為骨架，提高 強度。< Imm的其它原料填充在骨架的縫隙之間，且在燒結過程中各物料之間充分反應、長 大、結晶，構成連續的潔晶網，進一步排出材料內部的氣體，使材料更加致密，強度更高。
[0018] 本發明還提供了上述澆注料的制備方法，包括以下步驟：
[0019] 按比例稱取各種原料，混合攪拌4~7分鐘，獲得修補料。優選地，所述混合時間 7分鐘。
[0020] 本發明還提供了一種轉爐煙道下料溜槽的修補方法，包括以下步驟：
[0021] 1)向前面任一所述的修補料中加入修補料總重量4%~6%的水，繼續混合攪拌 6~9分鐘，制得混合料；優選地，所述水的加入量為修補料總重量的5%，攪拌8分鐘；
[0022] 2)用混合料對受損的轉爐煙道下料溜槽進行修補；
[0023] 3)將修補后的轉爐煙道下料溜槽養護3天后，在IKTC下進行烘烤48小時，然后 再在高溫爐中1650°C溫度下保溫24小時，修補完成。
[0024] 本發明具有積極有效的效果
[0025] 1、該修補料具有耐高溫、耐摩擦、抗侵蝕能力強等優良的使用性能，通過修補可大 幅度提高轉爐煙道下料溜槽的使用壽命。
[0026] 2、該修補料采用價格低廉、來源廣泛的電熔鎂砂、鋯英石、鎂橄欖石、紅柱石、高嶺 石、蛭石等作為主要原料，單位產品成本低。
[0027] 3、該修補料施工方便、快捷，且與轉爐煙道下料溜槽澆注料結合良好、牢固。
[0028] 4、該修補料適用于轉爐煙道爐口段兩側工作要求，其主要理化指標如下：
[0029] 耐火溫度（°C ) ^ 1650
[0030] 體積密度（g/cm3) ^2. 5(110°C X48h) ；^ 2. 7(1650〇C X24h)
[0031] 耐壓強度（MPa) ^ 38 (IlO0C X48h) 141(1650〇C X24h)
[0032] 抗折強度（MPa) ^ 12(110°C X48h) 19(1650〇C X24h)
[0033] 燒后線變化（％ ) ±0. 1(1650°C X24h)
[0034] 熱震穩定性（次）多16 (1100°C水冷）。
【具體實施方式】
[0035] 實施例1
[0036] -種耐火材料質轉爐煙道下料溜槽用修補料，其原料配方見表1 :
[0037] 按表1中所述比例稱取各種物料，放入攪拌機中混合攪拌4~7分鐘，再加水（加 水量為物料總重量的4%~6% )混合攪拌6~9分鐘，即可用攪拌好的修補料對受損的轉 爐煙道下料溜槽進行修補。修補完成養護3天后脫模，在IKTC下進行烘烤48小時，然后再 在高溫爐中1650°C溫度下保溫24小時，自然冷卻后投入使用。其主要理化指標如下：
[0038] 耐火溫度（°C ) ^ 1650
[0039] 體積密度（g/cm3) 2. 5 (IlO0C X48h) ；2. 8(1650〇C X24h)
[0040] 耐壓強度（MPa) 40 (IlO0C X48h) ；142(1650〇C X24h)
[0041] 抗折強度（MPa) 12(110°C X48h) ；20(1650〇C X24h)
[0042] 燒后線變化（％ ) ±0. 1(1650°C X24h)
[0043] 熱震穩定性（次）17 (1100°C水冷）。
[0044] 實施例2
[0045] 一種耐火材料質轉爐煙道下料溜槽用修補料，其原料配方見表1 :
[0046] 以該修補料修補受損的下料溜槽的方法同實施例1，其主要理化指標如下：
[0047] 耐火溫度（°C ) ^ 1650
[0048] 體積密度（g/cm3) 2. 6 (IlO0C X48h) ；2. 9(1650〇C X24h)
[0049] 耐壓強度（MPa) 42(110〇C X48h) ；145(1650〇C X24h)
[0050] 抗折強度（MPa) 15(110°C X48h) ；22(1650〇C X24h)
[0051] 燒后線變化（％ ) ±0. l(l65〇°C XMh)
[0052] 熱震穩定性（次）16 (1100°C水冷）。
[0053] 實施例3
[0054] -種耐火材料質轉爐煙道下料溜槽用修補料，其原料配方見表1 :
[0055] 以該修補料修補受損的下料溜槽的方法同實施例1，其主要理化指標如下：
[0056] 耐火溫度（°C ) ^ 1650
[0057] 體積密度（g/cm3) 2. 6 (IlO0C X48h) ；3. 0(1650〇C X24h)
[0058] 耐壓強度（MPa) 40(110°C X48h) ；144(1650〇C X24h)
[0059] 抗折強度（MPa) 14(110°C X48h) ；21(1650〇C X24h)
[0060] 燒后線變化（％ ) ±0. 1(1650°C X24h)
[0061] 熱震穩定性（次）18 (1100°C水冷）。
[0062] 實施例4
[0063] 一種耐火材料質轉爐煙道下料溜槽用修補料，其原料配方見表1 :
[0064] 以該修補料修補受損的下料溜槽的方法同實施例1，其主要理化指標如下：
[0065] 耐火溫度（°C ) ^ 1650
[0066] 體積密度（g/cm3) 2. 7 (IlO0C X48h) ；3. 0(1650〇C X24h)
[0067] 耐壓強度（MPa) 42(110〇C X48h) ；146(1650〇C X24h)
[0068] 抗折強度（MPa) 16(110°C X48h) ；24(1650〇C X24h)
[0069] 燒后線變化（％ ) ±0. 1(1650°C X24h)
[0070] 熱震穩定性（次）17 (1100°C水冷）。
[0071] 表1實施例1~4原料配方表
[0072] 單位：重量百分比（％ )
[0074] 實施例5
[0075] -種耐火材料質轉爐煙道下料溜槽用修補料，其原料配方見表2 :
[0076] 以該修補料修補受損的下料溜槽的方法同實施例1，其主要理化指標如下：
[0077] 耐火溫度（°C ) ^ 1650
[0078] 體積密度（g/cm3) 2. 6 (IlO0C X48h) ；2. 9(1650〇C X24h)
[0079] 耐壓強度（MPa) 42(110〇C X48h) ；142(1650〇C X24h)
[0080] 抗折強度（MPa) 14(110°C X48h) ；22(1650〇C X24h)
[0081] 燒后線變化（％ ) ±0. 1(1650°C X24h)
[0082] 熱震穩定性（次）17 (1100°C水冷）。
[0083] 實施例6
[0084] 一種耐火材料質轉爐煙道下料溜槽用修補料，其原料配方見表2 :
[0085] 以該修補料修補受損的下料溜槽的方法同實施例1，其主要理化指標如下：
[0086] 耐火溫度（°C ) ^ 1650
[0087] 體積密度（g/cm3) 2. 6 (IlO0C X48h) ；3. 0(1650〇C X24h)
[0088] 耐壓強度（MPa) 40(110°C X48h) ；142(1650〇