裝飾品以及鐘表的制作方法

本發明涉及裝飾品以及鐘表。
背景技術：
：對于鐘表用外裝部件這樣的裝飾品要求優異的美學外觀。以往，為了實現這樣的目的，一般使用pt、ag等金屬材料作為裝飾品的構成材料。然而，金屬材料的硬度一般比較低，由上述這樣的材料構成的裝飾品(特別是鐘表用外裝部件、配件等)的表面容易受到損傷，具有由于長期使用而導致美學外觀顯著降低等問題。為了解決這樣的問題，作為使基材硬質化的技術，例如使用下述技術：利用氮使由不銹鋼或ti構成的基材的表面氮化(例如，參照專利文獻1)。然而，由于氮化處理會引起表面粗糙，因此，會導致研磨外觀發生變化。鏡面會變得特別粗糙而模糊不清，這樣的話就無法作為裝飾品使用。另外，被實施了氮化處理的裝飾品對于較小的外力能夠獲得不易受到損傷的效果。然而，在較大的外力被施加至裝飾品時，就無法獲得上述的效果而容易產生較大的凹坑(例如，由于落下等而產生的撞痕等)。被實施了氮化處理的裝飾品能夠防止較小的損傷，對應地，額外地又存在這樣的凹坑顯眼的問題。專利文獻1：日本特開平11-318520號公報技術實現要素：本發明的目的在于提供不易造成損傷或撞痕等凹坑、且即使在被施加較大的外力而產生了凹坑的情況下該凹坑也不易顯眼的裝飾品，此外還提供具有該裝飾品的鐘表。這樣的目的通過下述的本發明來實現。本發明的裝飾品的特征在于，該裝飾品具有基材和覆膜，所述基材的至少表面的一部分主要由ti或不銹鋼構成，所述覆膜主要由tic構成并設置于所述基材上，所述覆膜至少具有第1區域和第2區域，所述第2區域設置于比該第1區域離所述基材近的一側，所述第2區域的彈性模量比所述第1區域的彈性模量大。由此，能夠提供這樣的裝飾品：不易造成損傷或撞痕等凹坑且即使在被施加較大的外力而產生了凹坑的情況下該凹坑也不易顯眼。優選的是，在本發明的裝飾品中，所述第1區域中的c的含有率的質量百分比為45％以上60％以下。由此，能夠進一步提高覆膜的外表面的硬度，更不易造成由于較小的外力導致的凹坑，并且覆膜更不易產生裂紋等缺陷。優選的是，在本發明的裝飾品中，所述第2區域中的c的含有率的質量百分比為35％以上55％以下。由此，能夠進一步提高覆膜整體的硬度并能夠更顯著地發揮第2區域的自我修復功能。優選的是，在本發明的裝飾品中，當設所述第1區域中的c的含有率的質量百分比為x1％、所述第2區域中的c的含有率的質量百分比為x2％時，滿足5≤x1-x2≤25的關系。由此，能夠進一步提高覆膜整體的硬度并能夠更顯著地發揮第2區域的自我修復功能。優選的是，在本發明的裝飾品中，所述覆膜具有沿著其厚度方向而c的含有率傾斜地變化的區域。由此，能夠使覆膜的彈性模量沿著覆膜的厚度方向適宜地變化。其結果是，能夠進一步作為覆膜整體的自我修復功能。此外，當在覆膜內存在組成的急劇的變化時，有可能會從該部位產生缺陷(層內剝離)。另一方面，覆膜通過具有c的含有率傾斜地變化的區域，從而能夠更有效地防止這種問題的產生。優選的是，在本發明的裝飾品中，所述覆膜在比所述第2區域離所述基材近的一側還具有彈性模量比所述第2區域大的第3區域。由此，能夠發揮第2區域的自我修復功能，并且還能夠發揮第3區域的自我修復功能。由此，即使在較大的外力施加于裝飾品而產生了凹坑的情況下，也能夠使該凹坑更不易顯眼。此外，能夠進一步提高覆膜對基材的緊密貼合性，能夠更有效地防止覆膜從基材剝離等。優選的是，在本發明的裝飾品中，所述第3區域中的c的含有率的質量百分比為15％以上35％以下。由此，能夠進一步提高覆膜整體的硬度并能夠更顯著地發揮第3區域的自我修復功能。優選的是，在本發明的裝飾品中，當設所述第2區域中的c的含有率的質量百分比為x2％、所述第3區域中的c的含有率的質量百分比為x3％時，滿足5≤x2-x3≤40的關系。由此，能夠進一步提高覆膜整體的硬度并能夠更顯著地發揮第3區域的自我修復功能。優選的是，在本發明的裝飾品中，所述覆膜是具有作為所述第1區域的第1層和作為所述第2區域的第2層的層疊體。由此，能夠提供這樣的裝飾品：不易造成損傷或撞痕等凹坑且即使在被施加較大的外力而產生了凹坑的情況下該凹坑也不易顯眼。優選的是，在本發明的裝飾品中，所述第1層的平均厚度為0.10μm以上0.30μm以下。由此，進一步提高了覆膜的外表面的硬度，更不易造成由于較小的外力導致的凹坑，并且覆膜更不易產生裂紋等缺陷。優選的是，在本發明的裝飾品中，所述第2層的平均厚度為0.60μm以上1.0μm以下。由此，能夠防止作為覆膜整體的硬度降低并能夠更顯著地發揮第2層的自我修復功能。優選的是，在本發明的裝飾品中，所述覆膜的平均厚度為1.1μm以上1.9μm以下。由此，能夠充分防止覆膜的內部應力變大的情況，并且，即使在被施加較大的外力而產生了凹坑的情況下，也能夠使該凹坑更不易顯眼。因此，能夠進一步提高裝飾品的耐久性。優選的是，在本發明的裝飾品中，所述覆膜在所述第2層的與所述基材對置的一面側還具有彈性模量比所述第2層大的第3層。由此，能夠發揮第2層的自我修復功能，并且還能夠發揮第3層的自我修復功能。由此，即使在較大的外力施加于裝飾品而產生了凹坑的情況下，也能夠使該凹坑更不易顯眼。此外，能夠進一步提高覆膜對基材的緊密貼合性，能夠更有效地防止覆膜從基材剝離等。優選的是，在本發明的裝飾品中，所述第3層中的c的含有率的質量百分比為15％以上35％以下。由此，能夠進一步提高覆膜整體上的硬度并能夠更顯著地發揮第3層的自我修復功能。此外，能夠進一步提高第2層與第3層之間的緊密貼合性、以及基材與第3層之間的緊密貼合性，能夠更有效地防止第2層與第3層之間的層間剝離、以及基材與第3層之間的層間剝離等。其結果是，能夠進一步提高裝飾品的耐久性和可靠性。優選的是，在本發明的裝飾品中，當設所述第2層中的c的含有率的質量百分比為x2％、所述第3層中的c的含有率的質量百分比為x3％時，滿足5≤x2-x3≤40的關系。由此，能夠進一步提高覆膜整體上的硬度并能夠更顯著地發揮第3層的自我修復功能。此外，能夠進一步提高第2層與第3層之間的緊密貼合性、以及基材與第3層之間的緊密貼合性，能夠更有效地防止第2層與第3層之間的層間剝離、以及基材與第3層之間的層間剝離等。其結果是，能夠進一步提高裝飾品的耐久性和可靠性。優選的是，在本發明的裝飾品中，所述第3層的平均厚度為0.40μm以上0.60μm以下。由此，能夠防止作為覆膜整體的硬度降低的情況并能夠更顯著地發揮第3層的自我修復功能。優選的是，本發明的裝飾品是鐘表用外裝部件。對于鐘表用外裝部件要求作為裝飾品的外觀的美觀，并且還要求作為實用品的耐久性，根據本發明，能夠滿足這些要求。因此，在裝飾品是鐘表用外裝部件的情況下，能夠更顯著地發揮本發明的效果。本發明的鐘表的特征在于具有本發明的裝飾品。由此，能夠提供具有下述這樣的裝飾品的鐘表：不易造成損傷或撞痕等凹坑且即使在被施加較大的外力而產生了凹坑的情況下該凹坑也不易顯眼。附圖說明圖1是示意性地示出本發明的裝飾品的第1實施方式的剖視圖。圖2是示意性地示出剛對圖1所示的裝飾品施加較大的外力之后的狀態的剖視圖。圖3是示意性地示出對圖1所示的裝飾品施加較大的外力之后經過了規定時間的狀態的剖視圖。圖4是示意性地示出本發明的裝飾品的第2實施方式的剖視圖。圖5是示意性地示出剛對圖4所示的裝飾品施加較大的外力之后的狀態的剖視圖。圖6是示意性地示出對圖4所示的裝飾品施加較大的外力之后經過了規定時間的狀態的剖視圖。圖7是示出圖4所示的裝飾品的覆膜的厚度方向上的各部位的c的含有率的分布的圖。圖8是示意性地示出裝飾品的制造方法的第1實施方式的工序(基材準備工序)的剖視圖。圖9是示意性地示出裝飾品的制造方法的第1實施方式的工序(第3層形成工序)的剖視圖。圖10是示意性地示出裝飾品的制造方法的第1實施方式的工序(第2層形成工序)的剖視圖。圖11是示意性地示出裝飾品的制造方法的第1實施方式的工序(第1層形成工序)的剖視圖。圖12是示出裝飾品的制造方法的第1實施方式的流程圖。圖13是示意性地示出裝飾品的制造方法的第2實施方式的工序(基材準備工序)的剖視圖。圖14是示意性地示出裝飾品的制造方法的第2實施方式的工序(覆膜形成工序)的剖視圖。圖15是示出裝飾品的制造方法的第2實施方式的流程圖。圖16是示意性地示出本發明的鐘表(便攜鐘表)的優選實施方式的局部剖視圖。圖17是用于說明彈性變形做功量的求出方法的圖。標號說明10：裝飾品；1：基材；2：覆膜；21：第1層(第1區域)；22：第2層(第2區域)；23：第3層(第3區域)；24：第4層(第4區域)；25：第5層(第5區域)；w10：手表(便攜鐘表)；w22：主體(外殼)；w23：后蓋；w24：表圈(緣部)；w25：玻璃板；w26：上條柄軸管；w27：表冠；w271：軸部；w272：槽；w28：塑料密封墊；w29：塑料密封墊；w30：橡膠密封墊(表冠密封墊)；w40：橡膠密封墊(后蓋密封墊)；w50：接合部(密封部)；a：點；b：點；c：點；d：點。具體實施方式以下，參照附圖對優選的實施方式詳細地進行說明。《裝飾品》首先，對本發明的裝飾品進行說明。[裝飾品的第1實施方式]圖1是示意性地示出本發明的裝飾品的第1實施方式的剖視圖。此外，圖2是示意性地示出剛對圖1所示的裝飾品施加較大的外力之后的狀態的剖視圖，圖3是示意性地示出對圖1所示的裝飾品施加較大的外力之后經過了規定時間的狀態的剖視圖，圖17是用于說明彈性變形做功量的求出方法的圖。本實施方式的裝飾品10具有基材1和覆膜2，其中，覆膜2設置于基材1上，主要由tic構成。《基材》基材1的至少表面的一部分主要由ti或不銹鋼構成。作為主要由ti構成的材料，例如可以舉出ti(作為單質的ti)、ti系合金等。此外，作為不銹鋼，例如可以舉出fe-cr系合金、fe-cr-ni系合金等，更具體來說，可以舉出sus405、sus430、sus434、sus444、sus429、sus430f等、sus304、sus303、sus316、sus316l、sus316j1、sus316j1l等。另外，在使用了主要由ti構成的材料和主要由不銹鋼構成的材料以外的材料的情況下，難以充分提高最終獲得的裝飾品的硬度。此外，在未使用主要由ti構成的材料或主要由不銹鋼構成的材料的情況下，最終獲得的裝飾品難以足夠長期地保持優異的美學外觀(特別是對于鐘表用外裝部件等裝飾品所要求的美學外觀)。另外，在本發明中，“主要”是指對應的部位的質量百分比的50％以上是由該成分構成的。特別地，優選對應的部位的質量百分比的70％以上是由該成分構成的，更優選對應的部位的質量百分比的80％以上是由該成分構成的。此外，基材1也可以在各部位處的組成具有實質上均一的組成，也可以根據部位而組成不同。例如，基材1也可以具有基部和設置于該基部上的表面層。當基材1為這樣的結構時，通過選擇基部的構成材料，例如能夠增加基材1的成型的自由度。由此，能夠比較容易地制造更復雜的形狀的裝飾品10。在基材1具有基部和表面層的情況下，表面層的厚度(平均值)并不特別限定，但是，優選為0.1μm以上50μm以下，更優選為1.0μm以上10μm以下。此外，在基材1具有基部和表面層的情況下，作為表面層的構成材料，例如可以優選使用前述的材料。此外，作為基部的構成材料，例如可以使用金屬材料、非金屬材料等。在基部由金屬材料構成的情況下，能夠提供具有特別優異的強度特性的裝飾品10。此外，在基部由金屬材料構成的情況下，即使在基部的表面粗糙度較大的情況下，也能夠利用形成表面層及后述的覆膜2等時的流平效應來減小所獲得的裝飾品10的表面粗糙度。例如，即使省略對基部的表面的切削加工、研磨加工等機械加工，也能夠進行鏡面精加工。此外，即使在基部利用mim法成型、其表面為磨砂面(梨地面)的情況下，也能夠容易地形成鏡面。由此，能夠獲得光澤優異的裝飾品。在基部由非金屬材料構成的情況下，能夠提供比較輕質、便于攜帶且具有穩重的外觀的裝飾品10。此外，在基部由非金屬材料構成的情況下，能夠比較容易地成型為期望的形狀。此外，在基部由非金屬材料構成的情況下，還能夠獲得屏蔽電磁噪聲的效果。作為構成基部的金屬材料，例如可以舉出fe、cu、zn、ni、ti、mg、cr、mn、mo、nb、al、v、zr、sn、au、pd、pt、ag等各種金屬或含有上述金屬中的至少1種的合金等。其中，特別優選cu、zn、ni、ti、al或含有上述金屬中的至少1種的合金。通過由前述這樣的材料構成基部，使得基部與表面層之間的緊密貼合性特別優異，并且提高了基部的加工性，進一步增加了作為基材1整體的成型的自由度。此外，作為構成基部的非金屬材料，例如可以舉出陶瓷、塑料(特別是耐熱性塑料)、石材、木材等。作為陶瓷，例如可以舉出al2o3、sio2、tio2、ti2o3、zro2、y2o3、鈦酸鋇、鈦酸鍶等氧化物系陶瓷、aln、si3n4、sin、tin、bn、zrn、hfn、vn、tan、nbn、crn、cr2n等氮化物系陶瓷、石墨、sic、zrc、al4c3、cac2、wc、tic、hfc、vc、tac、nbc等碳化物系陶瓷、zrb2、mob等硼化物系陶瓷或者通過將這其中的2種以上的陶瓷任意組合而形成的復合陶瓷。在基部由上述這樣的陶瓷構成的情況下，能夠獲得具有特別優異的強度、硬度的裝飾品10。此外，作為構成基部的塑料材料，可以舉出各種熱塑性樹脂、各種熱硬化性樹脂，例如可以舉出聚乙烯、聚丙烯、乙烯-丙烯共聚物、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(eva)等聚烯烴、環狀聚烯烴、改性聚烯烴、聚氯乙烯、聚偏二氯乙烯、聚苯乙烯、聚酰胺(例：尼龍6、尼龍46、尼龍66、尼龍610、尼龍612、尼龍11、尼龍12、尼龍6-12、尼龍6-66)、聚酰亞胺、聚酰胺-酰亞胺、聚碳酸酯(pc)、聚-(4-甲基戊烯-1)、離聚物、丙烯酸樹脂、聚甲基丙烯酸甲酯、丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(abs樹脂)、丙烯腈-苯乙烯共聚物(as樹脂)、丁二烯-苯乙烯共聚物、聚甲醛、聚乙烯醇(pva)、乙烯-乙烯醇共聚物(evoh)、聚對苯二甲酸乙二醇酯(pet)、聚對苯二甲酸丁二醇酯(pbt)、聚對苯二甲酸環己撐二亞甲基酯(pct)等聚酯纖維、聚醚、聚醚酮(pek)、聚醚醚酮(peek)、聚醚酰亞胺、聚縮醛(pom)、聚苯醚、改性聚苯醚、聚砜、聚醚砜、聚苯硫醚、聚芳酯、芳香族聚酯(液晶聚合物)、聚四氟乙烯、聚偏氟乙烯、其它氟系樹脂、苯乙烯系、聚烯烴系、聚氯乙烯系、聚氨酯系、聚酯纖維系、聚酰胺系、聚丁二烯系、反式聚異戊二烯系、含氟橡膠系、氯化聚乙烯系等各種熱塑性彈性體、環氧樹脂、酚醛樹脂、脲醛樹脂、三聚氰胺樹脂、不飽和聚酯、硅氧烷基樹脂、聚氨酯類樹脂、聚對二甲苯(poly-para-xylylene)、聚一氯對二甲苯(poly-monochloro-para-xylylene)、聚二氯對二甲苯(poly-dichloro-para-xylylene)、聚單氟對二甲苯(poly-monofluoro-para-xylylene)、聚單乙基對二甲苯(poly-monoethyl-para-xylylene)等聚對二甲苯樹脂等、或以上述為主要成分的共聚物、混合體、聚合物合金等，可以將這其中的1種或2種以上組合起來(例如作為共混樹脂、聚合物合金、層疊體等)使用。此外，基材1的形狀、大小沒有特別限定，通常根據裝飾品10的形狀、大小來決定。《覆膜》在基材1的表面設有主要由tic構成的覆膜2。由于tic為硬質的材料，因此，通過具有由這樣的材料構成的覆膜2，裝飾品10不易造成損傷、撞痕等凹坑。在覆膜2的厚度方向上具有多個區域。更具體來說，本發明的裝飾品的覆膜2至少具有第1區域和第2區域，其中，所述第2區域設置于比第1區域靠基材1側(離基材1近的一側)的位置，具有比第1區域的彈性模量高的彈性模量。本實施方式的裝飾品10中的第1區域和第2區域分別呈層狀。即，在本實施方式中，覆膜2是層疊體，所述層疊體具有：作為第1區域的第1層21；和作為第2區域的第2層22，其設置于第1層21的與基材1對置的一面側。并且，第2層22的彈性模量大于第1層21的彈性模量。由此，使覆膜2的外表面側的硬度更大，并且，在覆膜2產生了較大的凹坑的情況下，欲恢復形狀的自我修復力會起作用。因此，不僅在作用了較小的外力的情況下不易在表面造成損傷、撞痕等凹坑，而且即使在作用較大的外力而產生了深的凹坑的情況下(參照圖2)，也會利用自我修復力使凹坑變小(參照圖3)，該凹坑變得不易顯眼。特別是，不僅能夠修復第2層22的形狀，而且受到第2層22的形狀修復的影響而在第1層21產生的孔的大小也會變小，能夠使該凹坑不易顯眼。其結果是，裝飾品10能夠長期保持優異的美學外觀。作為各部位的彈性模量，例如可以采用利用納米壓痕法求出的彈性變形做功量。另外，彈性模量與彈性變形做功量一般是不同的單位的數值，但是，可以認為在彈性模量與彈性變形做功量之間有關聯關系，當彈性模量變小時彈性變形做功量也變小，當彈性模量變大時彈性變形做功量也變大的這樣的關系成立。接下來，參照圖17對根據納米壓痕法下的測定來求出彈性變形做功量的方法進行說明。首先，使用納米壓痕儀使壓頭(測定壓頭)朝向被檢測體的目標部位接近并接觸被檢測體的目標部位(參照圖17中的點a)。然后，以規定的速度提高施加于壓頭的載荷(參照圖17中的曲線ab)。如果施加于壓頭的載荷達到了預先設定的最大載荷(參照圖17中的點b)，則以規定的速度使施加于壓頭的載荷降低(參照圖17中的曲線bc)。在施加于壓頭的載荷變成0的時刻結束測定(參照圖17中的點c)。設進行了上述測定的情況下的施加給壓頭的載荷為y、壓頭的壓入深度為x時的圖如圖17所示。點d為x軸與通過點b并與y軸平行的直線的交點。可以設該圖中的點a的坐標為(0，0)，點b的坐標為(xb，yb)，點c的坐標為(xc，0)，點d的坐標為(xb，0)。并且，由線段bc、線段cd、線段db圍成的區域(圖17中，為以斜線部所示的區域)的面積為與被檢測體的測定部位相關的彈性變形做功量。彈性變形做功量例如可以通過下述方式來求出：以與作為覆膜2的測定對象的部位相同的條件制造形成有具有相同的組成的單層膜(僅具有單一的區域而不是層疊體的膜)的試驗片，利用納米壓痕法對該試驗片的所述單層膜進行測定。此外，也可以通過下述方式來求出彈性變形做功量：在覆膜2的厚度方向上將裝飾品10切割，利用納米壓痕法對該切割面進行測定。在對裝飾品10的切割面進行測定時，例如可以使用isomet5000(buehler公司生產)作為自動精密切割機來進行裝飾品10的切割。這時，作為切割磨具，例如可以使用平和テクニカ公司生產的a100n。此外，可以將磨具旋轉速度設成4000rpm。此外，在對裝飾品10的切割面進行測定時，也可以在將樹脂埋入于該切割面的空隙中的狀態下進行測定。由此，能夠更可靠地防止測定時的測定對象的層的意外變形(層的一部分的剝離等)，能夠更適宜地利用納米壓痕法進行測定。另外，利用納米壓痕法進行的測定中，如果使壓頭與作為測定對象的層的構成材料接觸而不與埋入樹脂接觸，則埋入樹脂不會對測定帶來不良影響。例如，可以使用simplimet3000(buehler公司生產)作為樹脂埋入裝置來進行樹脂的埋入。作為埋入裝飾品10的切割面的樹脂，優選使用硬化性樹脂。由此，能夠更可靠地防止測定時的測定對象的層的意外變形(層的一部分的剝離等)，能夠更適宜地利用納米壓痕法進行測定。此外，還能夠良好地進行后述的研磨。此外，也可以在進行研磨之后對切割面進行測定。由此，能夠消除切割面上的意外的凹凸，能夠更適宜地利用納米壓痕法進行測定。切割面的研磨優選在樹脂的埋入之后進行，特別是在使用硬化性樹脂作為埋入樹脂的情況下，優選在硬化性樹脂的硬化之后進行。由此，能夠更有效地防止在測定時壓頭與埋入樹脂意外接觸的情況，能夠更適宜地利用納米壓痕法進行測定。例如，可以使用ecomet300(buehler公司生產)作為研磨機來進行切割面的研磨。此外，切割面的研磨例如可以分成2個階段以上來進行。更具體來說，可以在以涂覆磨料粒度p400進行粗研磨之后再以涂覆磨料粒度p1500進行精研磨。可以通過使用了各種納米壓痕儀的測定來求出彈性變形做功量。具體而言，例如可以通過使用了ent-2100(elionix公司生產)等的測定來求出彈性變形做功量。此外，例如可以使用berkovic壓頭no.5964等來作為測定壓頭。利用納米壓痕法進行的測定的條件并不特別限定，但是，例如可以設成這樣的條件：測定溫度：25℃，最大載荷：1mn，負載速度：2mn/分，去載速度：2mn/分，最大載荷保持時間：0秒。(第1層)第1層21是設置于覆膜2的外表面側的區域的層，是硬度比后面詳細敘述的第2層22高的層。由此，提高了覆膜2的外表面的硬度，使得覆膜2不易造成由于較小的外力導致的凹坑。優選第1層21的c(碳)的含有率比后面詳細敘述的第2層22高。第1層21中的c的含有率的質量百分比優選為45％以上60％以下，更優選為47％以上55％以下。由此，進一步提高了覆膜2的外表面的硬度，更不易造成由于較小的外力導致的凹坑，并且覆膜2更不易產生裂紋等缺陷。所述第1層的平均厚度優選為0.10μm以上0.30μm以下，更優選為0.12μm以上0.25μm以下。由此，進一步提高了覆膜2的外表面的硬度，更不易造成由于較小的外力導致的凹坑，并且覆膜2更不易產生裂紋等缺陷。第1層21的彈性變形做功量(通過納米壓痕法下的測定而求出的彈性變形做功量)并不特別限定，但是，優選為60pj以上120pj以下，更優選為70pj以上110pj以下。由此，使得覆膜2的外表面側的硬度更大，并且能夠增加在覆膜2產生了較大的凹坑時的自我修復力。(第2層)第2層22是設置于比第1層21靠基材1側的層，彈性模量(彈性變形做功量)比第1層21高。在具有所述第2層的覆膜2中，在覆膜2產生了較大的凹坑(到達第2層22的凹坑)的情況下，欲修復形狀的自我修復力發揮作用，即使在一旦產生了大的凹坑的情況下，也會利用自我修復作用使凹坑變小，該凹坑會變得不易顯眼。優選第2層22的c(碳)的含有率比第1層21低。由此，能夠適宜地進行調整而使得覆膜2整體上硬度足夠高，并使第2層22的彈性模量(彈性變形做功量)比第1層21的彈性模量(彈性變形做功量)高。第2層22中的c的含有率的質量百分比優選為35％以上55％以下，更優選為38％以上50％以下。由此，能夠進一步提高覆膜2整體上的硬度，并能夠更顯著地發揮第2層22的自我修復功能。此外，能夠進一步提高第1層21與第2層22之間的緊密貼合性，能夠有效地防止第1層21與第2層22之間的層間剝離等。其結果是，能夠進一步提高裝飾品10的耐久性和可靠性。當設第1層21中的c的含有率的質量百分比為x1[％]、第2層22中的c的含有率的質量百分比為x2[％]時，優選為滿足5≤x1-x2≤25的關系，更優選為滿足8≤x1-x2≤22的關系。由此，能夠進一步提高覆膜2整體上的硬度并能夠更顯著地發揮第2層22的自我修復功能。此外，能夠進一步提高第1層21與第2層22之間的緊密貼合性，能夠更有效地防止第1層21與第2層22之間的層間剝離等。其結果是，能夠進一步提高裝飾品10的耐久性和可靠性。第2層22的平均厚度優選為0.60μm以上1.0μm以下，更優選為0.65μm以上0.95μm以下。由此，能夠防止覆膜2整體上的硬度降低的情況并能夠更顯著地發揮第2層22的自我修復功能。第2層22的彈性變形做功量(通過納米壓痕法下的測定而求出的彈性變形做功量)并不特別限定，但是，優選為120pj以上180pj以下，更優選為130pj以上170pj以下。由此，能夠進一步提高覆膜2整體上的硬度并能夠進一步增加在覆膜2產生較大的凹坑時的自我修復力。(第3層)在本實施方式中，覆膜2除了所述第1層21、第2層22外，還在第2層22的與基材1對置的一面側(在圖示的結構中為與基材1接觸的部位)具有彈性模量(彈性變形做功量)大于第2層22的第3層23(第3區域)。由此，能夠發揮第2層22的自我修復功能并且還能夠發揮第3層23的自我修復功能，即使在較大的外力作用于覆膜2而產生了凹坑的情況下，也能夠使該凹坑不易顯眼。特別是，在由于外力而產生的凹坑到達第3層23的情況下，受到第3層23的形狀修復的影響而在第2層22、第1層21產生的孔的大小也變小，該凹坑變得不易顯眼。此外，能夠進一步提高覆膜2對基材1的緊密貼合性，能夠更有效地防止覆膜2從基材1剝離等。優選第3層23的c(碳)的含有率比第2層22低。由此，能夠適宜地進行調整而使覆膜2整體上的硬度足夠高，并使第3層23的彈性模量(彈性變形做功量)比第2層22的彈性模量(彈性變形做功量)高。第3層23中的c的含有率的質量百分比優選為15％以上35％以下，更優選為18％以上30％以下。由此，能夠進一步提高覆膜2整體上的硬度并能夠更顯著地發揮第3層23的自我修復功能。此外，能夠進一步提高第2層22與第3層23之間的緊密貼合性、以及基材1與第3層23之間的緊密貼合性，能夠更有效地防止第2層22與第3層23之間的層間剝離、以及基材1與第3層23之間的層間剝離等。其結果是，能夠進一步提高裝飾品10的耐久性和可靠性。當設第2層22中的c的含有率的質量百分比為x2[％]、第3層23中的c的含有率的質量百分比為x3[％]時，優選為滿足5≤x2-x3≤40的關系，更優選為滿足10≤x2-x3≤35的關系，進一步優選為滿足15≤x2-x3≤30的關系。由此，能夠進一步提高覆膜2整體上的硬度并能夠更顯著地發揮第3層23的自我修復功能。此外，能夠進一步提高第2層22與第3層23之間的緊密貼合性、以及基材1與第3層23之間的緊密貼合性，能夠更有效地防止第2層22與第3層23之間的層間剝離、以及基材1與第3層23之間的層間剝離等。其結果是，能夠提供具有更優異的耐久性和可靠性的裝飾品10。第3層23的平均厚度優選為0.40μm以上0.60μm以下，更優選為0.43μm以上0.57μm以下。由此，能夠防止覆膜2整體上的硬度降低的情況并能夠更顯著地發揮第3層23的自我修復功能。第3層23的彈性變形做功量(通過納米壓痕法下的測定而求出的彈性變形做功量)并不特別限定，但是，優選為180pj以上260pj以下，更優選為190pj以上250pj以下。由此，能夠進一步提高覆膜2整體上的硬度并能夠進一步增加在覆膜2產生較大的凹坑時的自我修復力。以上那樣的第1層21、第2層22和第3層23各自的彈性模量k1、k2和k3表現為k1＜k2＜k3的關系。此外，第1層21、第2層22和第3層23各自的彈性變形做功量w1、w2和w3表現為w1＜w2＜w3的關系。特別是，第1層21、第2層22和第3層23各自的彈性變形做功量w1、w2和w3優選為滿足w1≤0.9w2≤0.8w3的關系，更優選為滿足w1≤0.8w2≤0.65w3的關系。由此，第1層21、第2層22和第3層23的彈性模量(彈性變形做功量)的差變得更明確，能夠更顯著地發揮所述效果。覆膜2的平均厚度優選為1.1μm以上1.9μm以下，更優選為1.2μm以上1.7μm以下。由此，能夠充分防止覆膜2的內部應力變大的情況，并且，即使在被施加較大的外力而產生了凹坑的情況下，也能夠使該凹坑更不易顯眼。此外，還能夠進一步提高裝飾品10的耐久性。裝飾品10只要是具有裝飾性的物品，可以是任何物品，例如可以舉出包含擺設等室內裝飾、外觀用品、珠寶首飾、鐘表用外裝部件、眼鏡、領帶夾、襯衫袖扣、戒指、項鏈、手鏈、腳鏈、胸針、吊墜、耳環、耳釘等配件、打火機或打火機外殼、汽車輪胎、高爾夫俱樂部等的運動用品、標牌、面板、獎杯、以及其它殼體等在內的各種設備部件、各種容器等，但裝飾品10優選為鐘表用外裝部件。對于鐘表用外裝部件要求作為裝飾品的外觀的美觀，并且還要求作為實用品的耐久性。根據本發明，能夠滿足這些要求。因此，在裝飾品10為鐘表用外裝部件的情況下，能夠更顯著地發揮本發明的效果。在裝飾品10為鐘表用外裝部件的情況下，作為該鐘表用外裝部件，例如可以舉出外殼、表圈、后蓋、表帶(包含表帶節、表帶扣、表帶/手環拆裝機構等)、表盤、鐘表用針、表冠(例如，螺絲鎖式表冠等)、按鈕、表盤環、分隔板等，但優選為從由外殼、表圈和表帶構成的組中選擇出的部件。這些部件是對鐘表整體的外觀產生較大的影響并且在鐘表的正常使用時容易由于來自外部的較大沖擊而受到損傷(例如，擦傷或撞痕等)的部件，是要求優異的美學外觀且特別要求優異的耐久性的部件，根據本發明，能夠滿足這些要求。即，在本發明被應用于上述這樣的鐘表用外裝部件的情況下，能夠更顯著地發揮本發明的效果。另外，在本發明中，鐘表用外裝部件只要是在鐘表使用時能夠從外部觀察到的部件即可，并不限于露出至鐘表的外部的元件。[裝飾品的第2實施方式]圖4是示意性地示出本發明的裝飾品的第2實施方式的剖視圖。此外，圖5是示意性地示出剛對圖4所示的裝飾品施加較大的外力之后的狀態的剖視圖。此外，圖6是示意性地示出對圖4所示的裝飾品施加較大的外力之后經過了規定時間的狀態的剖視圖。此外，圖7是示出圖4所示的裝飾品的覆膜的厚度方向上的各部位的c的含有率的分布的圖。在以下的說明中，以與上述實施方式的不同點為中心進行說明，并省略相同事項的說明。如圖示那樣，本實施方式的裝飾品10除了覆膜2的結構不同以外，與上述第1實施方式相同。因此，以下，對構成本實施方式的裝飾品10的覆膜2進行說明。《覆膜》在本實施方式的裝飾品10中，覆膜2是由單層膜構成的。即，覆膜2是由下述這樣的單層膜構成的，該單層膜具有：第1區域21；第2區域22，其設置于比第1區域21靠基材1側的位置；以及第3區域23，其設置于比第2區域22靠基材1側的位置。另外，第1區域21、第2區域22和第3區域23分別為與所述第1實施方式中的第1層21、第2層22和第3層23相同的結構。另外，在本實施方式的裝飾品10中，第1區域21的平均厚度優選為0.05μm以上0.28μm以下，更優選為0.06μm以上0.23μm以下。由此，進一步提高了覆膜2的外表面的硬度，更不易造成由于較小的外力導致的凹坑，并且覆膜2更不易產生裂紋等缺陷。此外，在本實施方式的裝飾品10中，第2區域22的平均厚度優選為0.30μm以上0.95μm以下，更優選為0.33μm以上0.90μm以下。由此，能夠防止覆膜2整體上的硬度降低的情況并能夠更顯著地發揮第2層22的自我修復功能。此外，在本實施方式的裝飾品10中，第3區域23的平均厚度優選為0.20μm以上0.55μm以下，更優選為0.22μm以上0.50μm以下。由此，能夠防止覆膜2整體上的硬度降低的情況并能夠更顯著地發揮第3層23的自我修復功能。而且，當設第1區域21中的c的含有率的質量百分比為x1[％]，第2區域22中的c的含有率的質量百分比為x2[％]，覆膜2的厚度方向上的第1區域21與第2區域22之間的距離(第1區域21的厚度方向的中心部與第2區域22的厚度方向的中心部之間的距離)為t[μm]時，優選為滿足1≤(x1-x2)/t≤17的關系，更優選為滿足1.2≤(x1-x2)/t≤12.5的關系，進一步優選為滿足1.25≤(x1-x2)/t≤10的關系。通過滿足這樣的關系，能夠更不易造成損傷或撞痕等凹坑，并且，即使在被施加較大的外力而產生了凹坑的情況下，也能夠使該凹坑更不易顯眼。此外，在本實施方式中，覆膜2具有沿著其厚度方向而c的含有率傾斜地變化的區域。更具體來說，在第1區域21與第2區域22之間設有作為下述這樣的區域的第4區域24：c的含有率傾斜地變化，并且c的含有率從第1區域21側朝向第2區域22側而變低。此外，在第2區域22與第3區域23之間設有作為下述這樣的區域的第5區域25：c的含有率傾斜地變化，并且c的含有率從第2區域22側朝向第3區域23側而變低(參照圖7)。這樣，通過具有c的含有率傾斜地變化的區域，能夠使覆膜2的彈性模量(彈性變形做功量)沿著覆膜2的厚度方向適宜地變化。其結果是，能夠進一步提高覆膜2整體上的自我修復功能。此外，當在覆膜2內存在組成的急劇的變化時，容易從該部位產生缺陷(層內剝離)，但是，通過具有c的含有率傾斜地變化的區域，能夠更有效地防止這樣的問題的發生。《裝飾品的制造方法》接下來，對能夠適宜地制造出本發明的裝飾品的裝飾品的制造方法進行說明。[裝飾品的制造方法的第1實施方式]圖8～圖11是示意性地示出裝飾品的制造方法的第1實施方式的工序的剖視圖。此外，圖12是示出裝飾品的制造方法的第1實施方式的流程圖。在本實施方式中，對能夠適宜地制造出所述裝飾品的第1實施方式的方法詳細地進行說明。本實施方式的裝飾品10的制造方法具有：基材準備工序，在該基材準備工序中，準備至少表面的一部分主要由ti或不銹鋼構成的基材1；和覆膜形成工序，在該覆膜形成工序中，形成主要由tic構成的覆膜2，覆膜形成工序具有：第3層形成工序，在該第3層形成工序中，在基材1的表面形成第3層23；第2層形成工序，在該第2層形成工序中，在第3層23的表面形成第2層22；以及第1層形成工序，在該第1層形成工序中，在第2層22的表面形成第1層21。《基材準備工序》在基材準備工序中，準備上述那樣的基材1。基材1可以通過任何方法來成型，作為基材1的成型方法，例如可以舉出沖壓加工、切削加工、鍛造加工、鑄造加工、粉末冶金燒結、金屬粉末注射成型(mim)、失蠟工藝等。此外，在基材1具有上述這樣的基部和表面層的情況下，能夠通過以下那樣的方式制造基材1。即，可以在通過上述那樣的方法或注射成型、擠壓成型等方法制造出的基部上形成表面層，由此獲得基材1。作為表面層的形成方法，例如可以舉出浸漬、刷毛涂覆(刷毛塗り)、噴霧涂裝、靜電涂裝、電泳涂裝等涂裝、電解電鍍、浸鍍、化學鍍等濕式鍍敷法、以及熱cvd、等離子體cvd、激光cvd等化學蒸鍍法(cvd)、真空蒸鍍、濺射、離子鍍等干式鍍覆法、熱噴涂等。此外，也可以在后述的工序之前，對基材1的表面例如實施鏡面加工、條紋加工(スジ目加工)、磨砂加工(梨地加工)等表面加工。由此，能夠使得到的裝飾品10的表面的光澤情況具有變化，能夠進一步提高得到的裝飾品10的裝飾性。例如可以使用公知的研磨方法來進行鏡面加工，例如可以采用擦光(布料)研磨、滾筒研磨以及其它機械研磨等。此外，使用實施了這樣的表面加工后的基材1制造出的裝飾品10與對覆膜2直接實施表面加工而得到的裝飾品相比，抑制了覆膜2的炫光等，因此，美學外觀特別優異。此外，在覆膜2的厚度如上述那樣比較薄的情況下，在對覆膜2直接實施表面加工的情況下，當實施該表面加工時容易在覆膜2上產生崩碎、剝離等缺陷，存在裝飾品10的制造成品率顯著降低的情況。與此相對，通過對基材1進行表面加工，能夠有效地防止這樣的問題的發生。此外，對基材1進行的表面加工與對覆膜2進行的表面加工相比，能夠在溫和的條件下容易地進行。此外，也可以在覆膜形成工序之前對基材1實施例如噴丸處理、堿清洗、酸清洗、水洗、有機溶劑清洗、輻照(bombard)處理等凈化處理。由此，特別能夠提高基材1與覆膜2之間的緊密貼合性。《覆膜形成工序》在覆膜形成工序中，在基材1的表面形成覆膜2。覆膜2的形成方法沒有特別限定，例如可以舉出旋涂、浸涂、刷毛涂覆、噴霧涂裝、靜電涂裝、電泳涂裝等涂裝、電解電鍍、浸鍍、化學鍍等濕式鍍敷法以及熱cvd、等離子體cvd、激光cvd等化學蒸鍍法(cvd)、真空蒸鍍、濺射、離子鍍等干式鍍覆法(氣相沉積法)、熱噴涂等，但是，優選干式鍍覆法(氣相沉積法)。通過應用干式鍍覆法(氣相沉積法)作為覆膜2的形成方法，能夠具有均一的膜厚，能夠可靠地形成均質且與基材1之間的緊密貼合性特別優異的覆膜2。其結果是，特別能夠提高最終得到的裝飾品10的審美外觀和耐久性。此外，通過應用干式鍍覆法(氣相沉積法)作為覆膜2的形成方法，使得即使在構成待形成的覆膜2的各層(第1層21、第2層22、第3層23)比較薄的情況下，也能夠充分縮小膜厚的偏差。因此，在提高裝飾品10的可靠性方面也是有利的。此外，通過應用干式鍍覆法(氣相沉積法)作為覆膜2的形成方法，能夠更可靠地控制覆膜2中的各部位(第1層21、第2層22、第3層23)的c的含有率。在上述的干式鍍覆法(氣相沉積法)中，還特別優選離子鍍。通過應用離子鍍作為覆膜2的形成方法而使得上述的效果更顯著。即，通過應用離子鍍作為覆膜2的形成方法，能夠具有均一的膜厚，能夠更可靠地形成均質且與基材1之間的緊密貼合性特別優異的覆膜2。其結果是，能夠進一步提高最終得到的裝飾品10的審美外觀和耐久性。此外，通過應用離子鍍作為覆膜2的形成方法，使得即使在構成待形成的覆膜2的各層(第1層21、第2層22、第3層23)比較薄的情況下，也能夠使膜厚的偏差特別小。此外，通過應用離子鍍作為覆膜2的形成方法，能夠更可靠地控制覆膜2中的各部位(第1層21、第2層22、第3層23)的c的含有率。另外，在應用上述的干式鍍覆法的情況下，例如可以使用ti作為靶材在含有c(碳)的環境中進行處理，由此能夠容易且可靠地形成覆膜2。作為這樣的環境氣體，例如可以使用乙炔等烴類氣體。并且，通過適當調整氣體的供給量等，能夠調節所形成的覆膜2的組成(c的含有率)等。另外，在環境氣體中例如也可以含有氬氣等惰性氣體。由此，能夠容易且可靠地將覆膜2中的c的含有率控制得比較低。此外，在利用干式鍍覆法進行覆膜形成工序的情況下，例如通過變更氣相沉積裝置內(腔室內)的環境氣體的組成(例如，烴類氣體與惰性氣體的配合比)以及氣體的壓力(分壓)，能夠在不將基材1從裝置內取出的情況下，在同一裝置內進行構成覆膜2的各層的形成工序(第1層形成工序、第2層形成工序、第3層形成工序)。另外，在本實施方式的裝飾品10的制造方法中，以分別在相鄰的區域之間存在明確的邊界的方式來形成第3層23、第2層22和第1層21。換言之，在第3區域23、第2區域22和第1區域21的各區域內具有實質上均一的組成，在相鄰的區域的邊界(第3區域23與第2區域22的邊界、第2區域22與第1區域21的邊界)上以使c的含有率的值不連續地變化的方式形成覆膜2。例如，可以通過以下的方式來形成這樣的覆膜2。首先，在設定了規定的成膜條件的狀態下在基材1上形成第3層23。接下來，暫時中斷成膜(tic向基材1上的堆積)，在變更成膜條件(例如在利用氣相沉積法形成覆膜的情況下為環境氣體的組成等)之后再次開始成膜，形成第2層22。接著，之后中斷成膜，在變更成膜條件之后再次開始成膜，形成第1層21，由此能夠得到覆膜2。由此，特別提高了構成覆膜2的各層之間的緊密貼合性，并且還提高了裝飾品10的生產性。利用上述的方法，能夠高效地制造裝飾品10，該裝飾品10不易造成損傷或撞痕等凹坑且即使在被施加較大的外力而產生了凹坑的情況下該凹坑也不易顯眼。將上述的裝飾品10的制造方法歸納成流程圖，則為圖12那樣。[裝飾品的制造方法的第2實施方式]圖13和圖14是示意性地示出裝飾品的制造方法的第2實施方式的工序的剖視圖。此外，圖15是示出裝飾品的制造方法的第2實施方式的流程圖。在以下的說明中，以與上述實施方式的不同點為中心進行說明，并省略相同事項的說明。在本實施方式中，對能夠良好地制造出上述裝飾品的第2實施方式的方法詳細地進行說明。本實施方式的裝飾品10的制造方法除了覆膜形成工序不同以外，與所述第1實施方式的裝飾品的制造方法相同。即，在本實施方式中，在覆膜形成工序中，通過連續地形成所述各區域(第1～第5區域21、22、23、24、25)而形成覆膜2。如上述第1實施方式的裝飾品的制造方法那樣，能夠通過下述方式來得到這樣的覆膜2：在成膜階段不中斷成膜的情況下一邊使成膜條件(例如，在利用氣相沉積法形成覆膜2的情況下為環境氣體的組成、氣體的分壓等)變化一邊連續地成膜。將上述的裝飾品10的制造方法歸納成流程圖，則為圖15那樣。《鐘表》接下來，對本發明的鐘表進行說明。圖16是示意性地示出本發明的鐘表(便攜鐘表)的優選實施方式的局部剖視圖。本實施方式的手表(便攜鐘表)w10具有主體(外殼)w22、后蓋w23、表圈(緣部)w24和玻璃板w25。此外，在外殼w22內收納有未圖示的機芯(例如表盤、帶針的機芯)。上條柄軸管w26嵌入并固定于主體w22，表冠w27的軸部w271以能夠旋轉的方式插入于該上條柄軸管w26內。主體w22與表圈w24利用塑料密封墊w28固定，表圈w24與玻璃板w25利用塑料密封墊w29固定。此外，后蓋w23嵌合(或螺合)于主體w22，在這些部件的接合部(密封部)w50處以壓縮狀態夾入有環狀的橡膠密封墊(后蓋密封墊)w40。通過該結構，密封部w50被液密地密封，能夠獲得防水功能。在表冠w27的軸部w271的中途的外周形成有槽w272，環狀的橡膠密封墊(表冠密封墊)w30嵌合于該槽w272內。橡膠密封墊w30與上條柄軸管w26的內周面緊密貼合，并被壓縮于該內周面與槽w272的內表面之間。通過該結構，表冠w27與上條柄軸管w26之間被液密地密封，能夠獲得防水功能。另外，當對表冠w27進行了旋轉操作時，橡膠密封墊w30與軸部w271一起旋轉，在與上條柄軸管w26的內周面緊密貼合的情況下沿周方向滑動。作為本發明的鐘表的手表w10中，表圈w24、主體w22、表冠w27、后蓋w23、表帶等裝飾品(特別是鐘表用外裝部件)中的至少1個部件是由上述的本發明的裝飾品構成的。換言之，本發明的鐘表具有本發明的裝飾品。由此，能夠提供具有這樣的裝飾品的鐘表：不易造成損傷或撞痕等凹坑且即使在被施加較大的外力而產生了凹坑的情況下該凹坑也不易顯眼。以上，對本發明的優選實施方式進行了說明，但是，本發明并不限于上述實施方式。例如，本發明的裝飾品、鐘表中的各部分的結構能夠置換為發揮相同的功能的任意的結構，此外，還可以附加任意的結構。例如，也可以在基材與覆膜之間具有至少1層中間層。由此，例如能夠進一步提高基材與覆膜之間的緊密貼合性(隔著中間層的緊密貼合性)。此外，在上述實施方式中，對具有第1區域(第1層)、第2區域(第2層)和第3區域(第3層)的覆膜進行了說明，但是，覆膜還可以具有與這些層不同的第4區域(第4層)。此外，在本發明中，也可以在基材上具有多個上述那樣的覆膜，例如也可以具有將上述多個覆膜層疊而成的結構。由此，能夠提供具有特別優異的可靠性和耐久性的裝飾品。此外，也可以在裝飾品的表面的至少一部分形成賦予了耐腐蝕性、耐氣候性、耐水性、耐油性、耐擦傷性、耐磨損性、耐變色性等且提高了防銹、防污、防霧、防損傷等效果的涂層(保護層)等。也可以在裝飾品的使用時等將這樣的涂層去除。此外，在上述實施方式中，對第3區域(第3層)設置于第2區域(第2層)的與基材對置的一面側的情況進行了說明，但是，第3區域(第3層)也可以設置于其它部位，例如也可以設置于第1區域(第1層)與第2區域(第2層)之間。此外，在上述裝飾品的第2實施方式中，以構成覆膜的第1區域、第2區域和第3區域在各區域內具有固定的組成的情況為中心進行了說明，但是，構成覆膜的第1區域、第2區域、第3區域也可以在上述區域內具有組成不同的部位(例如，在厚度方向上c的含有率傾斜地變化等)。此外，在本發明中，構成裝飾品的覆膜只要是至少具有第1區域(第1層)和第2區域(第2層)的覆膜即可，也可以不具有第3區域(第3層)。接下來，對本發明的具體實施例進行說明。＜裝飾品的第1實施方式的實施例＞[1]裝飾品的制造(實施例1a)利用以下所示的方法制造出裝飾品(手表外殼)。首先，使用不銹鋼(sus444)，通過鑄造來制作具有手表外殼的形狀的基材，然后，切削并研磨必要部位。接下來，對該基材進行清洗。作為基材的清洗，首先進行30秒鐘堿性電解脫脂，接著，進行30秒鐘堿性浸漬脫脂。然后，進行中和10秒鐘、水洗10秒鐘、純水清洗10秒鐘。對于如上述那樣進行清洗后的基材，使用離子鍍裝置，如以下那樣形成由tic構成的覆膜(平均厚度：1.50μm)。首先，使離子鍍裝置的處理室內預熱，并使處理室內排氣(減壓)至3×10-3pa。接下來，將清潔用氬氣導入處理室內，進行5分鐘的清潔處理。通過施加350v的直流電壓來進行清潔處理。接下來，使處理室內排氣(減壓)至2×10-3pa后，導入乙炔氣體，使處理室內的環境壓力(總壓力)為3.2×10-2pa。在這樣的狀態(繼續導入乙炔氣體的狀態)下進行使用ti作為靶材的離子鍍而形成由tic構成的第3層(第3層形成工序)。所形成的第3層的平均厚度為0.50μm。此外，第3層中的c的含有率的質量百分比為25.0％。接下來，對于形成了第3層后的基材，繼續使用上述的離子鍍如以下那樣形成第2層。使處理室內排氣(減壓)至2×10-3pa后，導入乙炔氣體，使處理室內的環境壓力(總壓力)為4.0×10-2pa。在這樣的狀態(繼續導入乙炔氣體的狀態)下進行使用ti作為靶材的離子鍍而形成由tic構成的第2層(第2層形成工序)。所形成的第2層的平均厚度為0.80μm。此外，第2層中的c的含有率的質量百分比為45.0％。接下來，對于形成了第3層和第2層后的基材，繼續使用上述的離子鍍如以下那樣形成第1層。使處理室內排氣(減壓)至2×10-3pa后，導入乙炔氣體，使處理室內的環境壓力(總壓力)為5.0×10-2pa。在這樣的狀態(繼續導入乙炔氣體的狀態)下進行使用ti作為靶材的離子鍍而形成由tic構成的第1層(第1層形成工序)。所形成的第1層的平均厚度為0.20μm。此外，第1層中的c的含有率的質量百分比為50.0％。依照由jish5821規定的顯微鏡剖面試驗方法測定第1層、第2層、第3層的覆膜的厚度。第1層的彈性模量k1、第2層的彈性模量k2、第3層的彈性模量k3滿足k1＜k2＜k3的關系。以與構成覆膜的各層(第1層、第2層和第3層)的形成條件相同的條件來分別在sus304制成的實施了鏡面精加工的基材的表面上形成單層膜。對于這些單層膜，利用納米壓痕法進行測定，由此求出各層的彈性變形做功量。測定中使用ent-2100(elionix公司生產)，并使用berkovic壓頭no.5964作為測定壓頭。此外，利用納米壓痕法進行的測定的條件被設成：測定溫度：25℃，最大載荷：1mn，負載速度：2mn/分，去載速度：2mn/分，最大載荷保持時間：0秒。其結果是，第1層的彈性變形做功量為90pj，第2層的彈性變形做功量為150pj，第3層的彈性變形做功量為220pj。此外，沿覆膜的厚度方向對以上述的方式制造出的裝飾品進行切割，對于該切割面也利用納米壓痕法進行測定，求出對于構成覆膜的各層(第1層、第2層和第3層)的彈性變形做功量。在切割裝飾品之后，將硬化性樹脂埋入切割面，使該硬化性樹脂硬化，而且，進行埋入有硬化性樹脂的切割面的研磨處理，在這之后進行對于切割面的測定。使用isomet5000(buehler公司生產)作為自動精密切割機進行裝飾品的切割。這時，作為切割磨具，使用平和テクニカ公司生產的a100n。此外，將切割裝飾品時的磨具旋轉速度設為4000rpm。此外，使用simplimet3000(buehler公司生產)以成型時間：4分鐘進行對切割面的樹脂的埋入。此外，使用buehler公司生產的標樂金相熱壓鑲嵌樹脂(二氧化鈦共混熱硬化性環氧樹脂)作為埋入樹脂，利用紫外線照射使其完全硬化。關于切割面的研磨，使用ecomet300(buehler公司生產)來進行涂覆磨料粒度p400的粗研磨以及之后的涂覆磨料粒度p1500的精研磨。利用納米壓痕法進行的測定中，使用ent-2100(elionix公司生產)，并使用berkovic壓頭no.5964作為測定壓頭。此外，利用納米壓痕法進行的測定的條件被設成：測定溫度：25℃，最大載荷：1mn，負載速度：2mn/分，去載速度：2mn/分，最大載荷保持時間：0秒。其結果是，與對于所述單層膜的測定同樣地，第1層的彈性變形做功量為90pj，第2層的彈性變形做功量為150pj，第3層的彈性變形做功量為220pj。(實施例2a～5a)通過變更構成覆膜的各層的形成條件將覆膜的結構形成為表1所示的那樣，除此以外，以與所述實施例1a相同的方式制造出裝飾品(手表外殼)。(實施例6a)除了使用ti來代替不銹鋼制作基材以外，以與所述實施例1a相同的方式制造出裝飾品(手表外殼)。通過以下敘述那樣的金屬粉末注射成型(mim)來制作基材。首先，準備利用氣體霧化法制造出的平均粒徑為52μm的ti粉末。混勻出由下述材料構成的材料：該ti粉末的體積百分比為75％、聚乙烯的體積百分比為8％、聚丙烯的體積百分比為7％、石蠟的體積百分比為10％。所述材料的混勻中使用了葉片混砂機(kneader)。此外，混勻時的材料溫度為60℃。接下來，將得到的混勻物粉碎、分級，形成平均粒徑3mm的小球。使用該小球，利用注射成型機進行金屬粉末注射成型(mim)，制造出具有手表外殼的形狀的成型體。這時，成型體是考慮到脫除粘合劑處理以及燒結時的收縮而成型的。注射成型時的成型條件為：模具溫度40℃、注射壓力80kgf/cm2、注射時間20秒、冷卻時間40秒。接下來，對所述成型體實施使用了脫脂爐的脫除粘合劑處理，得到脫脂體。在1.0×10-1pa的氬氣環境中，在80℃下進行1小時該脫除粘合劑處理，接著，以10℃/小時的速度升溫至400℃。測定熱處理時的樣品的重量，設重量不再降低的時刻為脫除粘合劑結束時刻。接下來，使用燒結爐對這樣得到的脫脂體進行燒結，得到基材。通過在1.3×10-3～1.3×10-4pa的氬氣環境中實施900～1100℃×6小時的熱處理的方式來進行該燒結。對于通過以上方式得到的基材，在切削并研磨其必要部位之后，對該基材進行清洗。作為基材的清洗，首先進行30秒鐘堿性電解脫脂，接著，進行30秒鐘堿性浸漬脫脂。然后，進行中和10秒鐘、水洗10秒鐘、純水清洗10秒鐘。(實施例7a～10a)通過變更構成覆膜的各層的形成條件將覆膜的結構形成為表1所示的那樣，除此以外，以與所述實施例6a相同的方式制造出裝飾品(手表外殼)。(比較例1a)利用以下所示的方法制造出裝飾品(手表外殼)。首先，以與所述實施例6a相同的方式制作ti制成的基材。接下來，對該基材進行清洗。作為基材的清洗，首先進行30秒鐘堿性電解脫脂，接著，進行30秒鐘堿性浸漬脫脂。然后，進行中和10秒鐘、水洗10秒鐘、純水清洗10秒鐘。對通過上述方式進行了清洗后的基材實施滲碳處理，由此得到裝飾品(手表外殼)。通過以下說明的等離子滲碳處理進行滲碳處理。即，準備以下述這樣的方式形成的滲碳處理裝置：該滲碳處理裝置在加熱爐內具有由石墨纖維等隔熱材料圍成的處理室，利用由石墨棒構成的發熱體對該處理室內進行加熱，并且，將直流輝光放電的正極與處理室內的上部連接，將陰極與處理件的載置臺連接，此外，在處理室內的重要部位設置氣體歧管以適當導入烴、氮、氬、氫等工藝氣體(滲碳用氣體和稀釋用氣體)。然后，首先在滲碳處理裝置的處理室內設置基材，使處理室內減壓至1.3pa。這樣，在處理室內被減壓的狀態下，利用加熱器將基材加熱至大約300℃。接下來，將清潔用氬氣導入處理室內，進行5分鐘的清潔處理。通過施加350v的直流電壓來進行清潔處理。然后，將丙烷氣體導入處理室內，由此使處理室內的氣體組成為大致100％丙烷氣體，使氣體壓力為53pa并施加400v的直流電壓保持120分鐘，由此進行等離子滲碳處理。然后，將氬氣和氮氣壓入處理室內使基材冷卻至常溫。利用這樣的滲碳處理形成大約15μm厚度的滲碳層。(比較例2a)通過變更覆膜形成時的條件來形成在各部位具有均一的組成且由c的含有率的質量百分比為50.0％的tic構成的覆膜，除此以外，以與所述實施例1a相同的方式制造出裝飾品(手表外殼)。(比較例3a)通過變更覆膜形成時的條件來形成在各部位具有均一的組成且由c的含有率的質量百分比為45.0％的tic構成的覆膜，除此以外，以與所述實施例1a相同的方式制造出裝飾品(手表外殼)。在表1中匯總示出實施例1a～10a和比較例1a～3a的裝飾品的結構。另外，關于構成裝飾品的各部位，表1中所示的成分的含有率的質量百分比都為99.9％以上。此外，關于所述各實施例和比較例，在與所述條件相同的條件下，對單層膜和裝飾品的切割面進行納米壓痕法下的測定。其結果是，在所述各實施例中，對于單層膜和裝飾品的切割面中的任意一種，第1層的彈性變形做功量都為70pj以上110pj以下的范圍內的值，第2層的彈性變形做功量都為130pj以上170pj以下的范圍內的值，第3層的彈性變形做功量都為190pj以上250pj以下的范圍內的值。另一方面，在比較例1a中，滲碳層的彈性變形做功量為75pj。【表1】[2]裝飾品的外觀評價通過目視和顯微鏡對在上述各實施例和比較例中制造出的各裝飾品進行觀察，依照以下4個等級的基準對上述各裝飾品的外觀進行評價。a：外觀優良。b：外觀良好。c：外觀稍稍不良。d：外觀不良。[3]覆膜的緊密貼合性評價對在上述各實施例和比較例中制造出的各裝飾品進行以下所示的試驗，評價覆膜的緊密貼合性。對各裝飾品進行以下的熱循環試驗。首先，將裝飾品在20℃的環境下靜置1.5小時，接著，在60℃的環境下靜置2小時，接著，在20℃的環境下靜置1.5小時，接著，在-20℃的環境下靜置3小時。然后，再次使環境溫度恢復到20℃，將此操作作為1個循環(8小時)，共計重復3次該循環(共計24小時)。然后，通過目視來觀察裝飾品的外觀，依照以下4個等級的基準對上述裝飾品的外觀進行評價。a：認為完全不具有覆膜的浮起、剝落等。b：認為基本不具有覆膜的浮起。c：認為覆膜的浮起明顯。d：認為覆膜的裂紋、剝離明顯。[4]耐擦傷性評價對在上述各實施例和比較例中制造出的各裝飾品進行以下所示的試驗，評價耐擦傷性。將不銹鋼制成的刷子按壓在設置有各裝飾品的覆膜的一側的表面上，使該刷子滑動50個來回。這時的按壓載荷為0.2kgf。然后，通過目視來觀察裝飾品表面，依照以下4個等級的基準對上述裝飾品表面的外觀進行評價。a：認為在覆膜的表面完全未產生損傷。b：認為在覆膜的表面基本未產生損傷。c：認為在覆膜的表面稍微產生損傷。d：認為在覆膜的表面顯著產生損傷。[5]耐撞痕性(造成撞痕的難易度)評價通過對在上述各實施例和比較例中制造出的各裝飾品進行以下所示的試驗，評價耐撞痕性。使不銹鋼制成的球(直徑1cm)從各裝飾品的上方的高度50cm的位置落下，進行裝飾品表面的凹坑大小(凹痕的直徑)的測定，依照以下4個等級的基準進行評價。a：凹痕的直徑不足1mm或認為不具有凹痕。b：凹痕的直徑為1mm以上且不足2mm。c：凹痕的直徑為2mm以上且不足3mm。d：凹痕的直徑為3mm以上。表2示出這些結果。【表2】外觀評價覆膜的緊密貼合性評價耐擦傷性評價耐撞痕性評價實施例1aaaaa實施例2aaaaa實施例3aaaaa實施例4aaaba實施例5aaaab實施例6aaaaa實施例7aaaaa實施例8aaaaa實施例9aaaba實施例l0aaaab比較例1adaad比較例2aacad比較例3aabcb根據表2可知：具有覆膜的本發明的裝飾品都不易造成損傷、撞痕等凹坑，即使在被施加較大的外力而產生了凹坑的情況下該凹坑也不易顯眼，其中，本發明的裝飾品具有的覆膜由tic構成且具有第1層以及彈性模量(彈性變形做功量)大于該第1層的第2層。與此相對，在上述比較例中無法得到滿意的結果。此外，使用在所述各實施例和比較例中制造出的裝飾品組裝出圖16所示那樣的手表。對于這些手表進行與上述相同的評價，能夠得到與上述相同的結果。＜裝飾品的第2實施方式的實施例＞[6]裝飾品的制造(實施例1b)利用以下所示的方法制造出裝飾品(手表外殼)。首先，使用不銹鋼(sus444)，通過鑄造來制作具有手表外殼的形狀的基材，然后，切削并研磨必要部位。接下來，對該基材進行清洗。作為基材的清洗，首先進行30秒鐘堿性電解脫脂，接著，進行30秒鐘堿性浸漬脫脂。然后，進行中和10秒鐘、水洗10秒鐘、純水清洗10秒鐘。對于如上述那樣進行清洗后的基材，使用離子鍍裝置，如以下那樣形成由tic構成的覆膜(平均厚度：1.50μm)。首先，使離子鍍裝置的處理室內預熱，并使處理室內排氣(減壓)至3×10-3pa。接下來，將清潔用氬氣導入處理室內，進行5分鐘的清潔處理。通過施加350v的直流電壓來進行清潔處理。接下來，使處理室內排氣(減壓)至2×10-3pa后，以45ml/分的流量導入乙炔氣體，使處理室內的環境壓力(總壓力)為4.0×10-3pa。在這樣的狀態(繼續導入乙炔氣體的狀態)下，使用ti作為靶材進行規定時間的氣相沉積。然后，以使被導入處理室內的乙炔氣體的量(每單位時間的導入量)隨時間增加的方式來調節乙炔氣體的流量。在乙炔氣體的流量變成60ml/分的時刻使氣體流量恒定，而且，在該狀態下進行規定時間的氣相沉積。然后，以使被導入處理室內的乙炔氣體的量(每單位時間的導入量)隨時間增加的方式來調節乙炔氣體的流量。在乙炔氣體的流量變成70ml/分的時刻使氣體流量恒定，而且，在該狀態下進行規定時間的氣相沉積。其結果是，形成了由tic構成且平均厚度為1.5μm的覆膜。所形成的覆膜從基材側起依次具有：具有大致固定的組成的第3區域、c的含有率朝向外表面側傾斜地增加的第5區域、具有大致固定的組成的第2區域、c的含有率朝向外表面側傾斜地增加的第4區域、以及具有大致固定的組成的第1區域。覆膜的第1區域、即包含覆膜的外表面的區域中的c的含有率的質量百分比為50.0％。此外，覆膜的第2區域中的c的含有率的質量百分比為45.0％。此外，覆膜的第3區域、即包含與基材接觸的面的區域中的c的含有率的質量百分比為25.0％。另外，依照由jish5821規定的顯微鏡剖面試驗方法測定了覆膜的厚度。第1區域的彈性模量k1、第2區域的彈性模量k2、第3區域的彈性模量k3滿足k1＜k2＜k3的關系。以與構成覆膜的第1區域、第2區域和第3區域的形成條件相同的條件，分別在sus304制成的實施了鏡面精加工的基材的表面上形成單層膜。對于這些單層膜利用納米壓痕法進行測定，由此求出各區域的彈性變形做功量。測定中使用ent-2100(elionix公司生產)，并使用berkovic壓頭no.5964作為測定壓頭。此外，利用納米壓痕法進行的測定的條件被設成：測定溫度：25℃，最大載荷：1mn，負載速度：2mn/分，去載速度：2mn/分，最大載荷保持時間：0秒。其結果是，第1區域的彈性變形做功量為90pj，第2區域的彈性變形做功量為150pj，第3區域的彈性變形做功量為220pj。此外，沿覆膜的厚度方向對以上述的方式制造出的裝飾品進行切割，對于該切割面也利用納米壓痕法進行測定，求出對于構成覆膜的第1區域、第2區域和第3區域的彈性變形做功量。在切割裝飾品之后，將硬化性樹脂埋入切割面，使該硬化性樹脂硬化，而且，進行埋入有硬化性樹脂的切割面的研磨處理，在這之后進行對于切割面的測定。使用isomet5000(buehler公司生產)作為自動精密切割機進行裝飾品的切割。這時，作為切割磨具，使用平和テクニカ公司生產的a100n。此外，將切割裝飾品時的磨具旋轉速度設為4000rpm。此外，使用simplimet3000(buehler公司生產)以成型時間：4分鐘進行對切割面的樹脂的埋入。此外，使用buehler公司生產的標樂金相熱壓鑲嵌樹脂(二氧化鈦共混熱硬化性環氧樹脂)作為埋入樹脂，利用紫外線照射使其完全硬化。關于切割面的研磨，使用ecomet300(buehler公司生產)來進行涂覆磨料粒度p400的粗研磨以及之后的涂覆磨料粒度p1500的精研磨。利用納米壓痕法進行的測定中，使用ent-2100(elionix公司生產)，并使用berkovic壓頭no.5964作為測定壓頭。此外，利用納米壓痕法進行的測定的條件被設成：測定溫度：25℃，最大載荷：1mn，負載速度：2mn/分，去載速度：2mn/分，最大載荷保持時間：0秒。其結果是，與對于所述單層膜的測定同樣地，第1區域的彈性變形做功量為90pj，第2區域的彈性變形做功量為150pj，第3區域的彈性變形做功量為220pj。(實施例2b～5b)通過變更構成覆膜的各區域的形成條件將覆膜的結構形成為表3所示的那樣，除此以外，以與所述實施例1b相同的方式制造出裝飾品(手表外殼)。(實施例6b)除了使用ti來代替不銹鋼制作基材以外，以與所述實施例1b相同的方式制造出裝飾品(手表外殼)。通過以下敘述的金屬粉末注射成型(mim)來制作基材。首先，準備利用氣體霧化法制造出的平均粒徑為52μm的ti粉末。混勻出由下述材料構成的材料：該ti粉末的體積百分比為75％、聚乙烯的體積百分比為8％、聚丙烯的體積百分比為7％、石蠟的體積百分比為10％。所述材料的混勻中使用了葉片混砂機。此外，混勻時的材料溫度為60℃。接下來，將得到的混勻物粉碎、分級，形成平均粒徑3mm的小球。使用該小球，利用注射成型機進行金屬粉末射出成型(mim)，制造出具有手表外殼的形狀的成型體。這時，成型體是考慮到脫除粘合劑處理以及燒結時的收縮而成型的。注射成型時的成型條件為：模具溫度40℃、注射壓力80kgf/cm2、注射時間20秒、冷卻時間40秒。接下來，對所述成型體實施使用脫脂爐的脫除粘合劑處理，得到脫脂體。在1.0×10-1pa的氬氣環境中，在80℃下進行1小時該脫除粘合劑處理，接著，以10℃/小時的速度升溫至400℃。測定熱處理時的樣品的重量，設重量不再降低的時刻為脫除粘合劑結束時刻。接下來，使用燒結爐對這樣得到的脫脂體進行燒結，得到基材。通過在1.3×10-3～1.3×10-4pa的氬氣環境中實施900～1100℃×6小時的熱處理的方式來進行該燒結。對于通過以上方式得到的基材，在切削并研磨其必要部位之后，對該基材進行清洗。作為基材的清洗，首先進行30秒鐘堿性電解脫脂，接著，進行30秒鐘堿性浸漬脫脂。然后，進行中和10秒鐘、水洗10秒鐘、純水清洗10秒鐘。(實施例7b～10b)通過變更構成覆膜的各區域的形成條件將覆膜的結構形成為表3所示的那樣，除此以外，以與所述實施例6b相同的方式制造出裝飾品(手表外殼)。(比較例1b)利用以下所示的方法制造出裝飾品(手表外殼)。首先，以與所述實施例6b相同的方式制作ti制成的基材。接下來，對該基材進行清洗。作為基材的清洗，首先進行30秒鐘堿性電解脫脂，接著，進行30秒鐘堿性浸漬脫脂。然后，進行中和10秒鐘、水洗10秒鐘、純水清洗10秒鐘。對通過上述方式進行了清洗后的基材實施滲碳處理，由此得到裝飾品(手表外殼)。通過以下說明的等離子滲碳處理進行滲碳處理。即，準備以下述這樣的方式形成的滲碳處理裝置：該滲碳處理裝置在加熱爐內具有由石墨纖維等隔熱材料圍成的處理室，利用由石墨棒構成的發熱體對該處理室內進行加熱，并且，將直流輝光放電的正極與處理室內的上部連接，將陰極與處理件的載置臺連接，此外，在處理室內的重要部位設置氣體歧管以適當導入烴、氮、氬、氫等工藝氣體(滲碳用氣體和稀釋用氣體)。然后，首先在滲碳處理裝置的處理室內設置基材，使處理室內減壓至1.3pa。這樣，在處理室內被減壓的狀態下，利用加熱器將基材加熱至大約300℃。接下來，將清潔用氬氣導入處理室內，進行5分鐘的清潔處理。通過施加350v的直流電壓來進行清潔處理。然后，將丙烷氣體導入處理室內，由此使處理室內的氣體組成為大致100％丙烷氣體，使氣體壓力為53pa并施加400v的直流電壓保持120分鐘，由此進行等離子滲碳處理。然后，將氬氣和氮氣壓入處理室內使基材冷卻至常溫。利用這樣的滲碳處理形成大約15μm厚度的滲碳層。(比較例2b)通過變更覆膜形成時的條件來形成在各部位具有均一的組成且由c的含有率的質量百分比為50.0％的tic構成的覆膜，除此以外，以與所述實施例1b相同的方式制造出裝飾品(手表外殼)。(比較例3b)通過變更覆膜形成時的條件而使得覆膜在各部位具有均一的組成且由c的含有率的質量百分比為45.0％的tic構成，除此以外，以與所述實施例1b相同的方式制造出裝飾品(手表外殼)。在表3中匯總示出實施例1b～10b和比較例1b～3b的裝飾品的結構。另外，關于構成裝飾品的各部位，表3中所示的成分的含有率的質量百分比都為99.9％以上。此外，關于所述各實施例和比較例，在與上述條件相同的條件下，對單層膜和裝飾品的切割面進行納米壓痕法下的測定。其結果是，在所述各實施例中，對于單層膜和裝飾品的切割面中的任意一種，第1區域的彈性變形做功量都為70pj以上110pj以下范圍內的值，第2區域的彈性變形做功量都為130pj以上170pj以下范圍內的值，第3區域的彈性變形做功量都為190pj以上250pj以下的范圍內的值。另一方面，在比較例1b中，滲碳層的彈性變形做功量為75pj。【表3】[7]裝飾品的外觀評價通過目視和顯微鏡對在上述各實施例和比較例中制造出的各裝飾品進行觀察，依照以下4個等級的基準對上述各裝飾品的外觀進行評價。a：外觀優良。b：外觀良好。c：外觀稍稍不良。d：外觀不良。[8]覆膜的緊密貼合性評價對在上述各實施例和比較例中制造出的各裝飾品進行以下所示的試驗，評價覆膜的緊密貼合性。對各裝飾品進行以下的熱循環試驗。首先，將裝飾品在20℃的環境下靜置1.5小時，接著，在60℃的環境下靜置2小時，接著，在20℃的環境下靜置1.5小時，接著，在-20℃的環境下靜置3小時。然后，再次使環境溫度恢復到20℃，將此操作作為1個循環(8小時)，共計重復3次該循環(共計24小時)。然后，通過目視來觀察裝飾品的外觀，依照以下4個等級的基準對上述裝飾品的外觀進行評價。a：認為完全不具有覆膜的浮起、剝落等。b：認為基本不具有覆膜的浮起。c：認為覆膜的浮起明顯。d：認為覆膜的裂紋、剝離明顯。[9]耐擦傷性評價對在上述各實施例和比較例中制造出的各裝飾品進行以下所示的試驗，評價耐擦傷性。將不銹鋼制成的刷子按壓在設置有各裝飾品的覆膜的一側的表面上使該刷子滑動50個來回。這時的按壓載荷為0.2kgf。然后，通過目視來觀察裝飾品表面，依照以下4個等級的基準對上述裝飾品表面的外觀進行評價。a：認為在覆膜的表面完全未產生損傷。b：認為在覆膜的表面基本未產生損傷。c：認為在覆膜的表面稍微產生損傷。d：認為在覆膜的表面顯著產生損傷。[10]耐撞痕性(造成撞痕的難易度)評價通過對在上述各實施例和比較例中制造出的各裝飾品進行以下所示的試驗，評價耐撞痕性。使不銹鋼制成的球(直徑1cm)從各裝飾品的上方的高度50cm的位置落下，進行裝飾品表面的凹坑大小(凹痕的直徑)的測定，依照以下4個等級的基準進行評價。a：凹痕的直徑不足1mm或認為不具有凹痕。b：凹痕的直徑為1mm以上且不足2mm。c：凹痕的直徑為2mm以上且不足3mm。d：凹痕的直徑為3mm以上。表4示出這些結果。【表4】外觀評價覆膜的緊密貼合性評價耐擦傷性評價耐撞痕性評價實施例1baaaa實施例2baaaa實施例3baaaa實施例4baaba實施例5baaab實施例6baaaa實施例7baaaa實施例8baaaa實施例9baaba實施例10baaab比較例1bdaad比較例2bacad比較例3babcb根據表4可知：具有覆膜的本發明的裝飾品都不易造成損傷、撞痕等凹坑，即使在被施加較大的外力而產生了凹坑的情況下該凹坑也不易顯眼，其中，本發明的裝飾品具有的覆膜由tic構成且具有第1區域以及彈性模量(彈性變形做功量)大于該第1區域的第2區域。與此相對，在上述比較例中無法得到滿意的結果。此外，使用在所述各實施例和比較例中制造出的裝飾品組裝出圖16所示那樣的手表。對于這些手表進行與上述相同的評價，能夠得到與上述相同的結果。當前第1頁12