本發明涉及金屬材料加工與成型技術領域，更為具體地，涉及一種基于ESP薄板坯連鑄連軋流程生產薄規格RE65Mn鋼的方法。
背景技術：
近幾年，隨著鋼鐵行情的持續走低，鋼鐵一直處于微利或無利狀態，迫使鋼鐵廠家不得不探討降本之道，而國內目前對環保的重視程度進一步加強，環保要求又空前嚴格，因此探討降本又環保的鋼鐵生產工藝已經成為非常必要的生存之路。
中高碳優質碳素鋼、碳素工具鋼、彈簧鋼、合金結構鋼及合金工具鋼，已廣泛應用于汽車制造、工程機械、特種設備、高端鋸片以及專用器具等領域。隨著各行業生產技術的發展，鋸片規格的大型化，以及鋸切作業的高速化，材料的強韌性以及抗沖擊性顯得越發重要。65Mn鋼是當今國內生產各類鋸片的主要材質，具有成本低、規格寬、易熱處理、性能穩定等優點，至今在國內鋸片生產領域仍有著不可替代的地位。該鋼種屬優質碳素鋼，既可以做成單硬度鋸片，也可以做成雙硬度鋸片，經熱處理后可以得到良好的綜合機械性能。
目前國內外65Mn鋼生產技術主要以傳統厚板坯熱連軋生產技術，生產過程存在鋼水化學成分的穩定性差、鑄坯元素偏析嚴重、鋼板表面脫碳層深、板材尺寸精度差、性能穩定性差等缺點，這些問題直接影響了鋼板后工序熱處理過程的品質問題，引起鋼板退火、或調質處理后鋼板退火球化不完全或淬火硬度不均勻等問題。
針對上述問題，本發明提出了一種基于ESP薄板坯連鑄連軋流程生產薄規格RE65Mn鋼的方法。
技術實現要素：
鑒于上述問題，本發明的目的是提供一種基于ESP薄板坯連鑄連軋流程生產薄規格RE65Mn鋼的方法，以解決傳統生產過程存在鋼水化學成分的穩定性差、鑄坯元素偏析嚴重、鋼板表面脫碳層深、板材尺寸精度差、性能穩定性差等以及傳統熱軋成本高、能耗大等問題。
本發明提供一種基于ESP薄板坯連鑄連軋流程生產薄規格RE65Mn鋼的方法，包括：
選擇原材料，其中，原材料按質量百分比包括：0.64～0.66％的C、0.19～0.28％的Si、0.90～0.97％的Mn、0.16～0.18％的Cr、≤0.0040％的S、≤0.0012％的P、≤0.10％的Ni、≤0.10％的Cu，其余為鐵元素；
將原材料依次進行轉爐冶煉、LF爐精煉；
將從LF爐精煉形成的鋼水經過ESP產線生成不同厚度的熱軋帶鋼；其中，在ESP產線中，粗軋出口溫度為920～980℃，精軋出口的溫度為810～870℃；
采用層流冷卻空冷方式冷卻熱軋帶鋼，冷卻至640～740℃，然后進入卷取機卷取為成卷帶鋼，成卷帶鋼緩冷后出庫。
此外，優選的方案是，在ESP產線中，連鑄拉速3.5～6.0m/min，鑄坯厚度90～110mm。
此外，優選的方案是，在ESP產線中，粗軋入口溫度為≥950℃，感應加熱出口的溫度為1100～1180℃。
此外，優選的方案是，熱軋帶鋼的厚度為1.5～3.5mm。
從上面的技術方案可知，本發明提供的基于ESP薄板坯連鑄連軋流程生產薄規格RE65Mn鋼的方法，高拉速下鑄坯不需均熱爐加熱直接軋制，生產工藝流程短，屬于低能耗綠色制造工藝范疇，生產出來的熱軋產品表面脫碳程度輕、產品性能穩定、尺寸公差小，熱軋狀態可達到1.5mm極薄規格帶材，可減少冷軋工序軋制道次，達到“以薄代厚”節能降耗的目的。
為了實現上述以及相關目的，本發明的一個或多個方面包括后面將詳細說明的特征。下面的說明以及附圖詳細說明了本發明的某些示例性方面。然而，這些方面指示的僅僅是可使用本發明的原理的各種方式中的一些方式。此外，本發明旨在包括所有這些方面以及它們的等同物。
附圖說明
通過參考以下結合附圖的說明的內容，并且隨著對本發明的更全面理解，本發明的其它目的及結果將更加明白及易于理解。在附圖中：
圖1為根據本發明實施例的基于ESP薄板坯連鑄連軋流程生產薄規格RE65Mn鋼的方法流程示意圖。
在所有附圖中相同的標號指示相似或相應的特征或功能。
具體實施方式
在下面的描述中，出于說明的目的，為了提供對一個或多個實施例的全面理解，闡述了許多具體細節。然而，很明顯，也可以在沒有這些具體細節的情況下實現這些實施例。
針對前述提出的傳統熱軋成本高能耗大等問題，本發明提出了一種基于ESP薄板坯連鑄連軋流程生產薄規格RE65Mn鋼的方法，采用本方法可低生產RE65Mn鋸片鋼的成本，滿足產品性能穩定、尺寸公差小、使用壽命高的要求。
其中，ESP(Endless Strip Production，無頭帶鋼生產)產線，是阿維迪新建的新一代薄板坯連鑄連軋生產線，由于其一次澆鑄可生產一整條鋼帶，中間沒有任何切頭切尾，因而具有全連續帶鋼生產的優點，單條連鑄線具有出色的生產能力、大規模生產大帶寬帶鋼和優質帶鋼、從鋼水到熱軋卷的轉換成本低、生產線工藝布置最為緊湊等特點。
以下將結合附圖對本發明的具體實施例進行詳細描述。
為了說明本發明提供的基于ESP薄板坯連鑄連軋流程生產薄規格RE65Mn鋼的方法，圖1示出了根據本發明實施例的基于ESP薄板坯連鑄連軋流程生產薄規格RE65Mn鋼的方法流程。
如圖1所示，本發明提供的基于ESP薄板坯連鑄連軋流程生產薄規格RE65Mn鋼的方法包括：
S110：選擇原材料，其中，原材料按質量百分比包括：0.64～0.66％的C、0.19～0.28％的Si、0.90～0.97％的Mn、0.16～0.18％的Cr、≤0.0040％的S、≤0.0012％的P、≤0.10％的Ni、≤0.10％的Cu，其余為鐵元素；
S120：將原材料依次進行轉爐冶煉、LF爐精煉；
S130：將從LF爐精煉形成的鋼水經過ESP產線生成不同厚度的熱軋帶鋼；其中，在ESP產線中，粗軋出口溫度為920～980℃，精軋出口的溫度為810～870℃；
S140：熱軋帶鋼采用層流冷卻空冷方式冷卻，冷卻至640～740℃，然后進入卷取機卷取，成卷帶鋼緩冷后出庫。
上述步驟為采用ESP工藝生成RE65Mn鋼的具體方法，本發明生產薄規格RE65Mn鋼的方法具體包括冶煉工序、全無頭ESP薄板坯連鑄連軋工序、冷卻工序、卷取工序，即：混鐵爐→鐵水預處理→BOF(轉爐冶煉)→LF→ESP連鑄連軋→卷取→緩冷→成品。
在本發明的步驟S110中，在生成低RE65Mn鋼的原材料選擇中，C在原材料中的含量為：0.64～0.66％，C元素是保證材料強度、硬度以及耐磨性的最主要元素，中高碳鋼要求有較高的強度以及疲勞極限，一般都是經過淬火+中溫回火的狀態下使用，以獲得較高的彈性極限和韌性。為保證鋼的強度，中高碳鋼中必須含有足夠的碳，以保證材料的屈服強度、抗拉強度、硬度等各項指標能夠符合要求。碳元素能溶解在鋼中形成固溶體，起到了固溶強化作用，是鋼中的主要強化元素。它能與強碳化物形成元素一起結合形成碳化物析出時，起到了沉淀強化的作用，碳元素是對鋼的強度貢獻最大的元素，也是影響鋼的抗彈減性最大的元素。故在本發明中C含量控制在C：0.64％～0.66％。
Si在原材料中的含量為：0.19～0.28％，Si除了能提高鋼的強度以外，Si能提高馬氏體板條間殘余奧氏體的穩定性，同時也提高鋼的低溫回火脆性出現的溫度范圍，非常重要的是硅能阻止碳的擴散，延緩滲碳體的析出和聚積，提高馬氏體的穩定性，因此可以有效提高鋼的抗回火軟化能力使所開發鋼可以在較高的溫度下回火，有利于提高鋼的熱處理適應能力。故在本發明中Si含量控制在0.19％～0.28％。
Mn在原材料中的含量為：0.90～0.97％，Mn的最大作用是提高鋼的淬透性，同時也是重要的固溶強化元素。錳是碳化物形成元素，也能以固溶狀態存在，還具有細化珠光體組織的作用，因而能提高鐵素體奧氏體的強度和硬度。Mn對提高鋼的抗回火軟化能力也有一定的作用，但Mn含量較高時有粗化晶粒和增加回火脆性的傾向，給加工帶來困難。故在本發明中Mn含量控制在0.90％～0.97％。
Cr在原材料中的含量為：0.16％～0.18％，Cr元素可降低鋼中碳的活度，又是強碳化物形成元素，鉻元素是能顯著提高鋼的淬透性，與錳共用的效果會更好，能減輕鋼的脫碳傾向，提高了鋼中碳擴散的激活能。故在本發明中Cr含量控制在0.16％～0.18％。
在步驟S120中，按照上述(步驟S110)的成分進行轉爐、LF爐冶煉。也就是說，鐵水經轉爐冶煉后再經過LF爐精煉得到所需成分的鋼水。
在步驟S130中，在ESP產線中，鑄坯進入粗軋入口的溫度為≥950℃，中間坯在進入精軋機組前首先進入感應加熱爐中，IH(感應加熱出口溫度為1100～1180℃，從感應加熱爐出來進入精軋機組，并且精軋出口的溫度不低于810℃，并且，在ESP產線中，根據實際需求，在生成設備上設定不同的參數，從而生成1.5～3.5mm不等厚度的RE65Mn鋼。
在本發明的實施例中，生成的RE65Mn鋼的厚度與其屈服強度、抗拉強度之間成反比，如果生成的RE65Mn鋼的厚度大，那么其屈服強度和抗拉強度會減小，如果生成的低RE65Mn鋼的厚度小，那么其屈服強度和抗拉強度會增大。
其中，需要說明的是，IH為感應加熱出口溫度，感應加熱爐位于轉轂剪之后，精軋機之前的位置，感應加熱的作用是加熱帶鋼，保證精軋溫度，也可以說是調節中間坯的溫度，IH溫度按照帶鋼精軋要求且兼顧帶鋼表面質量而定，低于某一溫度會造成精軋溫度不合，高于某一溫度則浪費能源。
其中，在ESP產線中，從RH爐冶煉出來的鋼水進入連鑄機，以3.5～5.5m/min的拉速進行澆鑄，從連鑄機出來的鑄坯直接進入3架粗軋機制成中間坯，然后經過擺式剪，將鑄坯頭部楔形段進行分段和切掉，接著鑄坯進入堆垛機(堆垛機的作用是當后面設備出現故障時，可以在此堆垛機處下線)。正常軋制時直接通過，隨后中間坯經轉轂式飛剪切頭尾，然后進入感應加熱爐加熱到1100～1180℃，隨后進入精軋機組，從精軋機組出來生成熱軋帶鋼。從精軋機組生成的熱軋帶鋼經過層流冷卻后卷取入庫。
總之，ESP全無頭薄板坯連鑄連軋工藝生產RE65Mn薄帶鋼，鋼水純凈度高，成分控制穩定，鑄坯凝固速度快、鑄態組織較均勻、化學成分偏析小，鑄坯不經均熱爐加熱實現直接鑄軋，鑄坯在軋制過程溫度低，軋制時間短，道次壓下量大，有助于降低板材表面脫碳、細化珠光體片層間距，可以明顯消除傳統流程生產高碳板帶存在的成分偏析、表面脫碳、組織性能不穩定等問題。ESP連鑄坯厚度90mm～110mm，ESP全無頭連鑄連軋工藝不需要穿帶，熱軋卷通長厚度均勻，尺寸精度高，性能穩定，有利于提高鋸片產品的使用壽命，熱卷產品厚度規格可達1.5mm，減少后續冷軋工序軋制道次，降低冷軋工序生產成本。
本發明采用ESP全無頭薄板坯連鑄連軋流程生產熱軋薄規格RE65Mn鋼，可穩定軋制生產1.5mm～3.5mm薄規格熱軋高強鋼，熱軋卷通長厚度均勻，性能穩定，金相組織為索氏體、珠光體、鐵素體。采用本工藝能夠生產極薄熱軋帶材，可減少后續冷軋工序軋制道次，達到“以薄代厚”節能降耗的目的，具有很高的社會經濟效益，鑄坯不經均熱爐加熱直接軋制，生產工藝流程短，節約能源，減少二氧化碳排放，屬于低能耗綠色鋼鐵制造工藝范疇。
根據上述生成RE65Mn鋼的方法，本發明根據如下的實施例作進一步的說明。
實施例1
在實施例中全無頭ESP薄板坯連鑄連軋流程生產RE65Mn鋼的工藝流程為混鐵爐→鐵水預處理→BOF→LF→ESP連鑄連軋→卷取→緩冷→成品。
本實施例鐵水、廢鋼等原材料依次進行轉爐冶煉、LF精煉，鋼水成分控制為：C：0.64％，Si：0.22Wt％，Mn：0.92Wt％，Cr：0.018Wt％，P：0.010Wt％，S：0.0020Wt％，Cu：0.0060Wt％，Ni：0.005Wt％，其余為Fe及不可避免的雜質。
經LF精煉的鋼水所經過ESP產線連鑄、粗軋、精軋、卷取、緩冷工藝生成不同厚度的熱軋帶鋼。
連鑄工序控制中間包過熱度22℃，拉速4.9m/min，鑄坯厚度95mm；
將鑄坯經三道次粗軋進行軋制，粗軋入口溫度970℃，粗軋出口溫度950℃；
將經粗軋中間坯產品經感應爐加熱，感應爐IH出口溫度控制在1170℃；
將經感應加熱中間坯經5道次精軋軋制成1.5mm厚度熱軋帶鋼，精軋出口溫度控制在850℃；
將鋼帶經層流段空冷至720℃，然后進入卷取機卷取為鋼卷；
將鋼卷緩冷48小時后出庫。
生成的RE65Mn鋼的性能如表1所示：
表1
實施例2
在實施例中全無頭ESP薄板坯連鑄連軋流程生產RE65Mn鋼的工藝流程為混鐵爐→鐵水預處理→BOF→LF→ESP連鑄連軋→卷取→緩冷→成品。
本實施例鐵水、廢鋼等原材料依次進行轉爐冶煉、LF精煉，鋼水成分控制為：C：0.65％，Si：0.25Wt％，Mn：0.93Wt％，Cr：0.017Wt％，P：0.011Wt％，S：0.0015Wt％，Cu：0.0060Wt％，Ni：0.0050Wt％，其余為Fe及不可避免的雜質。
經LF精煉的鋼水所經過ESP產線連鑄、粗軋、精軋、卷取、緩冷工藝生成不同厚度的熱軋帶鋼。
連鑄工序控制中間包過熱度20℃，拉速4.80m/min，鑄坯厚度95mm；
將鑄坯經三道次粗軋進行軋制，粗軋入口溫度970℃，粗軋出口溫度940℃；
將經粗軋中間坯產品經感應爐加熱，感應爐IH出口溫度控制在1180℃；
將經感應加熱中間坯經5道次精軋軋制成1.6mm厚度熱軋帶鋼，精軋出口溫度控制在850℃；
將鋼帶經層流段空冷至710℃，然后進入卷取機卷取為鋼卷；
將鋼卷緩冷48小時后出庫。
生成的RE65Mn鋼的性能如表2所示：
表2
實施例3
在實施例中全無頭ESP薄板坯連鑄連軋流程生產RE65Mn鋼的工藝流程為混鐵爐→鐵水預處理→BOF→LF→ESP連鑄連軋→卷取→緩冷→成品。
本實施例鐵水、廢鋼等原材料依次進行轉爐冶煉、LF精煉，鋼水成分控制為：C：0.66％，Si：0.23Wt％，Mn：0.94Wt％，Cr：0.017Wt％，P：0.009Wt％，S：0.0022Wt％，Cu：0.0060Wt％，Ni：0.005Wt％，其余為Fe及不可避免的雜質。
經LF精煉的鋼水所經過ESP產線連鑄、粗軋、精軋、卷取、緩冷工藝生成不同厚度的熱軋帶鋼。
連鑄工序控制中間包過熱度19℃，拉速4.80m/min，鑄坯厚度95mm；
將鑄坯經三道次粗軋進行軋制，粗軋入口溫度960℃，粗軋出口溫度930℃；
將經粗軋中間坯產品經感應爐加熱，感應爐IH出口溫度控制在1160℃；
將經感應加熱中間坯經5道次精軋軋制成1.8mm厚度熱軋帶鋼，精軋出口溫度控制在840℃；
將鋼帶經層流段空冷至710℃，然后進入卷取機卷取為鋼卷；
將鋼卷緩冷48小時后出庫。
生成的RE65Mn鋼的性能如表3所示：
表3
實施例4
在實施例中全無頭ESP薄板坯連鑄連軋流程生產RE65Mn鋼的工藝流程為混鐵爐→鐵水預處理→BOF→LF→ESP連鑄連軋→卷取→緩冷→成品。
本實施例鐵水、廢鋼等原材料依次進行轉爐冶煉、LF精煉，鋼水成分控制為：C：0.66％，Si：25Wt％，Mn：0.94Wt％，Cr：0.017Wt％，P：0.010Wt％，S：0.0020Wt％，Cu：0.0060Wt％，Ni：0.005Wt％，其余為Fe及不可避免的雜質。
經LF精煉的鋼水所經過ESP產線連鑄、粗軋、精軋、卷取、緩冷工藝生成不同厚度的熱軋帶鋼。
連鑄工序控制中間包過熱度20℃，拉速4.80m/min，鑄坯厚度95mm；
將鑄坯經三道次粗軋進行軋制，粗軋入口溫度950℃，粗軋出口溫度920℃；
將經粗軋中間坯產品經感應爐加熱，感應爐IH出口溫度控制在1180℃；
將經感應加熱中間坯經5道次精軋軋制成2.0mm厚度熱軋帶鋼，精軋出口溫度控制在840℃；
將鋼帶經層流段空冷至700℃，然后進入卷取機卷取為鋼卷；
將鋼卷緩冷48小時后出庫。
生成的RE65Mn鋼的性能如表4所示：
表4
實施例5
在實施例中全無頭ESP薄板坯連鑄連軋流程生產RE65Mn鋼的工藝流程為混鐵爐→鐵水預處理→BOF→LF→ESP連鑄連軋→卷取→緩冷→成品。
本實施例鐵水、廢鋼等原材料依次進行轉爐冶煉、LF精煉，鋼水成分控制為：C：0.65％，Si：0.25Wt％，Mn：0.95Wt％，Cr：0.018Wt％，P：0.010Wt％，S：0.0022Wt％，Cu：0.0060Wt％，Ni：0.005Wt％，其余為Fe及不可避免的雜質。
經LF精煉的鋼水所經過ESP產線連鑄、粗軋、精軋、卷取、緩冷工藝生成不同厚度的熱軋帶鋼。
連鑄工序控制中間包過熱度22℃，拉速4.80m/min，鑄坯厚度95mm；
將鑄坯經三道次粗軋進行軋制，粗軋入口溫度950℃，粗軋出口溫度920℃；
將經粗軋中間坯產品經感應爐加熱，感應爐IH出口溫度控制在1180℃；
將經感應加熱中間坯經5道次精軋軋制成2.5mm厚度熱軋帶鋼，精軋出口溫度控制在820℃；
將鋼帶經層流段空冷至700℃，然后進入卷取機卷取為鋼卷；
將鋼卷緩冷48小時后出庫。
生成的RE65Mn鋼的性能如表5所示：
表5
實施例6
在實施例中全無頭ESP薄板坯連鑄連軋流程生產RE65Mn鋼的工藝流程為混鐵爐→鐵水預處理→BOF→LF→ESP連鑄連軋→卷取→緩冷→成品。
本實施例鐵水、廢鋼等原材料依次進行轉爐冶煉、LF精煉，鋼水成分控制為：C：0.66％，Si：0.26Wt％，Mn：0.96Wt％，Cr：0.017Wt％，P：0.010Wt％，S：0.0023Wt％，Cu：0.0060Wt％，Ni：0.005Wt％，其余為Fe及不可避免的雜質。
經LF精煉的鋼水所經過ESP產線連鑄、粗軋、精軋、卷取、緩冷工藝生成不同厚度的熱軋帶鋼。
連鑄工序控制中間包過熱度23℃，拉速4.80m/min，鑄坯厚度95mm；
將鑄坯經三道次粗軋進行軋制，粗軋入口溫度950℃，粗軋出口溫度920℃；
將經粗軋中間坯產品經感應爐加熱，感應爐IH出口溫度控制在1170℃；
將經感應加熱中間坯經7道次精軋軋制成3.0mm厚度熱軋帶鋼，精軋出口溫度控制在820℃；
將鋼帶經層流段空冷至700℃，然后進入卷取機卷取為鋼卷；
將鋼卷緩冷48小時后出庫。
生成的RE65Mn鋼的性能如表6所示：
表6
實施例7
在實施例中全無頭ESP薄板坯連鑄連軋流程生產RE65Mn鋼的工藝流程為混鐵爐→鐵水預處理→BOF→LF→ESP連鑄連軋→卷取→緩冷→成品。
本實施例鐵水、廢鋼等原材料依次進行轉爐冶煉、LF精煉，鋼水成分控制為：C：0.65％，Si：0.27Wt％，Mn：0.97Wt％，Cr：0.017Wt％，P：0.010Wt％，S：0.0020Wt％，Cu：0.0060Wt％，Ni：0.005Wt％，其余為Fe及不可避免的雜質。
經LF精煉的鋼水所經過ESP產線連鑄、粗軋、精軋、卷取、緩冷工藝生成不同厚度的熱軋帶鋼。
連鑄工序控制中間包過熱度23℃，拉速4.80m/min，鑄坯厚度95mm；
將鑄坯經三道次粗軋進行軋制，粗軋入口溫度950℃，粗軋出口溫度920℃；
將經粗軋中間坯產品經感應爐加熱，感應爐IH出口溫度控制在1180℃；
將經感應加熱中間坯經5道次精軋軋制成3.5mm厚度熱軋帶鋼，精軋出口溫度控制在820℃；
將鋼帶經層流段空冷至700℃，然后進入卷取機卷取為鋼卷；
將鋼卷緩冷48小時后出庫。
生成的RE65Mn鋼的性能如表7所示：
表7
實施例8
在實施例中全無頭ESP薄板坯連鑄連軋流程生產RE65Mn鋼的工藝流程為混鐵爐→鐵水預處理→BOF→LF→ESP連鑄連軋→卷取→緩冷→成品。
本實施例鐵水、廢鋼等原材料依次進行轉爐冶煉、LF精煉，鋼水成分控制為：C：0.66％，Si：0.28Wt％，Mn：0.90Wt％，Cr：0.016Wt％，P：0.009Wt％，S：0.0021Wt％，Cu：0.0050Wt％，Ni：0.004Wt％，其余為Fe及不可避免的雜質。
經LF精煉的鋼水所經過ESP產線連鑄、粗軋、精軋、卷取、緩冷工藝生成不同厚度的熱軋帶鋼。
連鑄工序控制中間包過熱度23℃，拉速3.5m/min，鑄坯厚度90mm；
將鑄坯經三道次粗軋進行軋制，粗軋入口溫度960℃，粗軋出口溫度980℃；
將經粗軋中間坯產品經感應爐加熱，感應爐IH出口溫度控制在1100℃；
將經感應加熱中間坯經5道次精軋軋制成2.5mm厚度熱軋帶鋼，精軋出口溫度控制在810℃；
將鋼帶經層流段空冷至640℃，然后進入卷取機卷取為鋼卷；
將鋼卷緩冷48小時后出庫。
生成的RE65Mn鋼的性能如表8所示：
表8
實施例9
在實施例中全無頭ESP薄板坯連鑄連軋流程生產RE65Mn鋼的工藝流程為混鐵爐→鐵水預處理→BOF→LF→ESP連鑄連軋→卷取→緩冷→成品。
本實施例鐵水、廢鋼等原材料依次進行轉爐冶煉、LF精煉，鋼水成分控制為：C：0.64％，Si：0.20Wt％，Mn：0.91Wt％，Cr：0.018Wt％，P：0.008Wt％，S：0.0023Wt％，Cu：0.0040Wt％，Ni：0.003Wt％，其余為Fe及不可避免的雜質。
經LF精煉的鋼水所經過ESP產線連鑄、粗軋、精軋、卷取、緩冷工藝生成不同厚度的熱軋帶鋼。
連鑄工序控制中間包過熱度23℃，拉速5.0m/min，鑄坯厚度110mm；
將鑄坯經三道次粗軋進行軋制，粗軋入口溫度970℃，粗軋出口溫度980℃；
將經粗軋中間坯產品經感應爐加熱，感應爐IH出口溫度控制在1160℃；
將經感應加熱中間坯經5道次精軋軋制成2.0mm厚度熱軋帶鋼，精軋出口溫度控制在870℃；
將鋼帶經層流段空冷至740℃，然后進入卷取機卷取為鋼卷；
將鋼卷緩冷48小時后出庫。
生成的RE65Mn鋼的性能如表9所示：
表9
實施例10
在實施例中全無頭ESP薄板坯連鑄連軋流程生產RE65Mn鋼的工藝流程為混鐵爐→鐵水預處理→BOF→LF→ESP連鑄連軋→卷取→緩冷→成品。
本實施例鐵水、廢鋼等原材料依次進行轉爐冶煉、LF精煉，鋼水成分控制為：C：0.65％，Si：0.24Wt％，Mn：0.97Wt％，Cr：0.017Wt％，P：0.007Wt％，S：0.0024Wt％，Cu：0.00450Wt％，Ni：0.0045Wt％，其余為Fe及不可避免的雜質。
經LF精煉的鋼水所經過ESP產線連鑄、粗軋、精軋、卷取、緩冷工藝生成不同厚度的熱軋帶鋼。
連鑄工序控制中間包過熱度23℃，拉速6.0m/min，鑄坯厚度100mm；
將鑄坯經三道次粗軋進行軋制，粗軋入口溫度950℃，粗軋出口溫度950℃；
將經粗軋中間坯產品經感應爐加熱，感應爐IH出口溫度控制在1150℃；
將經感應加熱中間坯經5道次精軋軋制成2.0mm厚度熱軋帶鋼，精軋出口溫度控制在850℃；
將鋼帶經層流段空冷至640℃，然后進入卷取機卷取為鋼卷；
將鋼卷緩冷48小時后出庫。
生成的RE65Mn鋼的性能如表10所示：
表10
需要說明的是，上述實施例生成的RE65Mn鋼在厚度上的浮動非常小可以忽略不計，屈服強度和抗拉強度均會有30MPa的上下浮動，在本發明中特此說明。
通過上述實施方式可以看出，本發明提供的基于ESP薄板坯連鑄連軋流程生產薄規格RE65Mn鋼的方法，高拉速下鑄坯不需均熱爐加熱直接軋制，生產工藝流程短，屬于低能耗綠色制造工藝范疇，生產出來的熱軋產品表面脫碳程度輕、產品性能穩定、尺寸公差小，熱軋狀態可達到1.5mm極薄規格帶材，可減少冷軋工序軋制道次，達到“以薄代厚”節能降耗的目的。
如上參照附圖以示例的方式描述了根據本發明提出的基于ESP薄板坯連鑄連軋流程生產薄規格RE65Mn鋼的方法。但是，本領域技術人員應當理解，對于上述本發明所提出的基于ESP薄板坯連鑄連軋流程生產薄規格RE65Mn鋼的方法，還可以在不脫離本發明內容的基礎上做出各種改進。因此，本發明的保護范圍應當由所附的權利要求書的內容確定。