本發明屬于鋼鐵冶煉技術領域，具體涉及一種235MPa級別建筑結構用抗震熱軋鋼板、鋼帶及其制備方法。
背景技術：
近年來世界范圍內地質災害頻發，特別是七級以上的強震發生頻率增多。世界各國針對地球已進入地質災害多發期和鋼結構建筑朝超高層、大跨度發展的情況，對鋼結構建筑的設計、用材和施工方面等均提出了新的抗震要求。
我國大多數據地區，特別是西南地區地處地震多發帶，對建筑結構的抗震要求相應較高。為適應地震多發帶鋼結構建筑的用材需求，尋求一種不加昂貴的V、Nb、Mo等合金元素，通過普通簡單的化學成分設計與加熱、軋制變形量以及變形過程溫度等的耦合控制，低成本生產具有低屈強比、高延性、良好抗震層狀撕裂和良好焊接性能的鋼材，滿足建筑結構“小震不壞，中震可修，大震不倒”的要求的同時，利于產品的推廣應用。
技術實現要素：
本發明的第一目的在于提供一種235MPa級別建筑結構用抗震熱軋鋼板、鋼帶；第二目的在于提供所述的235MPa級別建筑結構用抗震熱軋鋼板、鋼帶的制備方法。
本發明的第一目的是這樣實現的，所述的235MPa級別建筑結構用抗震熱軋鋼板、鋼帶的化學成分按質量百分比為：C0.05～0.10wt%、Si0.15～0.30wt%、Mn0.40～0.70wt%、S ≤0.010 wt%、P≤0.020wt%、Als 0.015～0.050 wt%，且滿足Mn：Si=2.0～3.0、Pcm＜0.24，其余為Fe及不可避免的不純物。
本發明的第二目的是這樣實現的，包括以下步驟：
A、鋼坯制備：
（1）成分Si:0.30～0.80、P≤0.200、S≤0.050，溫度≥1260℃鐵水經過KR鐵水預處理，加入氧化鈣脫硫劑500～700Kg，攪拌時間8～12分，處理后期攪拌停止前30秒內，加入凝渣劑30～50kg，攪拌停止后扒盡脫硫渣，得到S ≤0.010%的鐵水；
（2）脫S合格的鐵水經LD轉爐進行冶煉25～30分鐘，控制終點成分：C0.05～0.10wt%、S ≤0.010 wt%、P≤0.020wt%，出鋼溫度1620～1660℃；出鋼脫氧合金化工藝：采用硅錳合金、硅鐵、硅鈣鋇、鋁鐵進行脫氧合金化，合金加入順序：硅錳合金→硅鐵→硅鈣鋇→鋁鐵進行脫氧合金化處理，合金加入量根據裝爐量和成分控制要求加入；出鋼時全程底吹，出鋼前在鋼包包底加入石灰100kg，并保證出鋼時間于于2分鐘。轉爐出來的鋼水再經過LF精煉控制鋼水中的氧活度20～35ppm，并軟吹吹氬5分鐘，充分使用鋼的夾物聚集上浮，提高鋼水潔凈度。
（3）LF處理合格的鋼水，送板坯連鑄機澆鑄：中包溫度控制：1525～1550，拉速：1.05～1.3 m/s，澆鑄過熱度控制15～25℃，結晶器水量窄面按380L/min，寬面3200L/min；二冷采用中冷模式，電磁攪拌電流380A，頻率 9HZ，控制得到鑄坯等軸晶比例50～70%的合格鑄坯。
B、加熱：將A步驟制備得到的具有下列化學成分：C0.05～0.10wt%、Si0.15～0.30wt%、Mn0.40～0.70wt%、S ≤0.010 wt%、P≤0.020wt%、Als0.015～0.050 wt%，且滿足Mn:Si=2.0～3.0、Pcm＜0.24，其余為Fe及不可避免的不純物的鋼坯通過熱送或準裝進加熱爐進行加熱；
C、軋制：將加熱后的鋼坯去除表面氧化鐵皮后，送軋機進行七道次軋制得到軋制后的鋼卷；
D、后處理：將軋制后的鋼卷進行冷卻、卷取后得到所需的抗震熱軋鋼板、鋼帶。
本發明針對目前國內外生產的低屈強比抗震鋼一般采用超低碳添加較貴的V、Nb、MO、Gr、Ni等合金成分設計，對生產工藝裝備要求較高，控制難度較大，生產成本較高，影響推廣應用的情況，在解決鋼材具備良好抗震性能的同時，易于實現生產和大幅度降低生產成本，有利于產品的推廣使用等問題。
本發明采用C-Mn系的成分設計，適度降低C、Si含量，減少鋼中球光體硬脆相，增加延性較好的鐵素體相，并適當提高Mn元素的含量和控制合適的錳硅比，從而確保鋼材適當降低屈服強度而大幅度提高鋼的抗拉強度，保證鋼材在強震時具有較大的吸收地震能和抵抗強震斷裂破壞或延長斷裂所需時間；
本發明通過成分、加熱溫度、變形溫度、變形量及軋后冷卻速率、冷卻溫度的耦合控制，使鋼材獲得適合的鐵素體和球光體比例及形態、尺寸、分布的金相組織，保證鋼材具有低屈強比、高延性、良好抗震層狀撕裂和良好焊接性能。
本發明專利采用C-Mn系的成分設計，不需加入較貴的V、Nb、MO、Gr、Ni等合金元素，生產成本低。制備產品的金相組織為F+5%～8%P，P呈粒狀彌散分布，鐵素體晶粒度8～10級，呈等軸晶狀，具有良好的抗震性能、焊接性能，尤其適用于對抗震要求較嚴格的鋼結構建筑、橋梁等的原料。
具體實施方式
下面結合實施例對本發明作進一步的說明，但不以任何方式對本發明加以限制，基于本發明教導所作的任何變換或替換，均屬于本發明的保護范圍。
本發明所述的235MPa級別建筑結構用抗震熱軋鋼板、鋼帶的化學成分按質量百分比為：C0.05～0.10wt%、Si0.15～0.30wt%、Mn0.40～0.70wt%、S ≤0.010 wt%、P≤0.020wt%、Als 0.015～0.050 wt%，且滿足Mn：Si=2.0～3.0、Pcm＜0.24，其余為Fe及不可避免的不純物。
本發明所述的235MPa級別建筑結構用抗震熱軋鋼板、鋼帶的制備方法，其特征在于包括以下步驟：
A、鋼坯制備：
（1）將成分Si:0.30～0.80、P≤0.200、S≤0.050，溫度≥1260℃鐵水經過KR鐵水預處理，加入氧化鈣脫硫劑500～700Kg，攪拌時間8～12分，處理后期攪拌停止前30秒內，加入凝渣劑30～50kg，攪拌停止后扒盡脫硫渣，得到S ≤0.010%的鐵水；
（2）脫S合格的鐵水經LD轉爐進行冶煉25～30分鐘，控制終點成分：C0.05～0.10wt%、S ≤0.010 wt%、P≤0.020wt%，出鋼溫度1620～1660℃；出鋼脫氧合金化工藝：采用硅錳合金、硅鐵、硅鈣鋇、鋁鐵進行脫氧合金化，合金加入順序：硅錳合金→硅鐵→硅鈣鋇→鋁鐵進行脫氧合金化處理，合金加入量根據裝爐量和成分控制要求加入；出鋼時全程底吹，出鋼前在鋼包包底加入石灰100kg，并保證出鋼時間于于2分鐘。轉爐出來的鋼水再經過LF精煉控制鋼水中的氧活度20～35ppm，并軟吹吹氬5分鐘，充分使用鋼的夾物聚集上浮，提高鋼水潔凈度。
（3）LF處理合格的鋼水，送板坯連鑄機澆鑄：中包溫度控制：1525～1550℃，拉速：1.05～1.3 m/s，澆鑄過熱度控制15～25℃，結晶器水量窄面按380L/min，寬面3200L/min；二冷采用中冷模式，電磁攪拌電流380A，頻率 9HZ，控制得到鑄坯等軸晶比例50～70%的合格鑄坯。
B、加熱：將A步驟制備得到的具有下列化學成分：C0.05～0.10wt%、Si0.15～0.30wt%、Mn0.40～0.70wt%、S ≤0.010 wt%、P≤0.020wt%、Als0.015～0.050 wt%，且滿足Mn:Si=2.0～3.0、Pcm＜0.24，其余為Fe及不可避免的不純物的鋼坯通過熱送或準裝進加熱爐進行加熱；
C、軋制：將加熱后的鋼坯去除表面氧化鐵皮后，送軋機進行七道次軋制得到軋制后的鋼卷；
D、后處理：將軋制后的鋼卷進行冷卻、卷取后得到所需的抗震熱軋鋼板、鋼帶。
B步驟中加熱的方法為將鋼坯以7.5～9.5℃/min的升溫速率升溫至1100～1150℃，在爐總時間為150～180min，其中均熱時間為30～50min，鋼坯上下表溫度差≤10℃。
C步驟中去除表面氧化鐵皮是采用壓強為18MPa ～20MPa的高壓水在 10～ 15min內去除鋼坯表面的氧化鐵皮。
C步驟所述的軋制是在雙機架緊湊式爐卷軋機中按粗軋四道次和精軋三道次軋制：厚度＞10mm的規格，開軋溫度1000～1050℃，粗軋前四道次道次變形量控制在30～40%，軋制時間控制3～4分，四道次后所得的中間坯在輥道上游動1～2分鐘，控制中間坯溫度在：890～930℃后再進行精軋，精軋后三道次道次變形量控制在25～30%，終軋溫度控制在790～810℃；而厚度≤10mm薄規格，開軋溫度1050～1100℃，粗軋前四道次變形量控制在40～50%，中間坯溫度控制在：980～1000℃；精軋后三道次道次變形量控制在25～30%，終軋溫度850～870℃，實現根據規格的不同，3.2～10mm的薄規格采用高溫快軋，12～20mm厚規格則要采用低溫慢軋，以為后續控制得到所需的金相組織和鐵素體晶粒度，滿足低屈比，高韌性和高延性等抗震性能的要求。
D步驟中所述的冷卻是通過層流冷卻，采用前段冷卻，配水比1:3～1:4，冷卻速度控制在15~25℃/S。
D步驟中所述的卷取是將卷取溫度控制在560~630℃，卷曲后自然空冷至室溫得到所需的抗震熱軋鋼板、鋼帶。
下面以具體實施案例對本發明做進一步說明：
實施例1
A、鋼坯制備：
（1）將成分Si:0.75%、P0.184%、S0.040%，溫度1340℃的鐵水52t移至KR鐵水預處理工位，加入氧化鈣脫硫劑650Kg，攪拌時間9分，處理后期攪拌停止前30秒內，加入凝渣劑45kg，攪拌停止后扒盡脫硫渣，測溫1310℃，取樣分析，鐵水成分為C3.93%、Si0.74%、Mn0.23%、P0.184%、S 0.006%的鐵水；
（2）脫S合格的鐵水經LD轉爐進行供氧造渣冶煉28分鐘，終點成分為C0.04wt%、S 0.006 wt%、P0.016wt%，出鋼溫度1640℃；出鋼過程加入硅錳合金6.20kg/t、硅鐵0.94kg/t、硅鈣鋇1.70kg/t、鋁鐵1.52kg/t進行脫氧合金化，合金加入順序：硅錳合金→硅鐵→硅鈣鋇→鋁鐵進行脫氧合金化處理；出鋼時全程底吹，出鋼前在鋼包包底加入石灰100kg，出鋼時間3分鐘40秒。轉爐出來的鋼水再經過LF精煉控制鋼水中的氧活度32ppm，并軟吹吹氬6分鐘20秒，充分使鋼的夾物聚集上浮，提高鋼水潔凈度。
（3）LF處理合格的鋼水，送板坯連鑄機澆鑄：中包溫度：1545℃，拉速：1.18 m/s，澆鑄過熱度控制25℃，結晶器水量窄面按380L/min，寬面3200L/min；二冷采用中冷模式，電磁攪拌電流380A，頻率 9HZ，得到鑄坯等軸晶比例約65%的合格鑄坯。
所得鋼坯成分為C0.06%、Si0.16wt%、Mn0.42%、S 0.09 wt%、P0.020wt%、Als 0.015wt%，Mn：Si=2.6、Pcm0.09，其余為Fe及不可避免的不純物。
B、將上述所得的鋼坯熱送步進式加熱爐，以9.5℃/min的升溫速度加熱到1148℃，在爐時間152min，其中均熱時間32 min。
C、將上述加熱的鋼坯用壓力為20MPa的高壓水對出爐鋼坯正反面除鱗15S，以清除鋼壞表面的氧化鐵皮。
D、上述除鱗后的鋼壞，以開軋溫度1097℃進行四道次粗軋，道次變形量控制在45～50%，軋制中由相關的數學橫型控制在一、三道次開啟道次間除鱗水，除去鋼坯的二次氧化鐵皮，并得到982℃厚26mm的中間坯；中間坯再按道次變形量25～30%精軋三道次，精軋的第二、第三道次進卷取爐保溫軋制，得終軋溫度857℃±10℃，厚度3.2mm的帶鋼。
E、D步驟所得的帶鋼，采用前段冷卻，本水比1:3，冷卻速度15℃/s，冷卻至630℃進卷取機卷取，即得熱軋鋼帶卷。
F、將E步驟所得鋼帶卷自然空冷卻室濁，即獲得所需的抗震結構用熱軋鋼帶，其力學性性見下表，抗震性能良好。
3.2mm厚抗震結構鋼的力學性能
實施例2
A、鋼坯制備：
（1）將成分Si:0.55%、P0.123%、S0.035%，溫度1310℃的鐵水52.5t移至KR鐵水預處理工位，加入氧化鈣脫硫劑620Kg，攪拌時間8分20秒，處理后期攪拌停止前30秒內，加入凝渣劑40kg，攪拌停止后扒盡脫硫渣，測溫1292℃，取樣分析，鐵水成分為C4.32%、Si0.53%、Mn0.22%、P0.122%、S 0.005%的鐵水；
（2）脫S合格的鐵水經LD轉爐進行供氧造渣冶煉26分鐘32秒，終點成分為C0.06wt%、S 0.0010 wt%、P0.014wt%，出鋼溫度1638℃；出鋼過程加入硅錳合金5.80kg/t、硅鐵0.84kg/t、硅鈣鋇1.70kg/t、鋁鐵1.62kg/t進行脫氧合金化，合金加入順序：硅錳合金→硅鐵→硅鈣鋇→鋁鐵進行脫氧合金化處理；出鋼時全程底吹，出鋼前在鋼包包底加入石灰100kg，出鋼時間3分鐘20秒。轉爐出來的鋼水再經過LF精煉控制鋼水中的氧活度28ppm，并軟吹吹氬5分鐘40秒，充分使鋼的夾物聚集上浮，提高鋼水潔凈度。
（3）LF處理合格的鋼水，送板坯連鑄機澆鑄：中包溫度：1542℃，拉速：1.15m/s，澆鑄過熱度控制22℃，結晶器水量窄面按382L/min，寬面3250L/min；二冷采用中冷模式，電磁攪拌電流383A，頻率 9HZ，得到鑄坯等軸晶比例約50%的合格鑄坯。
所得鋼坯成分為C0.07wt%、Si0.18wt%、Mn0.48wt%、S 0.010 wt%、P0.020wt%、Als 0.025wt%，Mn：Si=2.66、Pcm為0.09，其余為Fe及不可避免的不純物。
B、將上述所得的鋼坯熱送步進式加熱爐，以9.5℃/min的升溫速度加熱到1141℃，在爐時間154min，其中均熱時間32 min。
C、將上述加熱的鋼坯用壓力為20MPa的高壓水對出爐鋼坯正反面除鱗15S，以清除鋼壞表面的氧化鐵皮。
D、上述除鱗后的鋼壞，以開軋溫度1074℃進行四道次粗軋，道次變形量控制在40～45%，軋制中由相關的數學模型控制在一、三道次開啟道次間除鱗水，除去鋼坯的二次氧化鐵皮，并得到992℃厚30mm的中間坯；中間坯再按道次變形量25～30%精軋三道次，精軋的第三道次進卷取爐保溫軋制，得終軋溫度862℃±10℃，厚度8mm的帶鋼。
E、D步驟所得的帶鋼，采用前段冷卻，本水比1:3，冷卻速度16℃/s，冷卻至626℃進卷取機卷取，即得熱軋鋼帶卷。
F、將E步驟所得鋼帶卷自然空冷卻室濁，即獲得所需的抗震結構用熱軋鋼帶，其力學性性見下表，抗震性能良好。
厚抗震結構鋼的力學性能
實施例3
A、鋼坯制備：
（1）將成分Si:0.48%、P0.142%、S0.032%，溫度1295℃的鐵水51.8t移至KR鐵水預處理工位，加入氧化鈣脫硫劑600Kg，攪拌時間8分10秒，處理后期攪拌停止前30秒內，加入凝渣劑40kg，攪拌停止后扒盡脫硫渣，測溫1278℃，取樣分析，鐵水成分為C4.82%、Si0.48%、Mn0.20%、P0.142%、S 0.004%的鐵水；
（2）脫S合格的鐵水經LD轉爐進行供氧造渣冶煉26分鐘12秒，終點成分為C0.04wt%、S 0.0011 wt%、P0.012wt%，出鋼溫度1641℃；出鋼過程加入硅錳合金6.10kg/t、硅鐵0.91kg/t、硅鈣鋇1.72kg/t、鋁鐵1.82kg/t進行脫氧合金化，合金加入順序：硅錳合金→硅鐵→硅鈣鋇→鋁鐵進行脫氧合金化處理；出鋼時全程底吹，出鋼前在鋼包包底加入石灰100kg，出鋼時間3分鐘15秒。轉爐出來的鋼水再經過LF精煉控制鋼水中的氧活度22ppm，并軟吹吹氬6分鐘10秒，充分使鋼的夾物聚集上浮，提高鋼水潔凈度。
（3）LF處理合格的鋼水，送板坯連鑄機澆鑄：中包溫度：1539℃，拉速：1.10m/s，澆鑄過熱度控制19℃，結晶器水量窄面按380L/min，寬面3230L/min；二冷采用中冷模式，電磁攪拌電流380A，頻率 8HZ，得到鑄坯等軸晶比例約45%的合格鑄坯。
C0.07wt%、Si0.20wt%、Mn0.55wt%、S.012wt%、P0.018wt%、Als 0.029 wt%，且滿足Mn：Si=2.75、Pcm0.09，其余為Fe及不可避免的不純物。
B、將上述所得的鋼坯熱送步進式加熱爐，以8.5℃/min的升溫速度加熱到1135℃，在爐時間162min，其中均熱時間31 min。
C、將上述加熱的鋼坯用壓力為20MPa的高壓水對出爐鋼坯正反面除鱗15S，以清除鋼壞表面的氧化鐵皮。
D、上述除鱗后的鋼壞，以開軋溫度1058℃進行四道次粗軋，道次變形量控制在40～43%，軋制中由相關的數學模型控制在一、三道次開啟道次間除鱗水，除去鋼坯的二次氧化鐵皮，并得到997℃厚32mm的中間坯；中間坯再按道次變形量25～30%精軋三道次，精軋的第三道次進卷取爐保溫軋制，得終軋溫度868℃±10℃，厚度10mm的帶鋼。
E、D步驟所得的帶鋼，采用前段冷卻，本水比1:3，冷卻速度18℃/s，冷卻至621℃進卷取機卷取，即得熱軋鋼帶卷。
F、將E步驟所得鋼帶卷自然空冷卻室濁，即獲得所需的抗震結構用熱軋鋼帶，其力學性性見下表，抗震性能良好。
厚抗震結構鋼的力學性能
實施例4
A、鋼坯制備：
（1）將成分Si:0.42%、P0.132%、S0.028%，溫度1292℃的鐵水52.1t移至KR鐵水預處理工位，加入氧化鈣脫硫劑580Kg，攪拌時間8分20秒，處理后期攪拌停止前30秒內，加入凝渣劑40kg，攪拌停止后扒盡脫硫渣，測溫1272℃，取樣分析，鐵水成分為C4.92%、Si0.42%、Mn0.22%、P0.132%、S 0.005%的鐵水；
（2）脫S合格的鐵水經LD轉爐進行供氧造渣冶煉28分鐘12秒，終點成分為C0.06wt%、S 0.008 wt%、P0.010wt%，出鋼溫度1648℃；出鋼過程加入硅錳合金4.90kg/t、硅鐵0.98kg/t、硅鈣鋇1.72kg/t、鋁鐵1.78kg/t進行脫氧合金化，合金加入順序：硅錳合金→硅鐵→硅鈣鋇→鋁鐵進行脫氧合金化處理；出鋼時全程底吹，出鋼前在鋼包包底加入石灰100kg，出鋼時間3分鐘08秒。轉爐出來的鋼水再經過LF精煉控制鋼水中的氧活度20ppm，并軟吹吹氬5分鐘30秒，充分使鋼的夾物聚集上浮，提高鋼水潔凈度。
（3）LF處理合格的鋼水，送板坯連鑄機澆鑄：中包溫度：1541℃，拉速：1.15m/s，澆鑄過熱度控制21℃，結晶器水量窄面按384L/min，寬面3220L/min；二冷采用中冷模式，電磁攪拌電流380A，頻率 9HZ，得到鑄坯等軸晶比例約50%的合格鑄坯。
所得鑄坯化學成分為C0.08wt%、Si0.18wt%、Mn0.53wt%、S.010wt%、P0.016wt%、Als 0.018wt%，且Mn：Si=2.75、Pcm0.09，其余為Fe及不可避免的不純物。
B、將上述所得的鋼坯熱送步進式加熱爐，以7.6℃/min的升溫速度加熱到1125℃，在爐時間173min，其中均熱時間38 min。
C、將上述加熱的鋼坯用壓力為20MPa的高壓水對出爐鋼坯正反面除鱗20S，以清除鋼壞表面的氧化鐵皮。
D、上述除鱗后的鋼壞，以開軋溫度1038℃進行四道次粗軋，道次變形量控制在35～40%，軋制中由相關的數學模型控制在一、三道次開啟道次間除鱗水，除去鋼坯的二次氧化鐵皮，得到厚36mm的中間坯；中間坯在輥道上游動1min得到932℃中間坯，中間坯再按道次變形量25～30%精軋三道次，精軋的第三道次進卷取爐保溫軋制，得終軋溫度810℃±10℃，厚度16mm的帶鋼。
E、D步驟所得的帶鋼，采用前段冷卻，本水比1:4，冷卻速度21℃/s，冷卻至807℃進卷取機卷取，即得熱軋鋼帶卷。
F、將E步驟所得鋼帶卷自然空冷卻室濁，即獲得所需的抗震結構用熱軋鋼帶，其力學性性見下表，抗震性能良好。
厚抗震結構鋼的力學性能
實施例5
A、鋼坯制備：
（1）將成分Si:0.32%、P0.122%、S0.018%，溫度1282℃的鐵水52.8t移至KR鐵水預處理工位，加入氧化鈣脫硫劑520Kg，攪拌時間8分40秒，處理后期攪拌停止前30秒內，加入凝渣劑30kg，攪拌停止后扒盡脫硫渣，測溫1262℃，取樣分析，鐵水成分為C4.22%、Si0.32%、Mn0.21%、P0.122%、S 0.006%的鐵水；
（2）脫S合格的鐵水經LD轉爐進行供氧造渣冶煉26分鐘12秒，終點成分為C0.07wt%、S 0.008 wt%、P0.014wt%，出鋼溫度1638℃；出鋼過程加入硅錳合金6.10kg/t、硅鐵0.92kg/t、硅鈣鋇1.78kg/t、鋁鐵1.84kg/t進行脫氧合金化，合金加入順序：硅錳合金→硅鐵→硅鈣鋇→鋁鐵進行脫氧合金化處理；出鋼時全程底吹，出鋼前在鋼包包底加入石灰100kg，出鋼時間3分鐘12秒。轉爐出來的鋼水再經過LF精煉控制鋼水中的氧活度25ppm，并軟吹吹氬5分鐘22秒，充分使鋼的夾物聚集上浮，提高鋼水潔凈度。
（3）LF處理合格的鋼水，送板坯連鑄機澆鑄：中包溫度：1531℃，拉速：1.20m/s，澆鑄過熱度控制11℃，結晶器水量窄面按382L/min，寬面3210L/min；二冷采用中冷模式，電磁攪拌電流380A，頻率 9HZ，得到鑄坯等軸晶比例約55%的合格鑄坯。
所得鑄坯成分為C0.09wt%、Si0.23wt%、Mn0.64wt%、S.008wt%、P0.018wt%、Als 0.022wt%，且滿足Mn：Si=2.67、Pcm0.11，其余為Fe及不可避免的不純物。
B、將上述所得的鋼坯熱送步進式加熱爐，以7.5℃/min的升溫速度加熱到1112℃，在爐時間178min，其中均熱時間46min。
C、將上述加熱的鋼坯用壓力為20MPa的高壓水對出爐鋼坯正反面除鱗20S，以清除鋼壞表面的氧化鐵皮。
D、上述除鱗后的鋼壞，以開軋溫度1013℃進行四道次粗軋，道次變形量控制在30～35%，軋制中由相關的數學模型控制在一、三道次開啟道次間除鱗水，除去鋼坯的二次氧化鐵皮，得到厚46mm的中間坯；中間坯在輥道上游動2min得到896℃中間坯；中間坯再按道次變形量25～30%精軋三道次，精軋的第三道次進卷取爐保溫軋制，得終軋溫度792℃±10℃，厚度20mm的帶鋼。
E、D步驟所得的帶鋼，采用前段冷卻，本水比1:4，冷卻速度25℃/s，冷卻至568℃進卷取機卷取，即得熱軋鋼帶卷。
F、將E步驟所得鋼帶卷自然空冷卻室濁，即獲得所需的抗震結構用熱軋鋼帶，其力學性性見下表，抗震性能良好。
厚抗震結構鋼的力學性能