本發明涉及硅鋼生產技術領域，特別涉及一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法。
背景技術：
連續退火機組是硅鋼生產中的主要設備，主要承擔著脫碳退火任務，通過退火，可得到所需的電磁性能、力學性能、良好的板形及涂層，它直接影響產品的質量及生產能力。
但本申請發明人在實現本申請實施例中發明技術方案的過程中，發現上述技術至少存在如下技術問題：
現有技術中在連退爐啟爐生產后，前十幾卷鋼由于被氧化導致帶鋼表面出現發黑、發黃等氧化色差缺陷，導致產品質量嚴重下降的問題出現。
技術實現要素：
本申請實施例通過提供一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法，解決了連退線啟爐后生產的前十幾卷鋼因氧化而導致帶鋼表面出現的發黑、發黃的色差缺陷問題，實現了利用高溫爐段、保溫爐段和冷卻爐段各階段的不同參數設定，從而達到改善啟爐卷帶鋼表面氧化色差缺陷的技術效果。
鑒于上述問題，提出了本申請實施例以便提供一種克服上述問題的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法，所述方法包括：
帶鋼經過堿洗和清洗烘干后進入退火爐，其中，所述退火爐包括高溫爐段、保溫爐段和冷卻爐段，所述帶鋼在所述退火爐中的參數設定包括：所述高溫爐段的升溫曲線設定為260-350℃；在所述保溫爐段保溫5-20小時，使爐內耐材水分蒸發出；調整所述退火爐的爐壓差在30-45Pa；其中，所述高溫爐段還包括預熱無氧化加熱爐爐段，設定所述預熱無氧化加熱爐爐段的空氣過剩系數為0.90-0.98，以減少所述預熱無氧化加熱爐爐段的氧化介質。其中，所述冷卻爐段還包括循環氣體噴射冷卻段，設定所述冷卻爐段根據不同的溫度階段調整循環氣體噴射冷卻段的冷卻風機輸出功率，使所述帶鋼在循環氣體噴射冷卻段將所述耐材中的水分蒸發出。
優選的，所述高溫爐段的升溫曲線設定為260-350℃，還包括：在260℃時，檢測到的煙氣露點檢測值為15.7℃；和/或，在300℃時，檢測到的煙氣露點檢測值為32.8℃；和/或，在350℃時，檢測到的煙氣露點檢測值為25.3℃。
優選的，所述調整所述退火爐的爐壓差在30-45Pa，還包括：爐壓差在30Pa時，檢測到的爐氣露點檢測值為-10.2℃；和/或，爐壓差在35Pa時，檢測到的爐氣露點檢測值為-16.4℃；和/或，爐壓差在45Pa時，檢測到的爐氣露點檢測值為-27.3℃。
優選的，所述設定所述預熱無氧化加熱爐爐段的空氣過剩系數為0.90-0.98，還包括：空氣過剩系數為0.90時，檢測到的對應的CO含量為65％；和/或，空氣過剩系數為0.92時，檢測到的對應的CO含量為50％；和/或，空氣過剩系數為0.98時，檢測到的對應的CO含量為30％。
優選的，所述設定所述冷卻爐段根據不同的溫度階段調整循環氣體噴射冷卻段的冷卻風機輸出功率，還包括：600℃保溫結束后開始穿帶后，所述循環氣體噴射冷卻段的各段風機功率設定為5瓦。
優選的，所述設定所述冷卻爐段根據不同的溫度階段調整循環氣體噴射冷卻段的冷卻風機輸出功率，還包括：750℃保溫結束后開始穿帶后，所述循環氣體噴射冷卻段的各段風機功率設定為10瓦。
優選的，所述設定所述冷卻爐段根據不同的溫度階段調整循環氣體噴射冷卻段的冷卻風機輸出功率，還包括：800℃保溫結束后開始穿帶后，所述循環氣體噴射冷卻段的各段風機功率設定為20瓦。
優選的，所述在所述保溫爐段保溫5-20小時，使爐內耐材水分蒸發出，還包括：在300℃保溫區間時，保溫10小時。
本申請實施例中提供的一個或多個技術方案，至少具有如下技術效果或優點：
1.本申請實施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于采用了利用高溫爐段、保溫爐段和冷卻爐段各階段的不同參數設定的方法，從而達到改善啟爐卷帶鋼表面氧化色差缺陷的技術效果。
2.本申請實施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于通過采取將高溫爐段的升溫曲線設定為260-350℃的技術手段，從而能夠達到使保溫爐段可以更好的將爐內耐材水分蒸發出來的技術效果。
3.本申請實施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于通過調整設定整個退火爐的爐壓壓差在30-45Pa左右的技術手段，從而達到增強爐內氣體流動性的技術效果。
4.本申請實施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于通過采用優化設定預熱無氧化加熱爐爐段空氣過剩系數為0.90-0.98的技術手段，從而達到了減少預熱無氧化加熱爐爐段的氧化介質的技術效果。
5.本申請實施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于通過采用根據不同升溫階段對應調整循環氣體噴射冷卻爐各段冷卻風機輸出功率的技術手段，從而實現利用帶鋼熱量烘烤冷卻段爐襯的技術效果。
上述說明僅是本發明技術方案的概述，為了能夠更清楚了解本發明的技術手段，而可依照說明書的內容予以實施，并且為了讓本發明的上述和其它目的、特征和優點能夠更明顯易懂，以下特舉本發明的具體實施方式。
具體實施方式
本申請實施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于采用了利用高溫爐段、保溫爐段和冷卻爐段各階段的不同參數設定的方法，從而達到徹底改善啟爐卷帶鋼表面氧化色差缺陷的技術效果。
下面將詳細地描述本公開的示例性實施例。雖然本申請公開了一種或幾種示例性實施例，然而應當理解，可以以各種形式實現本公開而不應被這里闡述的實施例所限制。相反，提供這些實施例是為了能夠更透徹地理解本公開，并且能夠將本公開的范圍完整的傳達給本領域的技術人員。
實施例一
本申請實施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法包括：帶鋼經過堿洗以去除板面上的軋制油，然后將堿洗后的帶鋼清洗烘干，隨后將清洗烘干后的帶鋼放入退火爐，其中，所述退火爐包括高溫爐段、保溫爐段和冷卻爐段。
具體而言，所述高溫爐段用于在連續退火中加熱期間，帶鋼中碳化物結構將部分或完全被溶解，所述保溫爐段用于帶鋼加熱到退火溫度并均熱后，碳的溶解達到了平衡，并且根據退火溫度會發生有限的晶粒生長，所述冷卻爐段用于控制碳化物的分布和固溶碳含量，通過調節所述高溫爐段、所述保溫爐段和所述冷卻爐段各個參數的大小，從而達到徹底改善啟爐卷帶鋼表面氧化色差缺陷的效果。
所述帶鋼在所述退火爐中的參數設定包括：
所述高溫爐段的升溫曲線設定為260-350℃，根據實際情況，所述高溫爐段的升溫曲線可以在260-350℃之間進行調整，從而達到比較理想的狀態；
在所述保溫爐段保溫5-20小時，使爐內耐材水分蒸發出，根據實際情況，所述帶鋼在所述保溫爐段保溫的時長可以在5-20小時之間進行調整，從而達到使爐內耐材水分能夠更好的蒸發出去的效果；
調整所述退火爐的爐壓差在30-45Pa，根據實際情況，所述退火爐的爐壓差可以在30-45Pa之間進行適當調整，從而達到比較理想的狀態；
其中，所述高溫爐段還包括預熱無氧化加熱爐爐段，設定所述預熱無氧化加熱爐爐段的空氣過剩系數為0.90-0.98，從而達到減少所述預熱無氧化加熱爐爐段的氧化介質的效果；
其中，所述冷卻爐段還包括循環氣體噴射冷卻段，設定所述冷卻爐段根據不同的溫度階段調整循環氣體噴射冷卻段的冷卻風機輸出功率，以達到使所述帶鋼在循環氣體噴射冷卻段將所述耐材中的水分蒸發出去的效果。
進一步的，所述高溫爐段的升溫曲線設定為260-350℃時，不同溫度下檢測到的煙氣露點測值分別為：
在260℃時，檢測到的煙氣露點檢測值為15.7℃；
和/或，
在300℃時，檢測到的煙氣露點檢測值為32.8℃；
和/或，
在350℃時，檢測到的煙氣露點檢測值為25.3℃。
進一步的，所述調整所述退火爐的爐壓差在30-45Pa時，不同爐壓差下所檢測到的爐氣露點檢測值分別為：
爐壓差在30Pa時，檢測到的爐氣露點檢測值為-10.2℃；
和/或，
爐壓差在35Pa時，檢測到的爐氣露點檢測值為-16.4℃；
和/或，
爐壓差在45Pa時，檢測到的爐氣露點檢測值為-27.3℃。
進一步的，所述設定所述預熱無氧化加熱爐爐段的空氣過剩系數為0.90-0.98時，各個不同空氣過剩系數所對應的CO含量百分比為：
空氣過剩系數為0.90時，檢測到的對應的CO含量為65％；
和/或，
空氣過剩系數為0.92時，檢測到的對應的CO含量為50％；
和/或，
空氣過剩系數為0.98時，檢測到的對應的CO含量為30％。
進一步的，所述設定所述冷卻爐段根據不同的溫度階段調整循環氣體噴射冷卻段的冷卻風機輸出功率分別為：
600℃保溫結束后開始穿帶后，所述循環氣體噴射冷卻段的各段風機功率設定為5瓦。
750℃保溫結束后開始穿帶后，所述循環氣體噴射冷卻段的各段風機功率設定為10瓦。
800℃保溫結束后開始穿帶后，所述循環氣體噴射冷卻段的各段風機功率設定為20瓦。
下面分別根據不同升溫溫度具體介紹所述在所述保溫爐段保溫5-20小時，使爐內耐材水分蒸發出，最終達到改善啟爐卷表面氧化色差缺陷效果的過程中，各個參數設定與調整的具體方法：
具體實施方式一
設定所述高溫爐段的升溫溫度為260℃，隨后帶鋼進入所述保溫爐段進行保溫，保溫時長設為5h，從而使爐內耐材水分蒸發出，并通過合理調整預熱無氧化加熱爐爐段的空氣過剩系數值達到0.95，盡量降低該爐段內氧化性介質的含量；另一方面通過不同溫度階段對應設定所述循環氣體噴射冷卻風機的輸出功率，使帶鋼將所述循環氣體噴射冷卻爐段進行烘烤，進而達到使冷卻段耐材中的水分快速揮發出。隨著所述爐壓壓差優化設定為30Pa，從而使所述退火爐內氣體流動性大大加強，最終可以達到改善啟爐卷表面氧化色差缺陷的效果。
具體實施方式二
設定所述高溫爐段的升溫溫度為300℃，隨后帶鋼進入所述保溫爐段進行保溫，保溫時長設為8h，從而使爐內耐材水分蒸發出，并通過合理調整預熱無氧化加熱爐爐段的空氣過剩系數值達到0.92，盡量降低該爐段內氧化性介質的含量；另一方面通過不同溫度階段對應設定所述循環氣體噴射冷卻風機的輸出功率，使帶鋼將所述循環氣體噴射冷卻爐段進行烘烤，進而達到使冷卻段耐材中的水分快速揮發出。隨著所述爐壓壓差優化設定為35Pa，從而使所述退火爐內氣體流動性大大加強，最終可以達到改善啟爐卷表面氧化色差缺陷的效果。
具體實施方式三
設定所述高溫爐段的升溫溫度為300℃，隨后帶鋼進入所述保溫爐段進行保溫，保溫時長設為10h，從而使爐內耐材水分蒸發出，并通過合理調整預熱無氧化加熱爐爐段的空氣過剩系數值達到0.95，盡量降低該爐段內氧化性介質的含量；另一方面通過不同溫度階段對應設定所述循環氣體噴射冷卻風機的輸出功率，使帶鋼將所述循環氣體噴射冷卻爐段進行烘烤，進而達到使冷卻段耐材中的水分快速揮發出。隨著所述爐壓壓差優化設定為40Pa，從而使所述退火爐內氣體流動性大大加強，因此可以達到改善啟爐卷表面氧化色差缺陷的效果。
具體實施方式四
設定所述高溫爐段的升溫溫度為350℃，隨后帶鋼進入所述保溫爐段進行保溫，保溫時長設為10h，從而使爐內耐材水分蒸發出，并通過合理調整預熱無氧化加熱爐爐段的空氣過剩系數值達到0.90，盡量降低該爐段內氧化性介質的含量；另一方面通過不同溫度階段對應設定所述循環氣體噴射冷卻風機的輸出功率，使帶鋼將所述循環氣體噴射冷卻爐段進行烘烤，進而達到使冷卻段耐材中的水分快速揮發出。隨著所述爐壓壓差優化設定為45Pa，從而使所述退火爐內氣體流動性大大加強，實際檢測結果顯示所述退火爐內水分能夠被充分排走，可以達到改善啟爐卷表面氧化色差缺陷的作用。
具體實施方式五
設定所述高溫爐段的升溫溫度為300℃，隨后帶鋼進入所述保溫爐段進行保溫，保溫時長設為10h，從而使爐內耐材水分蒸發出，并通過合理調整預熱無氧化加熱爐爐段的空氣過剩系數值達到0.92，盡量降低該爐段內氧化性介質的含量；另一方面通過不同溫度階段對應設定所述循環氣體噴射冷卻風機的輸出功率，使帶鋼將所述循環氣體噴射冷卻爐段進行烘烤，進而達到使冷卻段耐材中的水分快速揮發出。最終隨著所述爐壓壓差優化設定為45Pa，從而使所述退火爐內氣體流動性大大加強，于是所述退火爐內水分被充分排走，最終達到改善啟爐卷表面氧化色差缺陷。
本申請實施例中提供的一個或多個技術方案，至少具有如下技術效果或優點：
1.本申請實施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于采用了利用高溫爐段、保溫爐段和冷卻爐段各階段的不同參數設定的方法，從而達到改善啟爐卷帶鋼表面氧化色差缺陷的技術效果。
2.本申請實施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于通過采取將高溫爐段的升溫曲線設定為260-350℃的技術手段，從而能夠達到使保溫爐段可以更好的將爐內耐材水分蒸發出來的技術效果。
3.本申請實施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于通過調整設定整個退火爐的爐壓壓差在30-45Pa左右的技術手段，從而達到增強爐內氣體流動性的技術效果。
4.本申請實施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于通過采用優化設定預熱無氧化加熱爐爐段空氣過剩系數為0.90-0.98的技術手段，從而達到了減少預熱無氧化加熱爐爐段的氧化介質的技術效果。
5.本申請實施例提供的一種改善連退線啟爐卷氧化色差缺陷的方法由于通過采用根據不同升溫階段對應調整循環氣體噴射冷卻爐各段冷卻風機輸出功率的技術手段，從而實現利用帶鋼熱量烘烤冷卻段爐襯的技術效果。
盡管已描述了本發明的優選實施例，但本領域內的技術人員一旦得知了基本創造性概念，則可對這些實施例作出另外的變更和修改。所以，所附權利要求意欲解釋為包括優選實施例以及落入本發明范圍的所有變更和修改。
顯然，本領域的技術人員可以對本發明進行各種改動和變型而不脫離本發明的精神和范圍。這樣，倘若本發明的這些修改和變型屬于本發明權利要求及其等同技術的范圍之內，則本發明也意圖包含這些改動和變型在內。
最后所應說明的是，以上具體實施方式僅用以說明本發明的技術方案而非限制，盡管參照實例對本發明進行了詳細說明，本領域的普通技術人員應當理解，可以對本發明的技術方案進行修改或者等同替換，而不脫離本發明技術方案的精神和范圍，其均應涵蓋在本發明的權利要求范圍當中。
本申請實施例提供的一種區域確定方法和裝置由于采用了通過獲得第一面積周邊的，與其距離最近的各條道路，并且根據各條道路的位置關系的相互限制，從而獲得所述第一區域的具體位置，解決了現有技術中利用數據庫中的預設區域與目標區域的重合度而導致的定位不準確的問題，進而達到了能夠精準獲得目標具體位置的技術效果。