一種連鑄二冷噴嘴工作狀態(tài)的動(dòng)態(tài)判定方法及系統(tǒng)與流程

本發(fā)明涉及冶金行業(yè)連鑄生產(chǎn)
技術(shù)領(lǐng)域：
，特別是涉及一種連鑄二冷噴嘴工作狀態(tài)的動(dòng)態(tài)判定方法及系統(tǒng)。
背景技術(shù)：
：連鑄是鋼鐵生產(chǎn)中的重要一環(huán)，連鑄的傳熱原理示意圖如圖1所示，其主要過程是高溫的鋼水在結(jié)晶器冷卻區(qū)內(nèi)部受強(qiáng)冷形成一定厚度的坯殼，內(nèi)部仍然為液態(tài)鋼液。從結(jié)晶器冷卻區(qū)中出來的鑄坯，進(jìn)入二次冷卻區(qū)后，在水噴嘴或汽水霧化噴嘴的強(qiáng)冷下，繼續(xù)冷卻降溫直至內(nèi)部鋼液完全凝固。在鑄坯的冷卻過程中，鑄坯與支撐輥熱傳導(dǎo)帶走約15％的總熱量；鑄坯表面輻射傳熱帶走約25％的總熱量；氣-水噴射冷卻帶走約40％的總熱量；冷卻水加熱帶走約20％的總熱量，可以看出冷卻水通過不同的方式總計(jì)可以帶走約60％的總熱量，因此，冷卻水傳熱效果決定著鑄坯的凝固過程，并最終影響鑄坯的質(zhì)量。連鑄二冷的噴水過程主要采用噴嘴來實(shí)現(xiàn)，噴嘴為水噴嘴或氣水霧化噴嘴，但由于連鑄二冷水循環(huán)和使用條件的特殊性，通常導(dǎo)致噴嘴發(fā)生堵塞或泄漏。一方面，由于二冷水系統(tǒng)為敞開式系統(tǒng)，二冷水在生產(chǎn)過程中會(huì)與各種設(shè)備直接接觸，氧化鐵皮、金屬顆粒和工業(yè)用油會(huì)隨著冷卻水進(jìn)入二冷水系統(tǒng)，此類雜質(zhì)黏性較大，極易附著在冷卻水循環(huán)管道、過濾器以及用水設(shè)備上，增大管道阻力；若粘附在二冷噴嘴處則會(huì)造成噴嘴堵塞。此外，使用過程中由于冷卻水在二冷水系統(tǒng)內(nèi)不斷循環(huán)，與環(huán)境的接觸頻繁，水溫與水流速度的變化、水蒸發(fā)等均會(huì)造成冷卻水內(nèi)無機(jī)離子含量的變化，有機(jī)物質(zhì)則會(huì)濃縮；冷卻塔和冷(熱)水井在室外受到各種外部因素(例如，陽光、灰塵雜物飄落等因素)的影響以及沿途所經(jīng)過的設(shè)備結(jié)構(gòu)和材料等多種因素的綜合作用，均可能造成水垢的生成，并使其附著于二冷水系統(tǒng)各個(gè)管路和設(shè)備中。若二冷水水質(zhì)惡化到攜帶雜質(zhì)或產(chǎn)生水垢的程度，不能及時(shí)對(duì)水質(zhì)進(jìn)行調(diào)節(jié)時(shí)，會(huì)影響二冷水在二冷噴嘴處的噴淋效果，嚴(yán)重時(shí)將造成噴嘴堵塞。另一方面，由于連鑄二冷噴嘴使用在高溫、高濕的環(huán)境下，噴嘴腐蝕嚴(yán)重，同樣是由于噴嘴所處環(huán)境空間狹小，不利于人工進(jìn)行巡檢，致使噴嘴得不到應(yīng)有的維護(hù)，噴嘴的腐蝕、老化嚴(yán)重，噴嘴力學(xué)性能下降，在使用過程中，經(jīng)由高壓二冷水的沖擊，使得噴嘴破損、管路水流泄漏。由此可見，不論是噴嘴堵塞還是泄漏，都會(huì)改變鑄坯表面的二冷水分布，影響鑄坯的傳熱過程，導(dǎo)致鑄坯溫度不均勻，最終導(dǎo)致質(zhì)量問題，因此，及時(shí)地對(duì)連鑄機(jī)回路的工作狀態(tài)進(jìn)行判定從而判定該回路中的噴嘴的工作狀態(tài)，并通知維護(hù)人員進(jìn)行維護(hù)，保證噴嘴正常的工作狀態(tài)是對(duì)連鑄坯質(zhì)量的有力保證。目前，現(xiàn)有的連鑄二冷噴嘴工作狀態(tài)在線判斷方法存在的主要問題包括：(1)該方法僅適用于澆鑄末期，不能實(shí)現(xiàn)連鑄生產(chǎn)過程中實(shí)時(shí)地對(duì)噴嘴的工作狀態(tài)進(jìn)行判定；(2)該方法將得到的每一次判定結(jié)果直接判定為噴嘴的工作狀態(tài)，這樣不能較好地抑制連鑄生產(chǎn)過程中的數(shù)據(jù)波動(dòng)、數(shù)據(jù)異常對(duì)最終判定結(jié)果的影響。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：鑒于以上所述現(xiàn)有技術(shù)的缺點(diǎn)，本發(fā)明的目的在于提供一種連鑄二冷噴嘴工作狀態(tài)的動(dòng)態(tài)判定方法及系統(tǒng)，不但能夠?qū)崿F(xiàn)連鑄生產(chǎn)過程中實(shí)時(shí)地判定噴嘴的工作狀態(tài)，而且能夠較好地抑制連鑄生產(chǎn)過程中的數(shù)據(jù)波動(dòng)、數(shù)據(jù)異常對(duì)最終判定結(jié)果的影響。為實(shí)現(xiàn)上述目的及其他相關(guān)目的，本發(fā)明實(shí)施例提供一種連鑄二冷噴嘴工作狀態(tài)的動(dòng)態(tài)判定方法，根據(jù)回路中每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系，確定所述回路中壓力與水流量的關(guān)系模型；該方法還包括：在連鑄生產(chǎn)過程中，按照設(shè)定頻率測(cè)量所述回路的壓力及實(shí)際水流量；根據(jù)所述回路的壓力及所述壓力與水流量的關(guān)系模型，計(jì)算所述回路的理論水流量；根據(jù)所述回路的理論水流量及所述實(shí)際水流量，判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)；在判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)的對(duì)應(yīng)時(shí)刻之前的設(shè)定時(shí)間段內(nèi)，對(duì)所述回路出現(xiàn)的各瞬時(shí)工作狀態(tài)的頻次進(jìn)行統(tǒng)計(jì)；并將頻次最高的瞬時(shí)工作狀態(tài)判定為所述回路的工作狀態(tài)；根據(jù)所述回路的工作狀態(tài)判定所述回路中噴嘴的工作狀態(tài)。優(yōu)選地，所述瞬時(shí)工作狀態(tài)包括：堵塞狀態(tài)、輕度堵塞狀態(tài)、正常狀態(tài)、輕度泄漏狀態(tài)、泄漏狀態(tài)；所述根據(jù)所述回路的理論水流量及所述實(shí)際水流量，判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)，包括：按照以下公式得到所述回路的理論水流量與所述實(shí)際水流量的對(duì)比值：∂=Fpiple_cal-Fpiple_actualFpiple_cal×100]]>其中，F(xiàn)piple_cal為所述回路的理論水流量，F(xiàn)piple_actual為所述回路的實(shí)際水流量，為所述回路的理論水流量Fpiple_cal與所述實(shí)際水流量Fpiple_actual的對(duì)比值；若所述對(duì)比值大于預(yù)設(shè)的第一閾值，則判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)為堵塞狀態(tài)；若所述對(duì)比值小于或等于預(yù)設(shè)的第一閾值，且大于預(yù)設(shè)的第二閾值，則判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)為輕度堵塞狀態(tài)；若所述對(duì)比值小于或等于預(yù)設(shè)的第二閾值，且大于預(yù)設(shè)的第三閾值，則判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)為正常狀態(tài)；若所述對(duì)比值小于或等于預(yù)設(shè)的第三閾值，且大于預(yù)設(shè)的第四閾值，則判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)為輕度泄漏狀態(tài)；若所述對(duì)比值小于或等于預(yù)設(shè)的第四閾值，則判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)為泄漏狀態(tài)；其中，所述第一閾值大于所述第二閾值，且所述第二閾值大于所述第三閾值，且所述第三閾值大于所述第四閾值。優(yōu)選地，所述根據(jù)回路中每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系，確定所述回路中壓力與水流量的關(guān)系模型，包括：按照以下公式確定所述回路中每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系：Fnozzle＝A1×Pnozzle0.5其中，Pnozzle為所述回路中每個(gè)噴嘴的壓力，F(xiàn)nozzle為所述回路中每個(gè)噴嘴的理論水流量，A1為擬合系數(shù)；或者，按照以下公式確定所述回路中每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系：Fnozzle＝A2×Pnozzle0.5+B2其中，Pnozzle為所述回路中每個(gè)噴嘴的壓力，F(xiàn)nozzle為所述回路中每個(gè)噴嘴的理論水流量，A2為擬合系數(shù)，B2為修正項(xiàng)；根據(jù)回路中每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系，按照以下公式確定所述回路中壓力與水流量的關(guān)系模型：Fpiple_cal＝D×m×(A1×Ppiple)0.5其中，F(xiàn)piple_cal為所述回路的理論水流量，Ppiple為所述回路的壓力，A1為每個(gè)噴嘴的擬合系數(shù)，D為修正系數(shù)，m為所述回路中的噴嘴數(shù)量；或者，按照以下公式確定所述回路中壓力與水流量的關(guān)系模型：Fpiple_cal＝D×m×(A2×Ppiple+B2)0.5其中，F(xiàn)piple_cal為所述回路的理論水流量，Ppiple為所述回路的壓力，A2為每個(gè)噴嘴的擬合系數(shù)，B2為每個(gè)噴嘴的修正項(xiàng)，D為修正系數(shù)，m為所述回路中的噴嘴數(shù)量。優(yōu)選地，所述修正系數(shù)通過以下方式得到：判定所述回路的工作狀態(tài)為正常狀態(tài)時(shí)，在設(shè)定壓力下測(cè)量所述回路的實(shí)際水流量，并根據(jù)所述回路中每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系計(jì)算對(duì)應(yīng)壓力下每個(gè)噴嘴的理論水流量；根據(jù)所述回路的實(shí)際水流量及每個(gè)噴嘴的理論水流量，并按照以下公式得到修正系數(shù)：D=Fpiple_actualm×Fnozzle]]>其中，D為修正系數(shù)，F(xiàn)piple_actual為所述回路的實(shí)際水流量，F(xiàn)nozzle為所述回路中每個(gè)噴嘴的理論水流量，m為所述回路中的噴嘴數(shù)量。優(yōu)選地，所述設(shè)定頻率為0.5HZ，相應(yīng)的，所述當(dāng)前時(shí)刻之前的設(shè)定時(shí)間段為30～60S。根據(jù)上述方法，本發(fā)明實(shí)施例提供了一種連鑄二冷噴嘴工作狀態(tài)的動(dòng)態(tài)判定系統(tǒng)，該系統(tǒng)包括：確定模塊、測(cè)量模塊、計(jì)算模塊、第一判定模塊、第二判定模塊、第三判定模塊；其中，所述確定模塊，用于根據(jù)回路中每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系，確定所述回路中壓力與水流量的關(guān)系模型；所述測(cè)量模塊，用于在連鑄生產(chǎn)過程中，按照設(shè)定頻率測(cè)量所述回路的壓力及實(shí)際水流量；所述計(jì)算模塊，用于根據(jù)所述回路的壓力及所述壓力與水流量的關(guān)系模型，計(jì)算所述回路的理論水流量；所述第一判定模塊，用于根據(jù)所述回路的理論水流量及所述實(shí)際水流量，判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)；所述第二判定模塊，用于在所述判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)的對(duì)應(yīng)時(shí)刻之前的設(shè)定時(shí)間段內(nèi)，對(duì)所述回路出現(xiàn)的各瞬時(shí)工作狀態(tài)的頻次進(jìn)行統(tǒng)計(jì)；并將頻次最高的瞬時(shí)工作狀態(tài)判定為所述回路的工作狀態(tài)；所述第三判定模塊，用于根據(jù)所述回路的工作狀態(tài)判定所述回路中噴嘴的工作狀態(tài)。優(yōu)選地，所述瞬時(shí)工作狀態(tài)包括：堵塞狀態(tài)、輕度堵塞狀態(tài)、正常狀態(tài)、輕度泄漏狀態(tài)、泄漏狀態(tài)；所述第一判定模塊具體用于：按照以下公式得到所述回路的理論水流量與所述實(shí)際水流量的對(duì)比值：∂=Fpiple_cal-Fpiple_actualFpiple_cal×100]]>其中，F(xiàn)piple_cal為所述回路的理論水流量，F(xiàn)piple_actual為所述回路的實(shí)際水流量，為所述回路的理論水流量Fpiple_cal與所述實(shí)際水流量Fpiple_actual的對(duì)比值；若所述對(duì)比值大于預(yù)設(shè)的第一閾值，則判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)為堵塞狀態(tài)；若所述對(duì)比值小于或等于預(yù)設(shè)的第一閾值，且大于預(yù)設(shè)的第二閾值，則判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)為輕度堵塞狀態(tài)；若所述對(duì)比值小于或等于預(yù)設(shè)的第二閾值，且大于預(yù)設(shè)的第三閾值，則判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)為正常狀態(tài)；若所述對(duì)比值小于或等于預(yù)設(shè)的第三閾值，且大于預(yù)設(shè)的第四閾值，則判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)為輕度泄漏狀態(tài)；若所述對(duì)比值小于或等于預(yù)設(shè)的第四閾值，則判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)為泄漏狀態(tài)；其中，所述第一閾值大于所述第二閾值，且所述第二閾值大于所述第三閾值，且所述第三閾值大于所述第四閾值。優(yōu)選地，所述確定模塊具體用于：按照以下公式確定所述回路中每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系：Fnozzle＝A1×Pnozzle0.5其中，Pnozzle為所述回路中每個(gè)噴嘴的壓力，F(xiàn)nozzle為所述回路中每個(gè)噴嘴的理論水流量，A1為擬合系數(shù)；或者，按照以下公式確定所述回路中每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系：Fnozzle＝A2×Pnozzle0.5+B2其中，Pnozzle為所述回路中每個(gè)噴嘴的壓力，F(xiàn)nozzle為所述回路中每個(gè)噴嘴的理論水流量，A2為擬合系數(shù)，B2為修正項(xiàng)；根據(jù)回路中每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系，按照以下公式確定所述回路中壓力與水流量的關(guān)系模型：Fpiple_cal＝D×m×(A1×Ppiple)0.5其中，F(xiàn)piple_cal為所述回路的理論水流量，Ppiple為所述回路的壓力，A1為每個(gè)噴嘴的擬合系數(shù)，D為修正系數(shù)，m為所述回路中的噴嘴數(shù)量，n為正整數(shù)；或者，按照以下公式確定所述回路中壓力與水流量的關(guān)系模型：Fpiple_cal＝D×m×(A2×Ppiple+B2)0.5其中，F(xiàn)piple_cal為所述回路的理論水流量，Ppiple為所述回路的壓力，A2為每個(gè)噴嘴的擬合系數(shù)，B2為每個(gè)噴嘴的修正項(xiàng)，D為修正系數(shù)，m為所述回路中的噴嘴數(shù)量，n為正整數(shù)。優(yōu)選地，所述確定模塊具體用于：判定所述回路的工作狀態(tài)為正常狀態(tài)時(shí)，在設(shè)定壓力下測(cè)量所述回路的實(shí)際水流量，并根據(jù)所述回路中每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系計(jì)算對(duì)應(yīng)壓力下每個(gè)噴嘴的理論水流量；根據(jù)所述回路的實(shí)際水流量及每個(gè)噴嘴的理論水流量，并按照以下公式得到修正系數(shù)：D=Fpiple_actualm×Fnozzle]]>其中，D為修正系數(shù)，F(xiàn)piple_actual為所述回路的實(shí)際水流量，F(xiàn)nozzle為所述回路中每個(gè)噴嘴的理論水流量，m為所述回路中的噴嘴數(shù)量。優(yōu)選地，所述設(shè)定頻率為0.5HZ，相應(yīng)的，所述當(dāng)前時(shí)刻之前的設(shè)定時(shí)間段為30～60S。本發(fā)明提供的一種連鑄二冷噴嘴工作狀態(tài)的動(dòng)態(tài)判定方法及系統(tǒng)，包括：根據(jù)回路中每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系，確定所述回路中壓力與水流量的關(guān)系模型；在連鑄生產(chǎn)過程中，按照設(shè)定頻率測(cè)量所述回路的壓力及實(shí)際水流量；根據(jù)所述回路的壓力及所述壓力與水流量的關(guān)系模型，計(jì)算所述回路的理論水流量；根據(jù)所述回路的理論水流量及所述實(shí)際水流量，判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)；在判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)的對(duì)應(yīng)時(shí)刻之前的設(shè)定時(shí)間段內(nèi)，對(duì)所述回路出現(xiàn)的各瞬時(shí)工作狀態(tài)的頻次進(jìn)行統(tǒng)計(jì)；并將頻次最高的瞬時(shí)工作狀態(tài)判定為所述回路的工作狀態(tài)；根據(jù)所述回路的工作狀態(tài)判定所述回路中噴嘴的工作狀態(tài)。如此，本發(fā)明實(shí)施例在連鑄生產(chǎn)過程中，按照設(shè)定頻率實(shí)時(shí)且動(dòng)態(tài)地對(duì)回路的工作狀態(tài)進(jìn)行判定，從而根據(jù)所述回路的工作狀態(tài)實(shí)時(shí)且動(dòng)態(tài)地判定所述回路中噴嘴的工作狀態(tài)；并且，在判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)的對(duì)應(yīng)時(shí)刻之前的設(shè)定時(shí)間段內(nèi)，對(duì)所述回路出現(xiàn)的各瞬時(shí)工作狀態(tài)的頻次進(jìn)行統(tǒng)計(jì)；并將頻次最高的瞬時(shí)工作狀態(tài)判定為所述回路的工作狀態(tài)，根據(jù)所述回路的工作狀態(tài)判定所述回路中噴嘴的工作狀態(tài)，這樣能夠較好地抑制連鑄生產(chǎn)過程中的數(shù)據(jù)波動(dòng)、數(shù)據(jù)異常對(duì)最終判定結(jié)果的影響，從而維持最終判定結(jié)果的穩(wěn)定性。附圖說明圖1顯示為本發(fā)明的連鑄二冷的傳熱原理示意圖；圖2顯示為本發(fā)明的連鑄二冷系統(tǒng)的管路布局示意圖；圖3顯示為本發(fā)明的連鑄二冷回路工作狀態(tài)的動(dòng)態(tài)判定方法的流程示意圖；圖4顯示為本發(fā)明的水噴嘴的壓力-水流量特性曲線示意圖；圖5顯示為本發(fā)明的連鑄二冷回路工作狀態(tài)的動(dòng)態(tài)判定系統(tǒng)的組成結(jié)構(gòu)示意圖。具體實(shí)施方式圖2為連鑄二冷系統(tǒng)的管路布局示意圖，參見圖2，可以看出該連鑄二冷系統(tǒng)中的單元從大到小依次為：分區(qū)、回路、噴嘴；其中，每個(gè)分區(qū)根據(jù)控制的需要又可以分為內(nèi)弧和外弧、各種副切，每個(gè)分區(qū)包括至少一個(gè)回路，只有回路上設(shè)置有壓力表和水流量表，因此，只能以回路為最小判定單元，通過對(duì)回路中水流量變化的檢測(cè)來判定該回路的工作狀態(tài)，從而判定該回路中噴嘴的工作狀態(tài)。下面結(jié)合附圖及具體實(shí)施例對(duì)本發(fā)明做進(jìn)一步詳細(xì)的說明。本發(fā)明實(shí)施例提出了一種連鑄二冷回路工作狀態(tài)的動(dòng)態(tài)判定方法，如圖3所示，該方法包括：步驟S300：根據(jù)回路中每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系，確定所述回路中壓力與水流量的關(guān)系模型。本步驟中，首先根據(jù)回路中每個(gè)噴嘴的壓力與流量的測(cè)試數(shù)據(jù)，通過數(shù)據(jù)擬合的方式獲得每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系，所述壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系通過壓力-水流量特性函數(shù)進(jìn)行表示；首先根據(jù)伯努利方程確定噴嘴的管路壓力：P=12ρv2+ρgh+Slose---(1)]]>其中，P為噴嘴的管路壓力，ρ為介質(zhì)密度，v為流速，g為重力加速度，h為高度，Slose為阻力損失。針對(duì)一個(gè)噴嘴，可以忽略高度引起的勢(shì)能和阻力損失，得到壓力-水流量特性函數(shù)的理論公式：F=πR22ρ×P---(2)]]>其中，F(xiàn)為噴嘴的水流量，ρ為介質(zhì)密度，R為噴嘴的出口半徑，P為噴嘴的管路壓力。因此，通過式(2)可以得到噴嘴壓力-水流量特性函數(shù)的擬合公式：Fnozzle＝A1×Pnozzle0.5(3)其中，Pnozzle為所述回路中每個(gè)噴嘴的壓力，F(xiàn)nozzle為所述回路中每個(gè)噴嘴的理論水流量，A1為擬合系數(shù)；針對(duì)氣水霧化的噴嘴，其壓力-水流量特性函數(shù)與水噴嘴相似，但是考慮到氣體壓力不同對(duì)水流量的影響，因此，針對(duì)氣水霧化的噴嘴，對(duì)式(3)進(jìn)行修正得到式(4)：Fnozzle＝A2×Pnozzle0.5+B2(4)其中，Pnozzle為所述回路中每個(gè)噴嘴的壓力，F(xiàn)nozzle為所述回路中每個(gè)噴嘴的理論水流量，A2為擬合系數(shù)，B2為修正項(xiàng)。然后，根據(jù)回路中每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系，也即：根據(jù)式(3)或式(4)給出的每個(gè)噴嘴的壓力-水流量特征函數(shù)，按照以下公式確定所述回路中壓力與水流量的關(guān)系模型：Fpiple_cal=D×Σn=1mFnozzle_n---(5)]]>其中，F(xiàn)piple_cal為所述回路的理論水流量，F(xiàn)nozzle_n為所述回路中第n個(gè)噴嘴的理論水流量，D為修正系數(shù)，m為所述回路中的噴嘴數(shù)量，n為正整數(shù)。結(jié)合式(3)及(5)得到所述回路中壓力與水流量的關(guān)系模型：Fpiple_cal=D×Σn=1m(A1_n×Pnozzle_n)0.5---(6)]]>其中，F(xiàn)piple_cal為所述回路的理論水流量，Pnozzle_n為所述回路中第n個(gè)噴嘴的壓力，A1_n為第n個(gè)噴嘴的擬合系數(shù)，D為修正系數(shù)，m為所述回路中的噴嘴數(shù)量，n為正整數(shù)；或者，結(jié)合式(4)及(5)得到所述回路中壓力與水流量的關(guān)系模型：Fpiple_cal=D×Σn=1m(A2_n×Pnozzle_n+B2_n)0.5---(7)]]>其中，F(xiàn)piple_cal為所述回路的理論水流量，Pnozzle_n為所述回路中第n個(gè)噴嘴的壓力，A2_n為第n個(gè)噴嘴的擬合系數(shù)，B2_n為第n個(gè)噴嘴的修正項(xiàng)，D為修正系數(shù)，m為所述回路中的噴嘴數(shù)量，n為正整數(shù)。由于所述回路包括多個(gè)相同的噴嘴，可以認(rèn)為每個(gè)噴嘴的壓力相同且等于所述回路的壓力，且對(duì)于每個(gè)噴嘴的擬合系數(shù)均相同，因此，式(6)可以表示為：Fpiple_cal＝D×m×(A1×Ppiple)0.5其中，F(xiàn)piple_cal為所述回路的理論水流量，Ppiple為所述回路的壓力，A1為每個(gè)噴嘴的擬合系數(shù)，D為修正系數(shù)，m為所述回路中的噴嘴數(shù)量；式(7)可以表示為：Fpiple_cal＝D×m×Fnozzle＝D×m×(A2×Pnozzle+B2)0.5其中，F(xiàn)piple_cal為所述回路的理論水流量，Ppiple為所述回路的壓力，A2為每個(gè)噴嘴的擬合系數(shù)，B2為每個(gè)噴嘴的修正項(xiàng)，D為修正系數(shù)，m為所述回路中的噴嘴數(shù)量；具體的，式(6)或(7)中的修正系數(shù)通過以下方式得到：判定所述回路的工作狀態(tài)為正常狀態(tài)時(shí)，在設(shè)定壓力下測(cè)量所述回路的水流量，并根據(jù)所述回路中每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系計(jì)算對(duì)應(yīng)壓力下每個(gè)噴嘴的理論水流量；根據(jù)所述回路的實(shí)際水流量及每個(gè)噴嘴的理論水流量，并按照以下公式得到修正系數(shù)：D=Fpiple_actualm×Fnozzle---(8)]]>其中，D為修正系數(shù)，F(xiàn)piple_actual為所述回路測(cè)量的實(shí)際水流量，F(xiàn)nozzle為所述回路中每噴嘴的理論水流量，m為所述回路中的噴嘴數(shù)量。需要說明的是：上述通過數(shù)據(jù)處理方法將噴嘴在不同壓力下的水流量繪制成一條曲線，該曲線稱為壓力-水流量特性函數(shù)。步驟S301：在連鑄生產(chǎn)過程中，按照設(shè)定頻率測(cè)量所述回路的壓力及實(shí)際水流量。本步驟中，對(duì)于連鑄二冷回路，當(dāng)回路中的噴嘴的工作狀態(tài)發(fā)生變化后，勢(shì)必會(huì)對(duì)回路的流體流動(dòng)產(chǎn)生影響，并最終反應(yīng)到回路的壓力-水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系中，基于此，在連鑄生產(chǎn)過程中，首先通過儀表測(cè)量得到所述回路的壓力及實(shí)際水流量。本步驟中，可以根據(jù)實(shí)際需求設(shè)定測(cè)量的頻率，優(yōu)選地，將測(cè)量的頻率設(shè)定為0.5HZ；如此，給出的測(cè)量頻率較高，那么每次測(cè)量及判定工作狀態(tài)的時(shí)間也相對(duì)較短，能夠適用于連鑄生產(chǎn)緊湊的生產(chǎn)工藝。步驟S302：根據(jù)所述回路的壓力及所述壓力與水流量的關(guān)系模型，計(jì)算所述回路的理論水流量。本步驟中，根據(jù)所述回路的壓力并采用上述步驟S300得到的壓力與水流量的關(guān)系模型(5)，計(jì)算所述回路的理論水流量。步驟S303：根據(jù)所述回路的理論水流量及所述實(shí)際水流量，確定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)。本步驟中，所述瞬時(shí)工作狀態(tài)包括：堵塞狀態(tài)、輕度堵塞狀態(tài)、正常狀態(tài)、輕度泄漏狀態(tài)、泄漏狀態(tài)；具體的，首先按照以下公式得到所述回路的理論水流量與所述實(shí)際水流量的對(duì)比值：∂=Fpiple_cal-Fpiple_actualFpiple_cal×100]]>其中，F(xiàn)piple_cal為所述回路的理論水流量，F(xiàn)piple_actual為所述回路的實(shí)際水流量，為所述回路的理論水流量Fpiple_cal與所述實(shí)際水流量Fpiple_actual的對(duì)比值；若所述對(duì)比值大于預(yù)設(shè)的第一閾值，則判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)為堵塞狀態(tài)；若所述對(duì)比值小于或等于預(yù)設(shè)的第一閾值，且大于預(yù)設(shè)的第二閾值，則判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)為輕度堵塞狀態(tài)；若所述對(duì)比值小于或等于預(yù)設(shè)的第二閾值，且大于預(yù)設(shè)的第三閾值，則判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)為正常狀態(tài)；若所述對(duì)比值小于或等于預(yù)設(shè)的第三閾值，且大于預(yù)設(shè)的第四閾值，則判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)為輕度泄漏狀態(tài)；若所述對(duì)比值小于或等于預(yù)設(shè)的第四閾值，則判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)為泄漏狀態(tài)；其中，所述第一閾值大于所述第二閾值，且所述第二閾值大于所述第三閾值，且所述第三閾值大于所述第四閾值。本步驟中，根據(jù)連鑄機(jī)的不同，閾值的選取略有不同，通常，δ1、δ2、δ3及δ4的取值范圍為：25％＞δ1＞15％、15％＞δ2＞5％、-5％＞δ3＞-15％、-15％＞δ4＞-25％。步驟S304：在判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)的對(duì)應(yīng)時(shí)刻之前的設(shè)定時(shí)間段內(nèi)，對(duì)所述回路出現(xiàn)的各瞬時(shí)工作狀態(tài)的頻次進(jìn)行統(tǒng)計(jì)；并將頻次最高的瞬時(shí)工作狀態(tài)判定為所述回路的工作狀態(tài)。本步驟中，若按照上述步驟S303將每一次判定的瞬時(shí)工作狀態(tài)直接作為所述回路的工作狀態(tài)，則不能較好地抑制連鑄生產(chǎn)過程中的數(shù)據(jù)波動(dòng)、數(shù)據(jù)異常對(duì)最終判定結(jié)果的影響，因此，為了消除數(shù)據(jù)波動(dòng)、數(shù)據(jù)異常導(dǎo)致最終判定結(jié)果的波動(dòng)或異常，并不直接將每一次判定的瞬時(shí)工作狀態(tài)直接判定為所述回路的工作狀態(tài)，而是在判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)的對(duì)應(yīng)時(shí)刻t之前的設(shè)定時(shí)間段t-Δt～t內(nèi)，對(duì)所述回路出現(xiàn)的各瞬時(shí)工作狀態(tài)的頻次進(jìn)行統(tǒng)計(jì)；并將頻次最高的瞬時(shí)工作狀態(tài)判定為所述回路的工作狀態(tài)，這樣能夠較好地抑制連鑄生產(chǎn)過程中的數(shù)據(jù)波動(dòng)、數(shù)據(jù)異常對(duì)最終判定結(jié)果的影響，從而維持判定結(jié)果的穩(wěn)定性。步驟S305：根據(jù)所述回路的工作狀態(tài)判定所述回路中噴嘴的工作狀態(tài)。本步驟中，最終判定的回路的工作狀態(tài)即代表所述回路中噴嘴的工作狀態(tài)，例如，判定回路的工作狀態(tài)為堵塞狀態(tài)時(shí)，雖然不能判定該回路中具體哪個(gè)噴嘴的工作狀態(tài)為堵塞狀態(tài)，但可以判定所述回路中存在工作狀態(tài)為堵塞狀態(tài)的噴嘴。本步驟中，能夠?qū)崟r(shí)且動(dòng)態(tài)地對(duì)回路的工作狀態(tài)進(jìn)行判定，從而根據(jù)所述回路的工作狀態(tài)實(shí)時(shí)且動(dòng)態(tài)地判定所述回路中噴嘴的工作狀態(tài)，且判定過程不需要人為干預(yù)；因此，該判定方法適用于連鑄澆鑄的全過程，且最終判定結(jié)果可與連鑄二級(jí)動(dòng)態(tài)配水實(shí)現(xiàn)閉環(huán)控制。本發(fā)明實(shí)施例中，雖然連鑄二冷回路數(shù)量較多，但上述方法在每個(gè)回路上的實(shí)施步驟均相同，因此，本發(fā)明實(shí)施例只選取一個(gè)回路加以說明。對(duì)于連鑄二冷較多的回路，可以應(yīng)用上述方法確定每個(gè)回路中壓力與水流量的關(guān)系模型；在連鑄生產(chǎn)過程中，通過儀表測(cè)量得到的每個(gè)回路的壓力及實(shí)際水流量；根據(jù)每個(gè)回路的壓力及對(duì)應(yīng)的壓力與水流量的關(guān)系模型，計(jì)算每個(gè)回路的理論水流量；根據(jù)每個(gè)回路的理論水流量及對(duì)應(yīng)的實(shí)際水流量，判定相應(yīng)回路的工作狀態(tài)；在判定相應(yīng)回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)的對(duì)應(yīng)時(shí)刻之前的設(shè)定時(shí)間段內(nèi)，對(duì)相應(yīng)回路出現(xiàn)的各瞬時(shí)工作狀態(tài)的頻次進(jìn)行統(tǒng)計(jì)；并將頻次最高的瞬時(shí)工作狀態(tài)判定為相應(yīng)回路的工作狀態(tài)；根據(jù)相應(yīng)回路的工作狀態(tài)判定相應(yīng)回路中噴嘴的工作狀態(tài)。為了更清楚地對(duì)本發(fā)明實(shí)施例進(jìn)行說明，下面結(jié)合具體實(shí)施例對(duì)該連鑄二冷回路工作狀態(tài)的動(dòng)態(tài)判定流程進(jìn)行詳細(xì)描述。實(shí)施例一雖然連鑄二冷的回路數(shù)量較多，但在每個(gè)回路上的實(shí)施步驟均相同，因此，本實(shí)施例一中以某個(gè)回路為例，對(duì)該回路的工作狀態(tài)的判定過程進(jìn)行詳細(xì)描述。該回路包括36個(gè)相同的水噴嘴，每個(gè)水噴嘴的嘴的壓力相同且等于所述回路的壓力，且對(duì)于每個(gè)噴嘴的擬合系數(shù)均相同，表1給出某個(gè)水噴嘴的壓力-水流量的測(cè)試數(shù)據(jù)：水壓力(MPa)0.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0水流量(L/min)2.103.103.774.234.755.115.555.946.226.47表1首先對(duì)該水噴嘴的壓力-水流量的測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，得到的水噴嘴的壓力-水流量特性曲線如圖4所示，根據(jù)圖4所示的壓力-水流量特性曲線得到壓力-水流量特性函數(shù)的計(jì)算公式：Fnozzle＝6.6245×Pnozzle0.5其中，F(xiàn)nozzle為該水噴嘴的水流量，Pnozzle為該水噴嘴的壓力，擬合系數(shù)A1＝6.6245；在已獲得的該回路中水噴嘴的壓力-水流量特性函數(shù)的基礎(chǔ)上，查詢?cè)摶芈分械乃畤娮鞌?shù)量為36，按照以下公式計(jì)算該回路的壓力與水流量的關(guān)系模型，并對(duì)系數(shù)D進(jìn)行標(biāo)定求解，結(jié)果為：Fpiple_cal＝0.95×36×Fnozzle其中，F(xiàn)piple_cal為該回路中的理論水流量，F(xiàn)nozzle為每個(gè)水噴嘴的理論水流量，修正系數(shù)D＝0.95，水噴嘴數(shù)量m＝36；需要說明的是，由于該回路包括36個(gè)相同的水噴嘴，因此，可以認(rèn)為每個(gè)水噴嘴的水流量均為Fnozzle。本實(shí)施例一中設(shè)置數(shù)據(jù)測(cè)量的頻率為0.5HZ，采集周期T為2s，并根據(jù)公式Fpiple＝0.95×36×Fnozzle＝0.95×36×(6.6245×Ppiple)0.5，計(jì)算該回路的理論水流量，通過對(duì)比該回路每次計(jì)算的理論水流量和測(cè)量的實(shí)際水流量，判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)；在判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)的對(duì)應(yīng)時(shí)刻之前的設(shè)定時(shí)間段內(nèi)，對(duì)所述回路出現(xiàn)的各瞬時(shí)工作狀態(tài)的頻次進(jìn)行統(tǒng)計(jì)；并將頻次最高的瞬時(shí)工作狀態(tài)判定為所述回路的工作狀態(tài)；最終根據(jù)所述回路的工作狀態(tài)判定所述回路中噴嘴的工作狀態(tài)；按照設(shè)定頻率得到該回路的瞬間工作狀態(tài)及工作狀態(tài)如表2所示；表2從表2可以看出，t＝12s時(shí)刻的瞬間工作狀態(tài)為泄漏狀態(tài)，但是此時(shí)刻之前的瞬間工作狀態(tài)都為正常狀態(tài)，因此，為了消除數(shù)據(jù)波動(dòng)的可能性，在此時(shí)刻12s之前的設(shè)定時(shí)間段Δt內(nèi)根據(jù)頻次高低確定t＝12s時(shí)刻該回路的工作狀態(tài)為正常狀態(tài)，t＝12s時(shí)刻之后一段時(shí)間的瞬間工作狀態(tài)的確為正常狀態(tài)，說明此方法可以較好的抑制連鑄生產(chǎn)過程中的數(shù)據(jù)波動(dòng)、數(shù)據(jù)異常對(duì)最終判定結(jié)果的影響，從而維持最終判定結(jié)果的穩(wěn)定性。從t＝30s到t＝46s，這段時(shí)間該回路的瞬間工作狀態(tài)基本是輕度泄漏狀態(tài)和泄漏狀態(tài)兩種狀態(tài)，但是根據(jù)頻次統(tǒng)計(jì)結(jié)果，這個(gè)區(qū)間內(nèi)仍然是正常狀態(tài)的瞬間工作狀態(tài)出現(xiàn)的頻次最高，因此，t＝46s時(shí)刻回路的工作狀態(tài)仍然為正常狀態(tài)，直到維持該正常狀態(tài)一段時(shí)間之后，回路的工作狀態(tài)才轉(zhuǎn)變?yōu)樾孤顟B(tài)，采用這種數(shù)據(jù)處理方式可以有效地提高預(yù)報(bào)準(zhǔn)確率，從而減少錯(cuò)誤報(bào)警。根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例的描述，上述回路的最終判定結(jié)果即為其回路中所包含噴嘴的工作狀態(tài)的判定結(jié)果。為實(shí)現(xiàn)上述方法，本發(fā)明實(shí)施例提供了一種連鑄二冷噴嘴工作狀態(tài)的動(dòng)態(tài)判定系統(tǒng)，由于該系統(tǒng)解決問題的原理與方法相似，因此，系統(tǒng)的實(shí)施過程及實(shí)施原理均可以參見前述方法的實(shí)施過程及實(shí)施原理描述，重復(fù)之處不再贅述。本發(fā)明實(shí)施例提出了一種連鑄二冷噴嘴工作狀態(tài)的動(dòng)態(tài)判定系統(tǒng)，如圖5所示，該系統(tǒng)包括：確定模塊500、測(cè)量模塊501、計(jì)算模塊502、第一判定模塊503、第二判定模塊504、第三判定模塊505；其中，所述確定模塊500，用于根據(jù)回路中每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系，確定所述回路中壓力與水流量的關(guān)系模型；所述測(cè)量模塊501，用于在連鑄生產(chǎn)過程中，按照設(shè)定頻率測(cè)量所述回路的壓力及實(shí)際水流量；所述計(jì)算模塊502，用于根據(jù)所述回路的壓力及所述壓力與水流量的關(guān)系模型，計(jì)算所述回路的理論水流量；所述第一判定模塊503，用于根據(jù)所述回路的理論水流量及所述實(shí)際水流量，確定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)；所述第二判定模塊504，用于在所述判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)的對(duì)應(yīng)時(shí)刻之前的設(shè)定時(shí)間段內(nèi)，對(duì)所述回路出現(xiàn)的各瞬時(shí)工作狀態(tài)的頻次進(jìn)行統(tǒng)計(jì)；并將頻次最高的瞬時(shí)工作狀態(tài)判定為所述回路的工作狀態(tài)；所述第三判定模塊505，用于根據(jù)所述回路的工作狀態(tài)判定所述回路中噴嘴的工作狀態(tài)。具體實(shí)施中，所述瞬時(shí)工作狀態(tài)包括：堵塞狀態(tài)、輕度堵塞狀態(tài)、正常狀態(tài)、輕度泄漏狀態(tài)、泄漏狀態(tài)；所述第一判定模塊503具體用于：按照以下公式得到所述回路的理論水流量與所述實(shí)際水流量的對(duì)比值：∂=Fpiple_cal-Fpiple_actualFpiple_cal×100]]>其中，F(xiàn)piple_cal為所述回路的理論水流量，F(xiàn)piple_actual為所述回路的實(shí)際水流量，為所述回路的理論水流量Fpiple_cal與所述實(shí)際水流量Fpiple_actual的對(duì)比值；若所述對(duì)比值大于預(yù)設(shè)的第一閾值，則判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)為堵塞狀態(tài)；若所述對(duì)比值小于或等于預(yù)設(shè)的第一閾值，且大于預(yù)設(shè)的第二閾值，則判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)為輕度堵塞狀態(tài)；若所述對(duì)比值小于或等于預(yù)設(shè)的第二閾值，且大于預(yù)設(shè)的第三閾值，則判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)為正常狀態(tài)；若所述對(duì)比值小于或等于預(yù)設(shè)的第三閾值，且大于預(yù)設(shè)的第四閾值，則判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)為輕度泄漏狀態(tài)；若所述對(duì)比值小于或等于預(yù)設(shè)的第四閾值，則判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)為泄漏狀態(tài)；其中，所述第一閾值大于所述第二閾值，且所述第二閾值大于所述第三閾值，且所述第三閾值大于所述第四閾值。具體實(shí)施中，所述確定模塊500具體用于：按照以下公式確定所述回路中每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系：Fnozzle＝A1×Pnozzle0.5其中，Pnozzle為所述回路中每個(gè)噴嘴的壓力，F(xiàn)nozzle為所述回路中每個(gè)噴嘴對(duì)應(yīng)的水流量，A1為擬合系數(shù)；或者，按照以下公式確定所述回路中每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系：Fnozzle＝A2×Pnozzle0.5+B2其中，Pnozzle為所述回路中每個(gè)噴嘴的壓力，F(xiàn)nozzle為所述回路中每個(gè)噴嘴對(duì)應(yīng)的水流量，A2為擬合系數(shù)，B2為修正項(xiàng)；根據(jù)回路中每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系，按照以下公式確定所述回路中壓力與水流量的關(guān)系模型：Fpiple_cal＝D×m×(A1×Ppiple)0.5其中，F(xiàn)piple_cal為所述回路的理論水流量，Ppiple為所述回路的壓力，A1為每個(gè)噴嘴的擬合系數(shù)，D為修正系數(shù)，m為所述回路中的噴嘴數(shù)量，n為正整數(shù)；或者，按照以下公式確定所述回路中壓力與水流量的關(guān)系模型：Fpiple_cal＝D×m×(A2×Ppiple+B2)0.5其中，F(xiàn)piple_cal為所述回路的理論水流量，Ppiple為所述回路的壓力，A2為每個(gè)噴嘴的擬合系數(shù)，B2為每個(gè)噴嘴的修正項(xiàng)，D為修正系數(shù)，m為所述回路中的噴嘴數(shù)量，n為正整數(shù)。具體實(shí)施中，所述確定模塊500具體用于：判定所述回路的工作狀態(tài)為正常狀態(tài)時(shí)，在設(shè)定壓力下測(cè)量所述回路的實(shí)際水流量，并根據(jù)所述回路中每個(gè)噴嘴的壓力與水流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系計(jì)算對(duì)應(yīng)壓力下每個(gè)噴嘴的理論水流量；根據(jù)所述回路的實(shí)際水流量及每個(gè)噴嘴的理論水流量，并按照以下公式得到修正系數(shù)：D=Fpiple_actualm×Fnozzle]]>其中，D為修正系數(shù)，F(xiàn)piple_actual為所述回路的實(shí)際水流量，F(xiàn)nozzle為所述回路中每個(gè)噴嘴的理論水流量，m為所述回路中的噴嘴數(shù)量。具體實(shí)施中，所述設(shè)定頻率為0.5HZ，相應(yīng)的，所述當(dāng)前時(shí)刻之前的設(shè)定時(shí)間段為30～60S。以上功能模塊的劃分方式僅為本發(fā)明實(shí)施例給出的一種優(yōu)選實(shí)現(xiàn)方式，功能模塊的劃分方式不構(gòu)成對(duì)本發(fā)明的限制。為了描述的方便，以上所述系統(tǒng)的各部分以功能分為各種模塊或單元分別描述。上述功能模塊可以是軟件功能模塊，也可以是硬件設(shè)備。該系統(tǒng)可以是分布式系統(tǒng)或集中式系統(tǒng)，若為分布式系統(tǒng)，則上述功能模塊可分別由硬件設(shè)備實(shí)現(xiàn)，各硬件設(shè)備之間通過網(wǎng)絡(luò)交互；若是集中式系統(tǒng)，則上述各功能模塊可由軟件實(shí)現(xiàn)，集成在一個(gè)硬件設(shè)備中。在實(shí)際應(yīng)用中，當(dāng)所述確定模塊500、測(cè)量模塊501、計(jì)算模塊502、第一判定模塊503、第二判定模塊504、第三判定模塊集成于一個(gè)硬件設(shè)備中時(shí)，所述確定模塊500、測(cè)量模塊501、計(jì)算模塊502、第一判定模塊503、第二判定模塊504、第三判定模塊可由位于該硬件設(shè)備中的中央處理器(CPU)、微處理器(MPU)、數(shù)字信號(hào)處理器(DSP)、或現(xiàn)場可編程門陣列(FPGA)實(shí)現(xiàn)。綜上所述，本發(fā)明提供的連鑄二冷回路工作狀態(tài)的動(dòng)態(tài)判定方法及系統(tǒng)，相對(duì)于現(xiàn)有技術(shù)具有以下有益效果：(1)在連鑄生產(chǎn)過程中，按照設(shè)定頻率實(shí)時(shí)且動(dòng)態(tài)地對(duì)回路的工作狀態(tài)進(jìn)行判定，從而能夠根據(jù)所述回路的工作狀態(tài)實(shí)時(shí)且動(dòng)態(tài)地判定所述回路中噴嘴的工作狀態(tài)；(2)在所述判定所述回路的瞬時(shí)工作狀態(tài)的對(duì)應(yīng)時(shí)刻之前的設(shè)定時(shí)間段內(nèi)，對(duì)所述回路出現(xiàn)的各瞬時(shí)工作狀態(tài)的頻次進(jìn)行統(tǒng)計(jì)；并將頻次最高的瞬時(shí)工作狀態(tài)判定為所述回路的工作狀態(tài)；從而根據(jù)所述回路的工作狀態(tài)判定所述回路中噴嘴的工作狀態(tài)，這樣能夠較好地抑制連鑄生產(chǎn)過程中的數(shù)據(jù)波動(dòng)、數(shù)據(jù)異常對(duì)最終判定結(jié)果的影響，從而維持最終判定結(jié)果的穩(wěn)定性。上述實(shí)施例僅例示性說明本發(fā)明的原理及其功效，而非用于限制本發(fā)明。任何熟悉此技術(shù)的人士皆可在不違背本發(fā)明的精神及范疇下，對(duì)上述實(shí)施例進(jìn)行修飾或改變。因此，舉凡所屬
技術(shù)領(lǐng)域：
中具有通常知識(shí)者在未脫離本發(fā)明所揭示的精神與技術(shù)思想下所完成的一切等效修飾或改變，仍應(yīng)由本發(fā)明的權(quán)利要求所涵蓋。當(dāng)前第1頁1 2 3