鋁合金制釬焊板的制作方法
本發明涉及適合用于汽車用熱交換器等的鋁合金制釬焊板。
背景技術：
一直以來，作為汽車等的熱交換器的原材，使用的是在芯材的兩面配有釬料和犧牲材的鋁合金(以下，也記述為Al合金。)所構成的釬焊板。
近年來，汽車用熱交換器有更加輕量化、小型化的傾向，伴隨而來的是，希望構成占據著熱交換器的質量的大部分的管材的釬焊板薄壁化。至今為止，釬焊板可實現板厚截止到200μm左右的薄壁化，但為了進一步薄壁化，則需要實現薄壁化相匹配的高強度化、高耐腐蝕化。但是，若伴隨薄壁化而減薄芯材，則釬焊后強度的確保變得困難。另一方面，若減薄犧牲材，則耐腐蝕性的確保困難。另外，若減薄釬料，則釬焊性降低。
對于這一問題，一直以來進行了大量的研究。例如，在專利文獻1中，公開有一種作為釬焊板的芯材而使用Al-Si-Fe-Cu-Mn-Mg系合金的、釬焊性和釬焊后強度優異的釬焊板。在專利文獻2中，公開有一種作為釬焊板的芯材而使用Al-Si-Mn-Cu-Ti系合金的、釬焊后強度、耐腐蝕性、釬焊性優異的包覆材。
現有技術文獻
專利文獻
專利文獻1：日本特開2009-22981號公報
專利文獻2：日本特開2011-68933號公報
發明要解決的課題
但是，在專利文獻1和專利文獻2中，實施例中公開的釬焊板的板厚最小為250μm，為了得到板厚低于200μm的薄壁的釬焊板，在實現兼顧釬焊后強度、耐腐蝕性和釬焊性的基礎上，還有進一步改善的余地。
板厚低于200μm的薄壁材的情況下，可知用于承擔強度的芯材部的厚度變薄，因此在釬焊加熱后各種添加元素的殘存量大幅減少，使強度大幅降低。特別是用于使芯材的電位提高而添加的Cu殘存量的減少造成的影響巨大，除了強度以外，確認到耐腐蝕性也降低。
技術實現要素：
本發明鑒于這種狀況而形成，其課題在于，提供一種即使板厚低于200μm，釬焊后強度、耐腐蝕性和釬焊性也優異的鋁合金制釬焊板。
用于解決課題的手段
本發明人等為了解決上述課題，對于板厚低于200μm時，板厚對釬焊加熱處理后的芯材和犧牲材的組成造成的影響實施了潛心研究。其結果發現，板厚低于200μm時，為了實現強度與耐腐蝕性的兼顧，通過使添加到芯材中的Cu的含量較高，不僅可實現高強度化，而且通過使犧牲材的Zn量與厚度的最佳化，還能夠確保耐腐蝕性達到與板厚200μm以上的情況同等的水平。另外發現，通過提高犧牲材中的Mg含量，使Mg擴散到芯材中，能夠有助于芯材的強度進一步提高。
本發明基于以上這樣全新的認知而完成。
本發明的鋁合金制釬焊板是具備芯材、設于所述芯材的一側的面上的由Al-Si系合金構成的釬料、設于所述芯材的另一側的面上的犧牲材的板厚低于200μm的鋁合金制釬焊板，其特征在于，所述芯材含有Cu：高于1.5質量％且2.5質量％以下、Mn：0.5～2.0質量％，余量由Al和不可避免的雜質構成，所述犧牲材含有Zn：2.0～7.0質量％、Mg：高于0.10質量％且3.0質量％以下，余量由Al和不可避免的雜質構成，所述釬料和所述犧牲材的厚度分別為15～50μm，所述釬料和所述犧牲材的包覆率的合計為50％以下。
通過具有這一構成，本發明的鋁合金制釬焊板可以使釬焊后強度、耐腐蝕性和釬焊性保持平衡，并且以高水平使之滿足。
另外，本發明的鋁合金制釬焊板的芯材優選還含有Si：0.05～0.5質量％。
通過具有這一構成，Si與從犧牲材擴散的Mg形成化合物，能夠使釬焊后強度進一步提高。
另外，本發明的鋁合金制釬焊板的芯材優選還含有Mg：0.05～0.5質量％。
通過具有這一構成，能夠使釬焊后強度進一步提高。
另外，本發明的鋁合金制釬焊板的芯材優選還含有從Cr：0.01～0.30質量％、Zr：0.01～0.30質量％和Ti：0.05～0.30質量％所構成的群中選擇的至少一種以上。
通過具有這一構成，能夠使釬焊后強度和耐腐蝕性進一步提高。
另外，本發明的鋁合金制釬焊板的犧牲材優選還含有Si：0.05～0.5質量％。
通過具有這一構成，Si擴散至芯材而與Mg形成化合物，能夠使釬焊后強度進一步提高。
另外，本發明的鋁合金制釬焊板的犧牲材優選還含有Mn：0.1～2.0質量％。
通過具有這一構成，能夠形成固溶體，而使釬焊后強度進一步提高。
另外，本發明的鋁合金制釬焊板的犧牲材優選還含有Ti：0.01～0.30質量％。
通過具有這一構成，能夠使耐腐蝕性進一步提高。
另外，本發明的鋁合金制釬焊板的犧牲材優選還含有Cr：0.01～0.30質量％、Zr：0.01～0.30質量％之中的一種以上。
通過具有這一構成，能夠使釬焊后強度與耐腐蝕性進一步提高。
發明效果
本發明的鋁合金制釬焊板即使板厚低于200μm，釬焊后強度、耐腐蝕性和釬焊性也優異。
附圖說明
圖1是用于評價本發明的鋁合金制釬焊板的釬焊性的夾具的示意圖。圖1(a)是表示夾具的整體的立體圖，圖1(b)是夾具的正視圖。
具體實施方式
以下，對于用于實施本發明的鋁合金制釬焊板的方式詳細地加以說明。
本發明的鋁合金制釬焊板具備芯材、設于芯材的一側的面上的由Al-Si系合金構成的釬料、設于芯材的另一側的面上的犧牲材，板厚低于200μm。板厚優選為80～180μm。由于釬焊板的板厚低于200μm，從而能夠使汽車等的熱交換器的輕量化成為可能。
以下，對于構成本發明的鋁合金制釬焊板的芯材、釬料和犧牲材依次進行說明。
<芯材>
本發明的芯材由含有Cu：高于1.5質量％且2.5質量％以下、Mn：0.5～2.0質量％，余量是Al和不可避免的雜質的鋁合金構成。另外，本發明的芯材優選還含有Si：0.05～0.5質量％。另外，本發明的芯材優選還含有Mg：0.05～0.5質量％。另外，本發明的芯材優選還含有從Cr：0.01～0.30質量％、Zr：0.01～0.30質量％和Ti：0.05～0.30質量％所構成的群中選擇的至少一種以上。
以下，對于構成本發明的芯材的各元素進行說明。
(芯材的Cu：高于1.5質量％且2.5質量％以下)
Cu通過固溶強化而有助于釬焊后的強度提高。Cu的含量在1.5質量％以下時，板厚低于200μm的釬焊板的情況下，釬焊后殘存的Cu量不足，強度和耐腐蝕性不充分。另一方面，若Cu的含量高于2.5質量％，則芯材的固相線溫度降低，釬焊時有可能發生熔融。因此，芯材的Cu的含量為高于1.5質量％且2.5質量％以下。優選為1.7～2.4質量％。
(芯材的Mn：0.5～2.0質量％)
Mn與Al、Si一起形成金屬間化合物，在晶粒的晶內微細地分布而有助于彌散強化，使釬焊后強度提高。Mn的含量低于0.5質量％時，金屬間化合物數減少，因此來自于金屬間化合物的彌散強化無法提高，釬焊后強度降低。另一方面，若Mn的含量高于2.0質量％，則粗大的金屬間化合物大量生成，軋制本身變得困難，釬焊板的制造困難。因此，芯材的Mn的含量為0.5～2.0質量％。優選為0.8～1.7質量％。
(芯材的Si：0.05～0.5質量％)
Si與Al、Mn一起形成金屬間化合物，在晶粒的晶內微細分布而有助于彌散強化，使釬焊后強度提高。Si的含量低于0.05質量％時，釬焊后強度的提高不充分。另一方面，若Si的含量高于0.5質量％，則芯材的固相線溫度降低，因此在釬焊加熱時芯材有可能熔融。因此，為了取得使芯材中含有Si的效果，Si的含量為0.05～0.5質量％。優選為0.10～0.45質量％。
(芯材的Mg：0.05～0.5質量％)
Mg與Si一起形成Mg2Si的微細的析出相，具有使釬焊后強度提高的效果。Mg的含量低于0.05質量％時，釬焊后強度的提高效果不充分。另一方面，若Mg的含量高于0.5質量％，則在使用非腐蝕性助焊劑進行釬焊時，助焊劑與Mg反應，釬焊有可能無法進行。因此，為了獲得使芯材含有Mg的效果，Mg的含量為0.05～0.5質量％。優選為0.10～0.45質量％。
(芯材的Cr：0.01～0.30質量％)
Cr與Al形成Al3Cr金屬間化合物，具有使釬焊后強度提高的效果。若Cr的含量低于0.01質量％，則釬焊后強度的提高效果不充分。另一方面，若Cr的含量高于0.30質量％，則鑄造中形成粗大的金屬間化合物，軋制時有可能發生裂紋。因此，為了取得使芯材含有Cr的效果，Cr的含量為0.01～0.30質量％。優選為0.05～0.25質量％。
(芯材的Zr：0.01～0.30質量％)
Zr與Al形成Al3Zr金屬間化合物，通過彌散強化，具有使釬焊后強度提高的效果。Zr的含量低于0.01質量％時，這一效果不充分。另一方面，若Zr的含量高于0.30質量％，在鑄造時形成粗大的Al3Zr金屬間化合物，在軋制時容易發生裂紋。因此，為了獲得使芯材含有Zr的效果，Zr的含量為0.01～0.30質量％。優選為0.03～0.25質量％。
(芯材的Ti：0.05～0.30質量％)
Ti在Al合金中呈層狀分布，從而能夠降低腐蝕對板厚方向的進行速度，因此有助于耐腐蝕性的提高。Ti的含量低于0.05質量％時，Ti的層狀分布不充分，無法充分取得耐腐蝕性的提高的效果。另一方面，若Ti的含量高于0.30質量％，則鑄造時容易形成粗大的Al3Ti金屬間化合物，加工性降低，因此在軋制時容易發生裂紋。因此，為了得到使芯材含有Ti的效果，Ti的含量為0.05～0.30質量％。優選為0.07～0.25質量％。
(芯材的余量：Al和不可避免的雜質)
芯材的成分除了上述以外，余量由Al和不可避免的雜質構成。還有，作為不可避免的雜質，例如可列舉Fe、Zn、In、Sn、Ni等。如果是Fe為0.30質量％以下(優選為0.25質量％以下)，Zn為0.15質量％以下(優選為0.10質量％以下)，In、Sn、Ni分別為0.05質量％以下(優選為0.03質量％以下)的含量，則不妨礙本發明的效果，允許在芯材中含有。另外，關于所述Si、Mg、Cr、Zr、Ti，分別低于下限值而含有時，能夠視為不可避免的雜質。
<釬料>
本發明的釬料由Al-Si系合金構成。作為Al-Si系合金，可列舉一般的JIS合金，例如4343、4045等。在此，所謂Al-Si系合金，除了含有Si的Al合金以外，也包括還含有Zn的Al合金。即，作為Al-Si系合金，可列舉Al-Si系合金，或Al-Si-Zn系合金。并且，例如可以使用含有Si：7～12質量％的Al-Si系合金。
(釬料的厚度：15～50μm)
作為Al-Si系合金的釬料，通常，大約從580℃以上起開始熔融，液相作為焊劑流動而填充到接合部。釬料的厚度低于15μm時，接合部的焊劑的流動量不足，釬焊性有可能降低。另一方面，若釬料的厚度高于50μm，則焊劑的流動量增大，有可能一部分向芯材擴散而發生蠶食性的侵蝕。特別是低于200um的釬焊板的情況下，這一影響顯著呈現。因此，釬料的厚度為15～50μm。
<犧牲材>
本發明的犧牲材含有Zn：2.0～7.0質量％、Mg：高于0.10質量％且3.0質量％以下，余量由Al和不可避免的雜質構成。作為這樣的Al-Zn-Mg系合金，可列舉一般的JIS合金，例如7072、7N01等。
另外，本發明的犧牲材優選還含有Si：0.05～0.5質量％。另外，本發明的犧牲材優選還含有Mn：0.1～2.0質量％。另外，本發明的犧牲材優選還含有Ti：0.01～0.30質量％。另外，本發明的犧牲材優選還含有Cr：0.01～0.30質量％、Zr：0.01～0.30質量％之中的一種以上。
以下，對于構成本發明的犧牲材的各元素進行說明。
(犧牲材的Zn：2.0～7.0質量％)
Zn使犧牲材的電位低，與芯材產生電位差，由此有助于耐腐蝕性的提高。Zn的含量低于2.0質量％時，與芯材的電位差不足，確保耐腐蝕性變得困難。另一方面，若Zn的含量高于7.0質量％，則固相線溫度降低，釬焊時犧牲材有可能熔融。因此，犧牲材的Zn的含量為2.0～7.0質量％。優選為2.5～6.0質量％。
(犧牲材的Mg：高于0.10質量％且3.0質量％以下)
Mg在釬焊時擴散到芯材中，有助于釬焊后的芯材的強度提高。另外，芯材含有Si時，與Si形成析出相而進行析出強化，從而有助于釬焊后強度的進一步提高。Mg的含量在0.10質量％以下時，強度提高的效果不充分。另一方面，若Mg的含量高于3.0質量％，則芯材與犧牲材的壓合性有可能降低。因此，犧牲材的Mg的含量高于0.10質量％且3.0質量％以下。優選為0.20～2.5質量％。
(犧牲材的Si：0.05～0.5質量％)
Si在釬焊時擴散到芯材中，與Mg形成析出相進行析出強化，從而有助于釬焊后強度的進一步提高。Si的含量低于0.05質量％時，與Mg的析出相的形成帶來的強度提高的效果不充分。另一方面，若Si的含量高于0.5質量％，則固相線溫度降低，釬焊時犧牲材有可能熔融。因此，為了得到使犧牲材含有Si的效果，Si的含量為0.05～0.5質量％。優選為0.1～0.45質量％。
(犧牲材的Mn：0.1～2.0質量％)
Mn通過固溶體強化，有助于釬焊后的強度提高。Mn的含量低于0.1質量％時，上述的效果不充分。另一方面，若Mn的含量高于2.0質量％，則鑄造時形成粗大的金屬間化合物，加工性降低，因此軋制時容易發生裂紋。因此，為了得到使犧牲材含有Mn的效果，Mn的含量為0.1～2.0質量％。優選為0.2～1.5質量％。
(犧牲材的Ti：0.01～0.30質量％)
Ti在Al合金中呈層狀分布，由此，釬焊板的電位分布也會對應Ti的濃而分布，所以能夠使腐蝕形態層狀化，降低腐蝕對板厚方向的進行速度。因此，有助于耐腐蝕性的提高。Ti的含量低于0.01質量％時，無法充分獲得耐腐蝕性提高的效果。另一方面，若Ti的含量高于0.30質量％，則鑄造時容易形成粗大的Al3Ti金屬間化合物，加工性降低，因此軋制時容易發生裂紋。因此，為了得到使犧牲材含有Ti的效果，Ti的含量為0.01～0.30質量％。優選為0.05～0.25質量％。
(犧牲材的Cr：0.01～0.30質量％)
Cr與Al形成Al3Cr金屬間化合物，通過彌散強化，從而有助于釬焊后的強度提高以及由晶粒微細化帶來的耐腐蝕性提高。Cr的含量低于0.01質量％時，強度提高和耐腐蝕性提高的效果不充分。另一方面，若Cr的含量高于0.30質量％，則形成粗大的Al3Cr金屬間化合物，軋制時容易發生裂紋。因此，為了得到使犧牲材含有Cr的效果，Cr的含量為0.01～0.30質量％。優選為0.05～0.25質量％。
(犧牲材的Zr：0.01～0.30質量％)
Zr與Al形成Al3Zr金屬間化合物，通過彌散強化，而有助于釬焊后的強度提高以及由晶粒微細化帶來的耐腐蝕性提高。Zr的含量低于0.01質量％時，無法充分獲得強度提高的效果。另一方面，若Zr的含量高于0.30質量％，則鑄造時形成粗大的Al3Zr金屬間化合物，加工性降低，軋制時容易發生裂紋。因此，為了得到使犧牲材中含有Zr的效果，Zr的含量為0.01～0.30質量％。優選為0.05～0.25質量％。
(犧牲材的余量：Al和不可避免的雜質)
犧牲材的成分除了上述以外，余量由Al和不可避免的雜質構成。還有，作為不可避免的雜質，例如可列舉Fe、In、Sn、Ni等。如果是Fe在0.30質量％以下(優選為0.25質量％以下)，In、Sn、Ni分別在0.05質量％以下(優選為0.03質量％以下)的含量，則不妨礙本發明的效果，允許使之含有在犧牲材中。另外，關于所述Si、Mn、Ti、Cr、Zr，分別低于下限值而含有時，能夠視為不可避免的雜質。
(犧牲材的厚度：15～50μm)
犧牲材在散熱器等的熱交換器的釬焊板中，作為犧牲陽極材必須確保內表面的耐腐蝕性。厚度低于15μm時，即使是上述的Zn含量，作為犧牲材的絕對Zn量也少，因此，對于芯材而言，無法使電位足夠低，犧牲材側的耐腐蝕性劣化。另一方面，若厚度高于50μm，則在板厚低于200μm的釬焊板中，犧牲材的包覆率變大，壓合性降低。因此，犧牲材的厚度為15～50μm。
(釬料和犧牲材的包覆率的合計50％以下)
本發明的鋁合金制釬焊板中，釬料和犧牲材的包覆率的合計為50％以下。在此，釬料和犧牲材的包覆率的合計(即，釬料的包覆率與犧牲材的包覆率的合計)可以作為釬料的厚度和犧牲材的厚度的合計相對于釬焊板的板厚的比率(％)求得。即，設釬焊板的板厚為T(μm)，釬料的厚度為R(μm)，犧牲材的厚度為G(μm)時，為100×(R+G)/T(％)。
這一包覆率的合計高于50％時，在板厚低于200μm的釬焊板中，釬焊性的確保困難。釬料和犧牲材的包覆率的合計的優選的上限值為40％，在板厚低于200μm的釬焊板中，從充分確保釬料的厚度和犧牲材的厚度而確保釬焊性和耐腐蝕性的觀點出發，優選的下限值為25％。
<釬焊板的制造方法>
作為本發明的鋁合金制釬焊板的材料的芯材、犧牲材和釬料，能夠由常規方法制造。該芯材、犧牲材和釬料的制造方法沒有特別限定。例如，能夠由以下的方法制造。
以規定的鑄造溫度鑄造所述組成的芯材用鋁合金后，根據需要對于所得到的鑄塊進行平面切削，并均質化熱處理，從而能夠制造芯材用鑄塊。
另外，以規定的鑄造溫度鑄造所述組成的犧牲材用鋁合金和釬料用鋁合金之后，根據需要對于所得到的鑄塊進行平面切削，并均質化熱處理。之后進行熱軋，從而能夠制造犧牲材用構件和釬料用構件。
其后，在芯材用鑄塊的一側面重疊犧牲材用構件，在另一側面重疊釬料用構件，通過熱軋使之壓合、軋制而成為板材。然后，對于該板材實施冷軋，從而制造規定板厚的鋁合金包覆材，成為釬焊板。該板材在冷軋的過程中或在冷軋后，也可以根據需要經歷退火工序。
本發明的鋁合金制釬焊板及其制造方法，如以上說明，但進行本發明時，關于未明示的條件等，可以適用以往公知的。只要發揮出按所述明示的條件取得的效果，則沒有限定。
實施例
接著，基于實施例更詳細地說明本發明。
通過常規方法熔解、鑄造表1～表3所示的組成的芯材用鋁合金、犧牲材用鋁合金和釬料用鋁合金，進行均質化處理，得到芯材用鑄塊(芯材用構件)、犧牲材用鑄塊、釬料用鑄塊。對于犧牲材用鑄塊和釬料用鑄塊，分別熱軋至規定的厚度，得到犧牲材用構件和釬料用構件。而后，以表4、表5所示的各種組合的方式，在芯材用構件的一面側重合犧牲材用構件，在另一面側重合釬料用構件，通過熱軋壓合而成為板材。之后，進行冷軋，成為規定的板厚的釬焊板(試驗材No.1～58)。
還有，在表1～表3中，不含成分的由空欄表示，對于不滿足本發明的構成的數值，對數值引下劃線表示。
對于所述制作好的釬焊板，以下述所示的方法，進行釬焊后強度、耐侵蝕性、釬焊性、犧牲材側耐腐蝕性的評價。
<釬焊后強度>
以滴落試驗方式，在模擬釬焊的條件下，對于試驗材進行熱處理(在露點為-40℃、氧濃度為200ppm以下的氮氣氛中，以590℃以上(最大600℃)的溫度加熱3分鐘)之后，加工成JIS5號試驗片(各試驗材各制作3片)。將該試驗片，在室溫(25℃)下放置1周后，依據JIS Z2241的規定進行拉伸試驗，測量抗拉強度，作為釬焊后強度。3個試驗片的釬焊后強度的平均值為210MPa以上的評價為最好(◎)，低于210MPa且190MPa以上的評價為良好(○)，低于190MPa的評價為不良(×)。
<耐侵蝕性>
制作進一步對試驗材以10％的加工率實施冷軋的試驗材，以滴落試驗方式，在模擬釬焊的條件下進行熱處理(在露點為-40℃、氧濃度為200ppm以下的氮氣氛中，以590℃以上(最大600℃)的溫度加熱3分鐘)，作為評價用的供試材。將得到的供試材分別切斷為2cm見方，埋入樹脂中，研磨切斷面，用Keller試劑蝕刻后，以顯微鏡觀察其研磨面。分別對其進行評價，未觀察到侵蝕的芯材部的面積比為50％以上時，評價為耐侵蝕性良好(○)，低于50％時評價為不良(×)。還有，耐侵蝕性的評價只對于釬焊后強度的評價良好的試樣實施。
<釬焊性>
圖1是用于評價本發明的鋁合金制釬焊板的釬焊性的夾具的示意圖。圖1(a)是表示夾具的整體的立體圖，圖1(b)是夾具的正視圖。還有，圖1(b)中金屬絲4的記述省略。
從試驗材切出寬25mm×長60mm的尺寸的試驗片，在該試驗片的釬料面涂布非腐蝕性的助焊劑FL-7(森田化學工業株式會社制)5g/m2并使之干燥。如圖1(a)所示，使涂布有助焊劑的釬料面向上而載置試驗片(下板2)，在其上夾隔φ2mm的不銹鋼制的圓棒作為隔離物，使厚1mm、寬25mm×長55mm的3003合金板(上板1)相對于試驗片垂直豎立而以金屬絲4固定。這時，隔離物3的位置距試驗片的一端(圖1(b)為50mm的距離。對其在模擬釬焊的條件下進行熱處理(在露點為-40℃、氧濃度為200ppm以下的氮氣氛中，以590℃以上(最大600℃)的溫度加熱3分鐘)。如圖1(b)所示，測量填充在試驗片(下板2)和3003合金板(上板1)的間隙中的釬角5的長度L。釬角長度L為25mm以上的評價為釬焊性良好(○)，低于25mm的評價為不良(×)。還有，釬焊性的評價只對于釬焊后強度、耐侵蝕性的評價全部良好的試樣實施。
<耐腐蝕性>
以滴落試驗方式，在模擬釬焊的條件下對于試驗材進行熱處理(在露點為-40℃、氧濃度為200ppm以下的氮氣氛中，以590℃以上(最大600℃)的溫度加熱3分鐘后)后，切斷成寬50mm×長60mm的大小，作為評價用的供試材。利用寬60mm×長70mm的大小的遮蔽用封條，用封條覆蓋釬料面的整個面，再將該封條折回到犧牲材面側，在犧牲材面，對于距四邊5mm的邊緣部也用封條覆蓋。
使該試驗片浸漬在含有Na+：118ppm、Cl-：58ppm、SO42-：60ppm、Cu2+：1ppm、Fe3+：30ppm的試驗液中(88℃×8小時)，在浸漬的狀態下自然冷卻到室溫后，以室溫狀態保持16小時，這樣的循環進行90個循環而實施耐腐蝕試驗。使用光學顯微鏡觀察犧牲材面的腐蝕狀況，以焦點深度法測量腐蝕深度。試驗片的最大腐蝕深度為板厚的50％以下的評價為良好(○)，高于50％的評價為不良(×)。還有，耐腐蝕性的評價只對于釬焊后強度、耐侵蝕性、釬焊性的評價全部良好的試樣實施。
這些試驗結果顯示在表4、表5中。還有，在表4、表5中，不能評價的或未進行評價的試樣以“-”表示，對于不滿足本發明的構成的內容，對數值引下劃線表示。
【表1】
【表2】
【表3】
【表4】
【表5】
如表1、表2所示，使用由滿足本發明的構成的鋁合金構成的芯材(芯材No.S1～S14)、釬料(釬料No.R1～R3)、犧牲材(犧牲材No.G1～G11)制造，釬料和犧牲材的厚度分別為15～50μm，板厚低于200μm，包覆率的合計滿足50％以下的釬焊板(試驗材No.1～35)，釬焊后強度、耐侵蝕性、釬焊性、耐腐蝕性均優異。
另一方面，試驗材No.36～58，因為不滿足本發明的構成，所以為以下的結果。
試驗材No.36的芯材Cu量少，No.38的芯材Mn量少，釬焊后強度的評價均不良。試驗材No.37的芯材Cu量多，No.40的芯材Si量多，釬焊時芯材均熔融。試驗材No.39的芯材Mn量多，No.42的芯材Cr量多，No.43的芯材Zr量多，No.44的芯材Ti量多，軋制時均發生裂紋，不能制作供試材。試驗材No.41的芯材Mg量多，釬焊性不充分。
試驗材No.47的犧牲材Zn量少，耐腐蝕性的評價不良。試驗材No.49的犧牲材Mg量少，釬焊后強度的評價不良。試驗材No.48的犧牲材Zn量多，No.51的犧牲材Si量多，釬焊時犧牲材均熔融。試驗材No.50的犧牲材Mg量多，壓合性降低，不能制作供試材。試驗材No.52的犧牲材Mn量多，No.53的犧牲材Ti量多，No.54的犧牲材Cr量多，No.55的犧牲材Zr量多，軋制時均發生裂紋，不能制作供試材。
試驗材No.45因為釬料的厚度薄，所以釬焊性不良。試驗材No.46的釬料厚，耐侵蝕性降低。試驗材No.56的犧牲材的厚度薄，耐腐蝕性不良。試驗材No.57的犧牲材厚，壓合性降低，不能制作供試材。
試驗材No.58的釬料和犧牲材的厚度雖然滿足，但是包覆率的合計超過上限，因此釬焊性不良。
本申請伴隨以申請日為2014年3月28日的日本國專利申請、專利申請第2014-070430號為基礎申請的優先權主張。專利申請第2014-070430號通過參照而納入本說明書中。
符號說明
1 上板
2 下板
3 隔離物
4 金屬絲
5 釬角
L 釬角長度
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