本發(fā)明涉及瀝青冷再生拌合工藝。更具體地說，本發(fā)明涉及一種間歇式瀝青冷再生拌合工藝。
背景技術(shù)：
隨著我國公路瀝青路面大修期的到來，國家大力推廣再生瀝青混合料在工程中的應(yīng)用。針對不同的公路工程施工方案，瀝青冷再生拌合工藝方法各異，造成了相關(guān)的再生設(shè)備門類繁多。按生產(chǎn)工藝，瀝青冷再生拌合設(shè)備分為連續(xù)式和間歇式兩種。連續(xù)式瀝青冷再生拌合設(shè)備和拌合工藝存在著計量和級配不準(zhǔn)、攪拌不均勻、成品料質(zhì)量不穩(wěn)定等缺陷，在用戶中形成了不良的印象，普遍認為連續(xù)式攪拌設(shè)備不適宜等級較高公路的施工。連續(xù)式瀝青攪拌設(shè)備對材料的要求相對較高，而由于我國公路建設(shè)蓬勃發(fā)展，骨料市場長期處于供不應(yīng)求的狀態(tài)，骨料質(zhì)量的參差不齊不利于連續(xù)式瀝青拌合設(shè)備的國內(nèi)的應(yīng)用。間歇式瀝青冷再生拌合工藝廣泛適用于各等級公路、機場、水壩等，具有性能穩(wěn)定可靠、節(jié)能環(huán)保、計量精度高的優(yōu)點，但間歇式瀝青冷再生拌合工藝還不太成熟，仍然存在著諸如各個物料的配比，各個物料的添加順序，攪拌時間等不適宜造成冷再生混合料質(zhì)量差的問題。
技術(shù)實現(xiàn)要素：
為了解決上述問題，本發(fā)明設(shè)計開發(fā)了一種間歇式瀝青冷再生拌合工藝，該工藝中通過調(diào)節(jié)以及精確計算舊瀝青混合料，水泥，乳化瀝青與水的添加量，并采取間歇式瀝青冷再生拌合工藝，極大地改善了冷再生混合料的質(zhì)量。本發(fā)明還有一個目的是提供的間歇式瀝青冷再生拌合工藝通過調(diào)節(jié)組成冷再生混合料的各成分加入時的攪拌速度以及加入時間，保證了冷再生混合料的均勻性。本發(fā)明還有一個目的是提供的間歇式瀝青冷再生拌合工藝中的第一輸送通道在一定程度上對舊瀝青混合料起到了擠壓的作用，這在一定程度上保證了舊瀝青混合料的破碎效果，滿足了工藝的需求。為了達到上述目的，本發(fā)明提供了一種間歇式瀝青冷再生拌合工藝，包括以下步驟：步驟一、將舊瀝青混合料通過第一入料口進入第一輸送通道，所述第一輸送通道為兩個螺棱相互嚙合且旋轉(zhuǎn)方向相同的螺桿，所述兩個螺桿的長度為1.0～1.5m，所述第一輸送通道以5～10cm/s的輸送速度將所述舊瀝青混合料輸送至破碎篩分室；步驟二、所述破碎篩分室內(nèi)的多個銑刨刀對所述舊瀝青混合料進行破碎以及篩分，并篩分成三種不同粒徑的篩分后舊瀝青混合料，所述篩分后舊瀝青混合料分別進入相應(yīng)的儲藏室內(nèi)，所述儲藏室位于所述破碎篩分室的下方，所述篩分后舊瀝青混合料通過重力的作用按照粒徑由小到大的順序依次進入攪拌室，其中，第一種篩分后舊瀝青混合料的粒徑為0～5mm，第二種篩分后舊瀝青混合料的粒徑為5～10mm，第三種篩分后舊瀝青混合料的粒徑為10～30mm；步驟三、所述攪拌室內(nèi)的稱重傳感器對所述篩分后舊瀝青混合料進行累加稱重，分別將稱量后的粒徑為10～30mm的新集料以及粒徑為13.5～20mm的骨料通過位于所述攪拌室上端的第二入料口加入到所述攪拌室內(nèi)，所述攪拌室內(nèi)的第一攪拌頭以200～500r/min的攪拌速度并沿一個旋轉(zhuǎn)方向?qū)λ龊Y分后舊瀝青混合料、所述新集料和所述骨料進行攪拌操作，得到混合料，所述攪拌操作的攪拌時間為10～20min；步驟四、通過所述攪拌室正上方的噴淋口向所述混合料上噴淋一定量的乳化瀝青，通過所述攪拌室左側(cè)壁和右側(cè)壁的多個進水口向所述混合料上澆灑一定量的水，并同時開啟所述攪拌室內(nèi)的第二攪拌頭，所述第二攪拌頭以50～100r/min的攪拌速度以及與所述一個旋轉(zhuǎn)方向相反的方向?qū)λ龌旌狭线M行一次攪拌，所述一次攪拌的攪拌時間為20～30s；然后通過所述攪拌室上方的第三入料口向所述攪拌室內(nèi)加入水泥，所述第二攪拌頭以800～1500r/min的攪拌速度以及與所述一個旋轉(zhuǎn)方向相反的方向?qū)λ龌旌狭线M行二次攪拌，所述二次攪拌的攪拌時間為30～60s；最后將剩余的乳化瀝青和水噴淋到所述混合料上，啟動所述第二攪拌頭執(zhí)行三次攪拌操作，所述三次攪拌的攪拌速度為200～300r/min，旋轉(zhuǎn)方向為所述一個旋轉(zhuǎn)方向，所述三次攪拌的攪拌時間為5～10min，得到冷再生混合料；步驟五、將所述冷再生混合料通過輸送通道運輸?shù)匠善妨蟼}。優(yōu)選的是，其中，第一種篩分后舊瀝青混合料：第二種篩分后舊瀝青混合料：第三種篩分后舊瀝青混合料：新集料：骨料：水泥：乳化瀝青：水的重量比為30：25：28：15：2：1.5：4：3.6。優(yōu)選的是，其中，所述乳化瀝青是通過位于所述噴淋口處的噴淋漏斗向下噴淋，所述噴淋漏斗的側(cè)壁上均勻開設(shè)多個第一圓形出口，所述噴淋漏斗的正下方開設(shè)一第二圓形出口，所述第一圓形出口與所述第二圓形出口的直徑比為1.2:1。優(yōu)選的是，其中，所述攪拌室左側(cè)壁和右側(cè)壁分別均勻開設(shè)20～40個進水口，所述進水口的直徑為1～2cm。優(yōu)選的是，其中，所述螺桿靠近所述破碎篩分室一端的直徑大于遠離所述破碎篩分室一端的直徑。優(yōu)選的是，其中，所述一次攪拌與所述三次攪拌加入的乳化瀝青的質(zhì)量比為1:3。優(yōu)選的是，其中，所述攪拌室與所述混合料的體積比為2～3:1。優(yōu)選的是，其中，所述一次攪拌：所述二次攪拌：所述三次攪拌的攪拌時間之比為5:8:98。優(yōu)選的是，其中，所述噴淋漏斗與所述攪拌室的體積比為1:5。優(yōu)選的是，其中，所述一次攪拌與三次攪拌加入的水的體積為1:1。本發(fā)明的有益效果在于：1、本發(fā)明提供的間歇式瀝青冷再生拌合工藝中通過調(diào)節(jié)以及二次計算舊瀝青混合料，新集料，水泥，乳化瀝青與水的添加量，極大地改善了冷再生混合料的質(zhì)量，并且通過調(diào)節(jié)組成冷再生混合料的各成分加入時的攪拌速度以及加入時間，保證了冷再生混合料的均勻性。2、本發(fā)明提供的間歇式瀝青冷再生拌合工藝中的第一輸送通道在一定程度上對舊瀝青混合料起到了擠壓的作用，這在一定程度上保證了舊瀝青混合料的破碎效果，滿足了工藝的需求。3、本發(fā)明提供的間歇式瀝青冷再生拌合工藝通過改進乳化瀝青和水的加入方向以及進行批次加入，保證了混合料的均勻性。4、本發(fā)明提供的間歇式瀝青冷再生拌合工藝中的攪拌室與混合料的體積比，能夠保證混合料在攪拌室內(nèi)得到充分的攪拌，并且合理的利用了攪拌室的體積。5、本發(fā)明提供的間歇式瀝青冷再生拌合工藝計量更加精確，嚴(yán)格控制混合料的組成，保證了冷再生混合料的質(zhì)量，并且輸送、破碎、篩分、攪拌工序依次進行，極大地減小了勞動強度。具體實施方式下面對本發(fā)明做進一步的詳細說明，以令本領(lǐng)域技術(shù)人員參照說明書文字能夠據(jù)以實施。本發(fā)明提供了一種間歇式瀝青冷再生拌合工藝，包括以下步驟：步驟一、將舊瀝青混合料通過第一入料口進入第一輸送通道，所述第一輸送通道為兩個螺棱相互嚙合且旋轉(zhuǎn)方向相同的螺桿，所述兩個螺桿的長度為1.0～1.5m，所述第一輸送通道以5～10cm/s的輸送速度將所述舊瀝青混合料輸送至破碎篩分室；其中，第一輸送通道的輸送速度不僅影響了整個冷再生工序的循環(huán)速度，同時也影響了舊瀝青混合料的初步擠壓程度，在不影響冷再生工序的基礎(chǔ)上，選擇合適的輸送速度可對舊瀝青混合料進行充分的初步擠壓破碎。步驟二、所述破碎篩分室內(nèi)的多個銑刨刀對所述舊瀝青混合料進行破碎以及篩分，并篩分成三種不同粒徑的篩分后舊瀝青混合料，所述篩分后舊瀝青混合料分別進入相應(yīng)的儲藏室內(nèi)，所述儲藏室位于所述破碎篩分室的下方，所述篩分后舊瀝青混合料通過重力的作用按照粒徑由小到大的順序依次進入攪拌室，其中，第一種篩分后舊瀝青混合料的粒徑為0～5mm，第二種篩分后舊瀝青混合料的粒徑為5～10mm，第三種篩分后舊瀝青混合料的粒徑為10～30mm；步驟三、所述攪拌室內(nèi)的稱重傳感器對所述篩分后舊瀝青混合料進行累加稱重，分別將稱量后的粒徑為10～30mm的新集料以及粒徑為13.5～20mm的骨料通過位于所述攪拌室上端的第二入料口加入到所述攪拌室內(nèi)，所述攪拌室內(nèi)的第一攪拌頭以200～500r/min的攪拌速度并沿一個旋轉(zhuǎn)方向?qū)λ龊Y分后舊瀝青混合料、所述新集料和所述骨料進行攪拌操作，得到混合料，所述攪拌操作的攪拌時間為10～20min；步驟四、通過所述攪拌室正上方的噴淋口向所述混合料上噴淋一定量的乳化瀝青，通過所述攪拌室左側(cè)壁和右側(cè)壁的多個進水口向所述混合料上澆灑一定量的水，并同時開啟所述攪拌室內(nèi)的第二攪拌頭，所述第二攪拌頭以50～100r/min的攪拌速度以及與所述一個旋轉(zhuǎn)方向相反的方向?qū)λ龌旌狭线M行一次攪拌，所述一次攪拌的攪拌時間為20～30s；然后通過所述攪拌室上方的第三入料口向所述攪拌室內(nèi)加入水泥，所述第二攪拌頭以800～1500r/min的攪拌速度以及與所述一個旋轉(zhuǎn)方向相反的方向?qū)λ龌旌狭线M行二次攪拌，所述二次攪拌的攪拌時間為30～60s；最后將剩余的乳化瀝青和水噴淋到所述混合料上，啟動所述第二攪拌頭執(zhí)行三次攪拌操作，所述三次攪拌的攪拌速度為200～300r/min，旋轉(zhuǎn)方向為所述一個旋轉(zhuǎn)方向，所述三次攪拌的攪拌時間為5～10min，得到冷再生混合料；其中，在所述攪拌室的左側(cè)壁和右側(cè)壁同時進水，可保證水能夠均勻地噴灑在混合料上，并且通過將乳化瀝青和水進行批次噴灑，能夠保證乳化瀝青包裹的均勻性，由于每次加入的原料不同，因此三次攪拌操作的攪拌時間和攪拌速度均不同，這樣不僅保證了攪拌質(zhì)量，而且在保證質(zhì)量的同時節(jié)約了電能，降低了生產(chǎn)成本；步驟五、將所述冷再生混合料通過輸送通道運輸?shù)匠善妨蟼}。本發(fā)明中的各組分都是進行了二次稱量，提高了稱量的準(zhǔn)確性，并且如調(diào)整瀝青冷再生拌合工藝的配方，可以做到不停機更改或更換配方。在其中一個實施例中，第一種篩分后舊瀝青混合料：第二種篩分后舊瀝青混合料：第三種篩分后舊瀝青混合料：新集料：骨料：水泥：乳化瀝青：水的重量比為30：25：28：15：2：1.5：4：3.6。在其中一個實施例中，所述乳化瀝青是通過位于所述噴淋口處的噴淋漏斗向下噴淋，所述噴淋漏斗的側(cè)壁上均勻開設(shè)多個第一圓形出口，所述噴淋漏斗的正下方開設(shè)一第二圓形出口，所述第一圓形出口與所述第二圓形出口的直徑比為1.2:1。由于噴灑漏斗正下方的第二圓形開口距離混合料的距離最短，也就是說，從第二圓形開口處落入混合料上的乳化瀝青的落入頻率大于從第一圓形開口處落入混合料的乳化瀝青，因此將第二圓形開口的直徑設(shè)計的略小于第一圓形開口的直徑，保證覆蓋率相同，又如，所述噴淋漏斗與所述攪拌室的體積比為1:5；噴淋漏斗太小，從噴淋漏斗噴淋到混合料上的乳化瀝青的覆蓋面較小，這就會增加攪拌時間，增加冷再生的時間，浪費成本。在其中一個實施例中，所述攪拌室左側(cè)壁和右側(cè)壁分別均勻開設(shè)20～40個進水口，所述進水口的直徑為1～2cm。在其中一個實施例中，所述螺桿靠近所述破碎篩分室一端的直徑大于遠離所述破碎篩分室一端的直徑。由于從第一入料口落入的舊瀝青混合料的顆粒較大，因此選擇直徑略顯小的螺桿不會導(dǎo)致大顆粒的堵塞，隨著運輸?shù)倪M行，螺桿的直徑變大，可大大提高破碎擠壓程度。在其中一個實施例中，所述一次攪拌與三次攪拌加入的乳化瀝青的質(zhì)量比為1:3，乳化瀝青的首次加入量要小于再次加入量，大大提高了冷再生混合料的質(zhì)量。在其中一個實施例中，所述一次攪拌與三次攪拌加入的水的體積為1:1。在其中一個實施例中，所述攪拌室與所述混合料的體積比為2～3:1?；旌狭咸?，造成攪拌不均勻，混合料太少，不能充分利用攪拌室的體積。其中在其中一個實施例中，所述一次攪拌：所述二次攪拌：所述三次攪拌的攪拌時間之比為5:8:98。盡管本發(fā)明的實施方案已公開如上，但其并不僅僅限于說明書和實施方式中所列運用。它完全可以被適用于各種適合本發(fā)明的領(lǐng)域。對于熟悉本領(lǐng)域的人員而言，可容易地實現(xiàn)另外的修改。因此在不背離權(quán)利要求及等同范圍所限定的一般概念下，本發(fā)明并不限于特定的細節(jié)。