專利名稱：：寬幅鋼箱梁懸臂吊裝施工方法
技術領域：
：本發明涉及一種橋梁施工過程中的鋼箱梁吊裝方法，特別是一種寬幅鋼箱梁懸臂吊裝施工方法。
背景技術：
：為解決城市交通的擁擠問題，城市規劃加大了道路、橋梁的通行能力，目前已出現雙向八車道的橋梁；根據城市建設的需要，在進行城市規劃及橋梁設計時，許多橋梁采用以寬幅鋼箱梁為主的輕型主梁結構，為了提高橋梁的使用年限，采用的寬幅鋼箱梁均為正交異性結構。鋼箱梁的常見安裝方法有懸臂吊裝法、頂推法、全支架浮吊吊裝法等，而當橋梁跨越不可間斷的運輸河道時，采用懸臂施工方法無疑是一種比較理想的方法；然而對于雙向八車道的寬幅鋼箱梁，采用懸臂吊裝施工過程由于鋼箱梁自重產生的變形大，鋼箱梁間結合對正難度大，因此在寬幅鋼箱梁懸臂吊裝過程中解決吊裝梁與成橋梁結合端面對正的吊裝方法成為重點和難點。目前寬幅鋼箱梁懸臂吊裝尚無成熟可靠的施工方法，施工過程中一般都是邊探索邊施工，因而難以保證施工質量和工期。
發明內容本發明的目的在于，提供一種成熟、規范、可靠的寬幅鋼箱梁懸臂吊裝施工方法，以滿足橋梁施工的需要。本發明的目的是由如下技術方案來實現的寬幅鋼箱梁懸臂吊裝施工方法，其特征在于，包括以下步驟(1)在已成橋梁段上安裝兩臺懸臂吊機，并對所述懸臂吊機進行調試；(2)由運梁船將待起吊安裝的鋼箱梁運抵待安裝位置下方，并利用所述鋼箱梁對所述懸臂吊機進行加載試吊；(3)由懸臂吊機將鋼箱梁起吊至橋面設定標高，并對懸臂吊機所在的已成橋梁段的斜拉索進行第二次張拉，然后對起吊鋼箱梁進行順橋向偏位調整、橫橋向偏位調整、梁段標高調整及梁段變形調整；(4)將起吊的鋼箱梁與已成橋梁段進行全斷面焊接，并進行起吊梁段斜拉索的掛設及第一次張拉，然后懸臂吊機卸載持荷；(5)按照所述步驟(2)到(4)的方法，進行下一段鋼箱梁的吊裝。所述懸臂吊機主要由主框架、起升系統、縱向調節機構、縱移機構及滑道、可調支承、錨固機構、維修平臺、電氣系統、液壓系統組成，所述起升系統包括三角吊具、動滑輪組、定滑輪組、導向輪、巻揚機。所述步驟(2)中，運梁船將待起吊安裝的鋼箱梁運抵待安裝位置下方后，由拋錨艇配合在運梁船前后按照"八字型"拋出四口錨，然后調整錨繩將運梁船逐步調整定位，調整過程采用橋梁坐標系配合運梁船定位，將偏差盡量減小以便于吊機吊具的安裝。步驟(2)所述利用鋼箱梁對懸臂吊裝進行加載試吊時，對吊機主框架四點的受力進行檢測，并24小時四次紀錄檢測結果，所述24小時四次紀錄分別是8時、14時、20時及次日8時，起吊高度為100cm，通過加載試驗對測點的觀測數據進行分析，得出其主框架在溫度荷載、鋼箱梁荷載作用下的變形值，將此變形值作為鋼箱梁拼接、縱向調節時溫度、靜載的參考依據。步驟(3)中起吊鋼箱梁時，在被吊鋼箱梁上設定四個懸吊點，所述四個懸吊點分別位于兩條對稱分布于被吊鋼箱梁寬度中心線兩側且平行于寬度中心線的直線上，所述平行于寬度中心線的直線位于半鋼箱梁重心附近的剛性節點位置，所述半鋼箱梁重心是指將鋼箱梁以寬度中心線切分成的半鋼箱梁的重心；所述每條直線上設有兩個懸吊點，兩個懸吊點以被吊鋼箱梁長度方向的中心線對稱，距離等于三角吊具上的二吊點距離。所述步驟(3)進一步包括(31)在每個吊點設置吊耳，兩臺懸臂吊機三角吊具的橫梁下放至距離吊耳50cm時，停止下放三角吊具，由運梁船再次調整錨繩使吊耳正對三角吊具橫梁下方，然后繼續下放三角吊具，調節三角吊具可調斜連桿的長度，將三角吊具的下橫梁較低端喂入吊耳后，適當停止吊機下放三角吊具，待較低端橫梁完成銷軸連接后，再繼續下放三角吊具完成其安裝；吊裝過程中在鋼箱梁頂板上安裝兩個左右對稱的監測棱鏡，根據棱鏡的布置位置計算出吊裝梁段的理論坐標值；(32)在兩臺懸臂吊機的四臺巻揚機上設置荷載電子傳感器，在鋼箱梁起吊階段保持四臺荷載電子傳感器顯示荷載值相同；一切檢查正常后，進行鋼箱梁起吊階段，鋼箱梁起吊采用巻揚機分級加載辦法，共分為020%、2050%、50100%三級進行鋼箱梁的提升。所述分三級對鋼箱梁提升，具體是(321)當巻揚機加載至20%時，持荷5分鐘，使運梁船進一步精確定位，并將鋼箱梁的上下游高差調整至在最小，每組懸臂吊機的兩個滑車組的高度調整至一樣，使巻揚機之間的初始拉力平衡，達到持力接近一致的狀態；(322)待運梁船處于靜止狀態后，繼續加載至50%并持荷靜置5分鐘，將運梁船與鋼箱梁之間的臨時固定連接解除，待運梁船水上漂浮穩定，提升過程嚴格監控四臺巻揚機持力一致；(323)加載至100%，達到預吊的目的，靜置5分鐘，檢查各支承與錨固、液壓系統與電氣系統、巻揚機與主框架及各處連接、安全裝置的情況；然后同時啟動四臺巻揚機提升鋼箱梁至橋面；在提升過程中，觀測梁頂棱鏡確定梁段是否處于水平狀態，保持上下游梁段的高差不超過10cm。所述步驟(3)中的順橋向偏位調整、橫橋向偏位調整、梁段標高調整及梁段變形調整，具體調整方法如下(33)順橋向偏位調整a、通過棱鏡測量觀測確定梁段的水平情況，并通過電動巻揚機將梁段橫橋向調平；b、實際丈量鋼箱梁的順橋向拉攏距離，順橋向拉攏距離應考慮鋼箱梁在自重作用下的變形值，以及根據步驟(2)的加載試吊中觀測得到的鋼結構晝夜溫差下的變形值；6c、根據實際丈量的順橋向調節值，通過四臺縱向調節機構沿著逆橋向同步拉滑座使鋼箱梁順橋向滑動，并丈量調節機構的油缸行程，以保證四臺油缸的行程一致；d、縱向調節至鋼箱梁與已成橋梁段凈距離為5cm時，停止縱移；5cm作為鋼箱梁橫向軸線偏位調節的空間；(34)橫橋向偏位調整a、所述橫向偏位調整是采用手拉葫蘆配以鋼絲繩千斤頭連接于前后梁段的臨時吊點上，即中腹板上，形成八字形對拉定位，將梁段的軸線偏位調整至5mm以內；b、在已成橋鋼箱梁的中腹板兩側分別焊接具有斜面的限位板，二限位板的斜面相對構成具有"V"型槽軸線限位裝置，軸線限位安裝就位后，采用帶測垂直度的水平尺靠中腹板，觀測其垂直度，若垂直度無法滿足要求，用巻揚機調節滑車組的高度；一切檢查正常后，啟動縱向調節機構將吊裝梁段與已成橋鋼箱梁對接合攏；(35)梁段標高調整所述梁段標高調整是指對接合攏于成橋梁段端部的鋼箱梁順橋向的高差進行調整，此高差在順橋向與已成橋梁段之間形成一小張角，所述張角形式為"A"或"V"，分別稱為"下張角"與"上張角"；調整方法是在已成橋梁段上設置一支點在中間的杠桿，杠桿的一端通過鉸支連接于吊裝鋼箱梁的吊點與對接端面之間；對于"下張角"，則在已成橋梁段與杠桿支點的非連接吊裝鋼箱梁的一側之間設置千斤頂，用千斤頂上頂杠桿，將吊裝鋼箱梁對接端下壓，同時用懸臂吊的巻揚機上吊吊裝鋼箱梁；對于"上張角"，則在已成橋梁段與杠桿支點的連接吊裝鋼箱梁的一側之間設置千斤頂，用千斤頂上頂杠桿，將吊裝鋼箱梁對接端上提，同時用懸臂吊的巻揚機下放吊裝鋼箱梁，使梁段相對于吊點位置前、后段重量得以平衡，直到角度接近于零時，即頂板與底板縫寬相同則停止加載；千斤頂加載調整時，加載重量不超過懸臂吊機的承載極限；(36)鋼箱梁變形的調整在將吊裝鋼箱梁與已成橋梁段匹配時，先從中間開始匹配，并用螺栓連接，然后在外側邊腹板的位置采用杠桿千斤頂對鋼箱梁進行調節，然后再采用螺栓連接，完成鋼箱梁與已成橋梁段之間的對位匹配。本發明的優點在于本發明確保施工質量控制符合相關技術規范的要求，與現有鋼箱梁安裝質量與施工規范相比可提高安裝的精度，如下表1:表1:本發明吊裝施工法安裝實測結果項目允許偏差(mm)本發明吊裝施工控制偏差(mm)軸線偏位鋼箱梁中線梁底標高墩臺處標高±5±5本發明不但能提高施工質量，而且經濟效益更為顯著。以建某大橋為例，將標準節段鋼箱梁的懸臂吊裝周期由2天/片提高到1天/片，并完成梁段成橋精確匹配，根據該大7橋的鋼箱梁數量，節約工期約30天，人工近900個，直接施工成本可節約50萬元，其它間接費用未計。因此，對于寬幅異性鋼箱梁，本發明能有效提高寬異性幅鋼箱梁的施工工效、極大地縮短施工工期、節約施工成本、提高施工項目的經濟效益。圖1是本發明寬幅鋼箱梁懸臂吊裝施工方法步驟圖。圖2是本發明寬幅鋼箱梁懸臂吊裝施工設備示意簡圖。圖3是懸臂吊機的結構示意圖。圖4是吊機與三角吊具連接示意圖。圖5是三角吊具與被吊鋼箱梁連接示意圖。圖6是橫橋向偏位調整示意圖。圖7是吊裝鋼箱梁與成橋鋼箱梁對接合攏時防止橫橋向偏位的軸線限位裝置圖。圖8是順橋向高差調整裝置結構示意圖。具體實施例方式以下結合附圖，并通過具體實施例，對本發明的方法詳細說明。某大橋為獨柱斜塔空間扭面索混合梁斜拉橋，主通航孔跨徑組成為109+188+88m，其中188+88m為22個節段鋼箱梁，其寬度為44m，高度為3.5m，為寬幅鋼箱梁。其中314#標準節段鋼箱梁自重約為288噸，1520號梁段最大自重約為331噸。鋼箱梁整體吊裝施工為1、2、1522節段采用全支架吊裝滑移就位，標準節段314號鋼箱梁采用本發明的方法，用DQP200t懸臂吊機吊裝并調節就位。請參閱圖1所示，本發明所提供的一種寬幅鋼箱梁懸臂吊裝施工方法，包括以下步驟寬幅鋼箱梁懸臂吊裝施工方法，其特征在于，包括以下步驟(1)在已成橋梁段上安裝兩臺懸臂吊機，并對所述懸臂吊機進行調試；(2)由運梁船將待起吊安裝的鋼箱梁運抵待安裝位置下方，并利用所述鋼箱梁對所述懸臂吊機進行加載試吊；(3)由懸臂吊機將鋼箱梁起吊至橋面設定標高，并對懸臂吊機所在的已成橋梁段的斜拉索進行第二次張拉，然后對起吊鋼箱梁進行順橋向偏位調整、橫橋向偏位調整、梁段標高調整及梁段變形調整；(4)將起吊的鋼箱梁與已成橋梁段進行全斷面焊接，并進行起吊梁段斜拉索的掛設及第一次張拉，然后懸臂吊機卸載持荷；(5)按照所述步驟(2)到(4)的方法，進行下一段鋼箱梁的吊裝。所述懸臂吊機根據鋼箱梁各節段的重量、鋼箱梁的剛性節點位置等進行設計，包括1.1、鋼箱梁懸吊點位置設計請參閱圖2所示，懸臂吊機安裝在已成橋梁段10上。對于被吊寬幅鋼箱梁l，例如寬度為44m，高度為3.5m的標準節段鋼箱梁自重為288噸，采用兩臺懸臂吊機2用三角吊具3進行吊裝，因此需設定四個懸吊點，所述四個懸吊點分別位于兩條對稱分布于被吊鋼箱梁寬度中心線m兩側且平行于寬度中心線m的直線上，所述每條直線上設有兩個懸吊點A、B，所述設于直線上的兩個懸吊點A、B以被吊鋼箱梁1長度方向的中心線n對稱，兩個懸吊點A、B之間的距離等于三角吊具3上的二吊點距離，并在被吊鋼箱梁的懸吊點上設置吊耳4，所述平行于寬度中心線m的直線位于半鋼箱梁重心附近的剛性節點位置，所述半鋼箱梁重心是指將鋼箱梁以寬度中心線m切分成的半鋼箱梁的重心；1.2、懸臂吊機設計根據單臺吊機的吊裝能力及單節鋼箱梁的重量設計兩臺懸臂吊機，所述兩臺懸臂吊機2通過橫擔5連接三角吊具3(如圖2、圖4所示)，所述每臺吊機2(如圖3所示)主要由主框架21、起升系統、縱向調節機構23、縱移機構及軌道25、可調支承26、錨固機構、維修平臺28、電氣系統29、液壓系統組成，起升系統包括三角吊具3、動滑輪組31、定滑輪組32、導向輪33、巻揚機22。作為一種實例，對于吊裝上述寬度為44m，高度為3.5m的標準節段鋼箱梁自重為288噸，懸臂吊機的設計計算如下1)主框架計算主框架應力分析(kg/cm2)主框架位移分析(cm)主框架各桿件截面特性及應力(材質為Q235B，材料屈服應力為2350gk/cm2)A(l)1(2)1(3)S(2)S(3)綜合應力cm2cm4cm4cm3cm3gk/cm2I1.562E+023.039E+044.323E+041.520E+032.161E+031347.4II2.240E+021.789E+044.366E+041.626E+032.183E+03-1161.1III9.570E+014.716E+031.477E+045.360E+029.230E+02-1175.3IV2.240E+021.789E+044.366E+041.626E+032.183E+03765.5V1.480E+022.430E+043.452E+041.215E+031.726E+03-1063.5VI1.480E+029.499E+033.451E+046.330E+021.725E+0338VII5.690E+011.842E+031.842E+032.520E+022.520E+02-511.3VIII2.160E+017.270E+017.270E+014.000E+014.000E+01-250.7注1為上弦桿，為焊接箱型截面，截面寬400mm，高400mmII為斜撐桿，截面為2[40([])+2S10X380III為立柱2[40([])IV為斜拉桿2[40([])+2S10X380V為下弦桿2[40(][)VI為下弦尾部聯結系弦桿2[40(][)VII為其它聯接系弦桿、尾部聯接系腹桿桿2[20([])VIII為其它聯接系腹桿[16主框架屈曲穩定荷載系數壓曲臨界負荷系數=_3.495532)三角吊具計算計算結果如下表2:表2構件名稱容許值承重梁[W]=9705cm3滑車組連接耳板[o]=149Mpa上銷軸[t]=234Mpa下銷軸[t]=234Mpa實際值W=12045.7cm3o=101Mpat=68.6Mpat=92.6Mpa安全系，1.241.483.412.539斜連桿連接板[t]=149Mpat=92.6Mpa1.61條斗連桿[t]=149Mpat=92.6Mpa1.61調節桿[t]=234Mpat=94.58Mpa2.47下橫梁[t]=102Mpat=57.2Mpa1.783)前支點、錨固點計算前支點計算前支點橫向寬度34cm，縱向寬度70，鋼箱梁橫隔板板厚2cm，材質為Q345C，容許局部承壓應力為[oJ=3450kg/cm2，前支點作用于鋼箱梁橫隔板的中心，單個前支點作用在鋼箱梁橫隔板上的豎向壓力為P=150t，則橫隔板所承受的局部承壓應力為oc=150000kg/(34X2)=2205kg/cm2<[oJ=3450kg/cm2錨固點計算單個錨固點的豎向拉力為P=42t。錨固座焊于鋼箱梁橫隔板的中心，錨固座橫向寬度52cm，縱向寬度28cm，錨固點的豎向拉力由U型縱肋傳遞給橫隔板，U型縱肋與橫隔板的焊縫總長為73cm，焊縫高度為8mm，雙面焊。則U型縱肋與橫隔板的焊縫可承受的最大拉力為T=28.2X0.7hfX2XtX2+18.4X0.7hfX2Xo=28.2X0.7X0.8X2X1991X2+18.4X0.7X0.8X2X3450=196865kg"197t則安全系數為197t/42t=4.69。所述吊機安裝及調試包括測量放樣，所述測量放樣是在已成橋梁段IO(如圖2、3所示)的橋面上測量畫出吊機移動軌道25的鋪設位置；0106]安裝軌道，根據橋面上放樣畫出的導軌鋪設位置安裝軌道25;0107]安裝縱移機構及可調支承26;0108]安裝主框架21下弦桿及其聯系框架；0109]安裝后錨機構；0110]安裝巻揚機的底座29及巻揚機22;0111]安裝主框架21的其余部件；0112]安裝縱向調節機構23及定滑輪組32;0113]安裝縱移機構及導向輪；0114]安裝液壓系統、電氣系統24;0115]安裝動滑輪31及穿鋼絲繩0116]安裝三角吊具3;0117]安裝掛梯及維修平臺28;0118]懸臂吊機調試0119]懸臂吊機縱移；0120]后錨座安裝及錨固；0121]懸臂吊機加載試吊。0122]所述懸臂吊機加載試吊是鋼箱梁運到后，利用鋼箱梁1現場懸臂吊裝進行加載試吊，并對吊機主框架四個端點0、P、Q、R(如圖3所示)的受力進行檢測，加載試驗需持荷24小時，并24小時四次紀錄檢測結果，所述24小時四次紀錄分別是8時、14時、20時及次日8時，起吊高度為100cm，通過加載試驗對測點的觀測數據的分析，得出鋼桁架在溫度荷載、鋼箱梁荷載作用下的變形值，將此變形值作為鋼箱梁拼接，縱向調節時溫度、靜載的參考依據，如表3所示。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>運梁船將鋼箱梁運抵施工現場，進行臨時固定連接，根據鋼箱梁節段所處設計平面位置進入主橋橋面下方，由拋錨艇配合按照"八字型"將前后四口錨逐一拋出一定距離遠的位置，然后調整錨繩將運梁船逐步調整至鋼箱梁的設計平面位置；調整過程由測量人員采用橋梁坐標系配合運梁船定位，將偏差盡量減小以便于吊機三角吊具的安裝。按照懸臂吊機2的布置位置、鋼箱梁1的起吊位置、與前一節段梁的空隙，確定懸臂吊機的滑車組的樁號位置；具體是通過調節懸臂吊機2上的滑座位置將動滑車組31調節至所需位置；調整調節三角吊具3中可調斜連桿34的長度，以保證三角吊具3上部的吊索的延長線與鋼箱梁的重心所在的長度軸線相交，即鋼箱梁的重心與三角吊具的吊心位于同一重垂線上(如圖5所示)。所述三角吊具3的可調斜連桿34是有兩段構成，所述構成可調斜連桿的兩段用正反螺絲扣的螺桿和螺母連接，旋轉所述螺桿即可調節所述可調斜連桿的長度。運梁船拋錨定位后，兩臺懸臂吊機的三角吊具下放至三角吊具的下橫梁35距離梁頂吊耳50cm時，停止下放三角吊具，由運梁船再次調整錨繩使吊耳4正對三角吊具3下橫梁35下方，然后繼續下放三角吊具3，調節可調斜連桿32的長度，將三角吊具3的下橫梁35較低端喂入吊耳后，適當停止吊機下放三角吊具3，待較低端橫梁完成銷軸連接后，再繼續下放三角吊具3完成其安裝；吊裝過程中在鋼箱梁1頂板上安裝兩個左右對稱的監測棱鏡6(如圖2所示)，根據棱鏡6的布置位置計算出吊裝梁段的理論坐標值；在兩臺懸臂吊機的四臺慢速巻揚機22上設置了荷載電子傳感器，在鋼箱梁起吊階段應保持四臺荷載電子傳感器顯示荷載值相同；一切檢查正常后，進行鋼箱梁起吊階段，鋼箱梁起吊采用巻揚機分級加載辦法，共分為020%、2050%、50100%三級進行梁段的提升a、當巻揚機加載至20%時，持荷5分鐘，使運梁船進一步精確定位，并將鋼箱梁的上下游高差調整至在最小，每組懸臂吊機的兩個滑車組的高度調整至一樣，使巻揚機之間的初始拉力平衡，達到持力接近一致的狀態；11b、待運梁船處于靜止狀態后，繼續加載至50%并持荷靜置5分鐘，將運梁船與鋼箱梁之間的臨時固定連接解除，待運梁船水上漂浮穩定，提升過程嚴格監控四臺巻揚機持力一致；c、加載至100%，達到預吊的目的，靜置5分鐘，檢查各支承與錨固、液壓系統與電氣系統、巻揚機與主框架及各處連接、安全裝置的情況；d、由測量組進行起吊狀態下的標高測量，驗證其克服重心失穩后的順橋向高差，其高差是否接近橋梁縱坡；并觀測其高差值的大小及高差朝向，對成橋對位調整提供數據依據；e、同時啟動四臺巻揚機提升梁段至橋面；在提升過程中，由測量人員觀測梁頂棱鏡6確定梁段是否處于水平狀態，保持上下游梁段的高差不超過10cm。懸臂吊機將鋼箱梁提升至接近橋面監控標高后，高差在5cm以內時，進行懸臂吊機所在梁段的斜拉索進行第二次張拉，然后進入鋼箱梁成橋對接調整工序，包括順橋向偏位調整、橫橋向偏位調整、梁段標高調整及梁段變形調整。具體調整方法如下順橋向偏位調整a、通過棱鏡6測量觀測確定梁段的水平情況，并通過巻揚機22將梁段橫橋向調平；b、實際丈量鋼箱梁的順橋向拉攏距離，順橋向拉攏距離應考慮鋼箱梁在自重作用下的變形值，以及根據步驟二的加載試驗中觀測得到的鋼結構晝夜溫差下的變形值；c、根據實際丈量的順橋向調節值，通過四臺縱向調節機構沿著逆橋向同步拉滑座使鋼箱梁順橋向滑動，由專人丈量縱向調節機構的油缸行程，以保證四臺油缸的行程一致；d、縱向調節至兩節段鋼箱梁凈距離為5cm時，停止縱移；5cm作為鋼箱梁橫向軸線偏位調節的空間；橫橋向偏位調整a、所述橫向偏位調整是采用手拉葫蘆配以鋼絲繩千斤頭30連接于前后梁段的臨時吊點上(如圖6所示)，所述臨時吊點位于中腹板7上，形成八字形對拉定位，將梁段的軸線偏位調整至5mm以內；b、在已成橋鋼箱梁的中腹板7兩側分別焊接具有斜面的限位板8(如圖7所示)，二限位板8的斜面相對構成具有"V"型槽軸線限位裝置，軸線限位安裝就位后，采用帶測垂直度的水平尺靠中腹板，觀測其垂直度，若垂直度無法滿足要求，用巻揚機22調節滑車組的高度；一切檢查正常后，啟動縱向調節機構將吊裝鋼箱梁段1與已成橋鋼箱梁IO對接合攏；梁段標高調整所述梁段標高調整是指對接合攏于成橋梁段端部的鋼箱梁1順橋向的高差進行調整，此高差在順橋向與已成橋梁段IO之間形成一小張角，所述張角形式為"A"或"V"，分別稱為"下張角"與"上張角"；調整方法是在已成橋梁段上設置一支點40在中間的杠桿41(如圖8所示)，杠桿41的一端通過鉸支42連接于吊裝鋼箱梁1的吊點與對接端面之間；對于"下張角"，則在已成橋梁段10上，于杠桿41遠離被吊鋼箱梁1端設置千斤頂43，用千斤頂43上頂杠桿41，將吊裝鋼箱梁1對接端下壓，同時用懸臂吊的巻揚機上吊吊裝鋼箱梁1;對于"上張角"，則在已成橋梁段10上，于杠桿41靠近吊裝鋼箱梁端設置千斤頂44，用千斤頂44上頂杠桿41，將吊裝鋼箱梁1對接端上提，同時用懸臂吊的巻揚機22下放吊裝鋼箱梁1，使梁段相對于吊點位置前、后段重量得以平衡；千斤頂加載過程由專人觀察"上、下張角"的變化，直到角度接近于零時，即頂板與底板縫寬相同則停止加載；千斤頂加載調整時，加載重量不允許超過懸臂吊機的承載極限。鋼箱梁變形的調整由于兩節段鋼箱梁之間的變形量不一致，因此在進行梁段匹配時，先從中間開始匹配，并用螺栓連接，然后在外側邊腹板的位置采用上述杠桿千斤頂鋼箱梁調節裝置進行調節，然后再采用螺栓連接，完成鋼箱梁梁段之間的對位匹配。梁段對位匹配完成后，進行梁段之間的全斷面焊接作業，并進行起吊梁段斜拉索的掛設及第一次張拉，在梁段對接施工過程中，懸臂吊機始終保證持荷，直至斜拉索第一次張拉后方可卸載。通過上述方法，就完成了一幅寬幅鋼箱梁的吊裝，懸臂吊機沿軌道前移，采用同樣的方法進行下一梁段的吊裝。鋼箱梁懸臂吊裝過程中應對已成橋的鋼箱梁及斜拉索進行監測，監測必須在夜晚、日出之前，通過監控監測，根據已標示出的測點檢測梁段的平面位置包括軸線、里程，高程包括絕對高程、相對高差，并測試相關索的索力。權利要求寬幅鋼箱梁懸臂吊裝施工方法，其特征在于，包括以下步驟(1)在已成橋梁段上安裝兩臺懸臂吊機，并對所述懸臂吊機進行調試；(2)由運梁船將待起吊安裝的鋼箱梁運抵待安裝位置下方，并利用所述鋼箱梁對所述懸臂吊機進行加載試吊；(3)由懸臂吊機將鋼箱梁起吊至橋面設定標高，并對懸臂吊機所在的已成橋梁段的斜拉索進行第二次張拉，然后對起吊鋼箱梁進行順橋向偏位調整、橫橋向偏位調整、梁段標高調整及梁段變形調整；(4)將起吊的鋼箱梁與已成橋梁段進行全斷面焊接，并進行起吊梁段斜拉索的掛設及第一次張拉，然后懸臂吊機卸載持荷；(5)按照所述步驟(2)到(4)的方法，進行下一段鋼箱梁的吊裝。2.根據權利要求1所述的寬幅鋼箱梁懸臂吊裝施工方法，其特征在于所述懸臂吊機主要由主框架、起升系統、縱向調節機構、縱移機構及滑道、可調支承、錨固機構、維修平臺、電氣系統、液壓系統組成，所述起升系統包括三角吊具、動滑輪組、定滑輪組、導向輪、巻揚機。3.根據權利要求1所述的寬幅鋼箱梁懸臂吊裝施工方法，其特征在于所述步驟(2)中，運梁船將待起吊安裝的鋼箱梁運抵待安裝位置下方后，由拋錨艇配合在運梁船前后按照"八字型"拋出四口錨，然后調整錨繩將運梁船逐步調整定位，調整過程采用橋梁坐標系配合運梁船定位，將偏差盡量減小以便于吊機吊具的安裝。4.根據權利要求1所述的寬幅鋼箱梁懸臂吊裝施工方法，其特征在于步驟(2)所述利用鋼箱梁對懸臂吊裝進行加載試吊時，對吊機主框架四個頂點的受力進行檢測，并24小時四次紀錄檢測結果，所述24小時四次紀錄分別是8時、14時、20時及次日8時，起吊高度為100cm，通過加載試驗對測點的觀測數據進行分析，得出其主框架在溫度荷載、鋼箱梁荷載作用下的變形值，將此變形值作為鋼箱梁拼接、縱向調節時溫度、靜載的參考依據。5.根據權利要求3所述的寬幅鋼箱梁懸臂吊裝施工方法，其特征在于步驟(3)中起吊鋼箱梁時，在被吊鋼箱梁上設定四個懸吊點，所述四個懸吊點分別位于兩條對稱分布于被吊鋼箱梁寬度中心線兩側且平行于寬度中心線的直線上，所述平行于寬度中心線的直線位于半鋼箱梁重心附近的剛性節點位置，所述半鋼箱梁重心是指將鋼箱梁以寬度中心線切分成的半鋼箱梁的重心；所述每條直線上設有兩個懸吊點，兩個懸吊點以被吊鋼箱梁長度方向的中心線對稱，距離等于懸臂吊機的三角吊具上的二吊點間距離。6.根據權利要求5所述的寬幅鋼箱梁懸臂吊裝施工方法，其特征在于，所述步驟(3)進一步包括(31)在每個吊點設置吊耳，兩臺懸臂吊機的三角吊具的橫梁下放至距離吊耳50cm時，停止下放三角吊具，由運梁船再次調整錨繩使吊耳正對三角吊具橫梁下方，然后繼續下放三角吊具，調節三角吊具可調斜連桿的長度，將三角吊具的下橫梁較低端喂入吊耳后，適當停止下放三角吊具，待較低端橫梁完成銷軸連接后，再繼續下放三角吊具完成其安裝；吊裝過程中在鋼箱梁頂板上安裝兩個左右對稱的監測棱鏡，根據棱鏡的布置位置計算出吊裝梁段的理論坐標值；(32)在兩臺懸臂吊機的四臺巻揚機上分別設置荷載電子傳感器，在鋼箱梁起吊階段保持四臺荷載電子傳感器顯示荷載值相同；一切檢查正常后，進行鋼箱梁起吊，鋼箱梁起吊采用巻揚機分級加載辦法，共分為020%、2050%、50100%三級進行鋼箱梁的提升。7.根據權利要求6所述的寬幅鋼箱梁懸臂吊裝施工方法，其特征在于，所述分三級對鋼箱梁提升，具體是(321)當巻揚機加載至20%時，持荷5分鐘，使運梁船進一步精確定位，并將鋼箱梁的上下游高差調整至最小，每臺懸臂吊機的兩個滑車組的高度調整至一樣，使每臺巻揚機之間的初始拉力平衡，達到持力接近一致的狀態；(322)待運梁船處于靜止狀態后，繼續加載至50%并持荷靜置5分鐘，將運梁船與鋼箱梁之間的臨時固定連接解除；(323)加載至100%，達到預吊的目的，靜置5分鐘，檢查各支承與錨固、液壓系統與電氣系統、巻揚機與主框架及各處連接、安全裝置的情況；然后同時啟動四臺巻揚機提升鋼箱梁至橋面；在提升過程中，觀測梁頂棱鏡確定梁段是否處于水平狀態，保持上下游梁段的高差不超過10cm。8.根據權利要求7所述的寬幅鋼箱梁懸臂吊裝施工方法，其特征在于，步驟(3)所述順橋向偏位調整、橫橋向偏位調整、梁段標高調整及梁段變形調整，具體調整方法如下(33)順橋向偏位調整a、通過棱鏡測量觀測確定梁段的水平情況，并通過電動巻揚機將梁段橫橋向調平；b、實際丈量鋼箱梁的順橋向拉攏距離，順橋向拉攏距離應考慮鋼箱梁在自重作用下的變形值，以及根據步驟(2)的加載試吊中觀測得到的鋼結構晝夜溫差下的變形值；c、根據實際丈量的順橋向調節值，通過四臺縱向調節機構沿著逆橋向同步拉滑座使鋼箱梁順橋向移動，并丈量調節機構的油缸行程，以保證四臺油缸的行程一致；d、縱向調節至鋼箱梁與已成橋梁段凈距離為5cm時，停止縱移；5cm作為鋼箱梁橫向軸線偏位調節的空間；(34)橫橋向偏位調整a、所述橫向偏位調整是采用手拉葫蘆配以鋼絲繩千斤頭連接于前后梁段的臨時吊點上，即中腹板上，形成八字形對拉定位，將梁段的軸線偏位調整至5mm以內；b、在已成橋鋼箱梁的中腹板兩側分別焊接具有斜面的限位板，二限位板的斜面相對構成具有"V"型槽軸線限位裝置，軸線限位安裝就位后，采用帶測垂直度的水平尺靠中腹板，觀測其垂直度，若垂直度無法滿足要求，用巻揚機調節滑車組的高度；一切檢查正常后，啟動縱向調節機構將吊裝梁段與已成橋鋼箱梁對接合攏；(35)梁段標高調整所述梁段標高調整是指對接合攏于成橋梁段端部的鋼箱梁順橋向的高差進行調整，此高差在順橋向與已成橋梁段之間形成一小張角，所述張角形式為"A"或"V"，分別稱為"下張角"與"上張角";調整方法是在已成橋梁段上設置一支點在中間的杠桿，杠桿的一端通過鉸支連接于吊裝鋼箱梁的吊點與對接端面之間；對于"下張角"，則在已成橋梁段與杠桿支點的非連接吊裝鋼箱梁的一側之間設置千斤頂，用千斤頂上頂杠桿，將吊裝鋼箱梁對接端下壓，同時用懸臂吊的巻揚機上吊吊裝鋼箱梁；對于"上張角"，則在已成橋梁段與杠桿支點的連接吊裝鋼箱梁的一側之間設置千斤頂，用千斤頂上頂杠桿，將吊裝鋼箱梁對接端上提，同時用懸臂吊的巻揚機下放吊裝鋼箱梁，使梁段相對于吊點位置前、后段重量得以平衡，直到角度接近于零時，即頂板與底板縫寬相同則停止加載；千斤頂加載調整時，加載重量不超過懸臂吊機的承載極限；(36)鋼箱梁變形的調整在將吊裝鋼箱梁與已成橋梁段匹配時，先從中間開始匹配，并用螺栓連接，然后在外側邊腹板的位置采用杠桿千斤頂對鋼箱梁進行調節，然后再采用螺栓連接，完成鋼箱梁與已成橋梁段之間的對位匹配。全文摘要寬幅鋼箱梁懸臂吊裝施工方法，在已成橋梁段上安裝懸臂吊機，然后由運梁船將待起吊安裝的鋼箱梁運抵待安裝位置下方，并利用所述鋼箱梁對吊機進行加載試吊；由懸臂吊機將鋼箱梁起吊至橋面設定標高，并對懸臂吊機所在的已成橋梁段的斜拉索進行第二次張拉，然后對起吊鋼箱梁進行順橋向偏位調整、橫橋向偏位調整、梁段標高調整及梁段變形調整；將起吊鋼箱梁與已成橋梁段進行全斷面焊接，并進行起吊梁段斜拉索的掛設及第一次張拉，然后懸臂吊機卸載持荷；重復上述步驟進行下一段鋼箱梁的吊裝。文檔編號B66C23/00GK101736700SQ20091025982公開日2010年6月16日申請日期2009年12月15日優先權日2009年12月15日發明者應虹,彭立志,李勇,樊俊麗,檀興華,王俊偉,田連民,閻王虎申請人:中交路橋華北工程有限公司;路橋集團國際建設股份有限公司