注入式雙極性雙指數電磁脈沖發生裝置的制造方法
【專利摘要】本實用新型公開了一種注入式雙極性雙指數電磁脈沖發生裝置，涉及用于產生電脈沖的電路技術領域。所述發生裝置包括直流電源、觸發電路、隔離變壓器和Marx電路，所述直流電源的輸出端分別與所述觸發電路和Marx電路的電源輸入端連接，所述觸發電路的輸出端經所述隔離變壓器與所述Marx電路的信號輸入端連接，所述Marx電路的輸出端為所述脈沖發生裝置的脈沖信號輸出端。所述發生裝置的輸出脈沖極性可選擇、體積小、觸發穩定度高。
【專利說明】
注入式雙極性雙指數電磁脈沖發生裝置
技術領域
[0001] 本實用新型涉及用于產生電脈沖的電路技術領域，尤其涉及一種注入式雙極性雙 指數電磁脈沖發生裝置。
【背景技術】
[0002] 在電磁兼容效應實驗中經常采用注入法和輻照法來模擬傳導和輻射兩種干擾方 式，并以此來評估電子設備或者器件的電磁抗擾度/敏感性。注入法是直接將干擾源(如雙 指數快沿電磁脈沖)注入被試器件、電路或設備端口，注入法的優點在于試驗條件和步驟簡 單，而且使用功率相對較低的源就可以使受試設備得到一定的電壓值和能量值;再者，相對 于輻照法，注入法還具有重復性好、便于監測電路內部波形等優點。因此，注入法是進行電 磁脈沖效應研究的一個重要手段。雙指數電磁脈沖是一種常見類型的脈沖干擾源，作為高 穩定度的注入式雙指數快沿脈沖源是保證試驗結果重復性的前提，而不同的極性對于電磁 兼容效應試驗也是必不可少的，因此，研制一種高穩定度的注入式雙指數雙極性的脈沖發 生器具有重要的實用價值。
[0003] Marx電路是一種典型且常用的快沿窄脈沖發生裝置，它是借助于儲能系統慢充電 進行儲能，然后通過高速開關將能量快速釋放到負載中去，形成前沿很陡、脈寬較窄的脈 沖，為了實現正負兩種脈沖的輸出，電路的始端和終端分別設置有負載電阻，整個脈沖發生 裝置包括直流電源、觸發電路和Marx電路，對于雙極性脈沖電路，觸發電路的地與Marx電路 不能直接共地，通過實驗發現，當把觸發地和電源地斷開了以后，由于地電位的不統一， Marx電路容易自觸發，如何解決脈沖源自觸發的問題還未曾有過相應報道。 【實用新型內容】
[0004] 本實用新型所要解決的技術問題是提供一種注入式雙極性雙指數電磁脈沖發生 裝置，所述發生裝置的輸出脈沖極性可選擇、體積小、觸發穩定度高。
[0005] 為解決上述技術問題，本實用新型所采取的技術方案是:一種注入式雙極性雙指 數電磁脈沖發生裝置，其特征在于:包括直流電源、觸發電路、隔離變壓器和Marx電路，所述 直流電源的輸出端分別與所述觸發電路和Marx電路的電源輸入端連接，所述觸發電路的輸 出端經所述隔離變壓器與所述Marx電路的信號輸入端連接，所述Marx電路的輸出端為所述 脈沖發生裝置的脈沖信號輸出端。
[0006] 進一步的技術方案在于:所述直流電源包括變壓器U1、電容C11-C15和二極管D11-D14，變壓器U1的輸入端接交流電，變壓器U1的一個輸出端與電容Cl 1的一端連接，電容C11 的另一端經電容C13與二極管D14的負極連接，二極管D14的正極依次經電容C14、電容C12后 與變壓器U1的另一個輸出端連接，二極管D11的正極以及二極管D12的負極接電容C11與電 容C13的結點，二極管D11的負極接電容C12與變壓器U1的結點，二極管D12的正極以及二極 管D13的負極接電容C12與電容C14的結點，變壓器U1與電容C12的結點為所述直流電源的負 極輸出端，電容C14與二極管D14的結點為所述直流電源的正極輸出端，所述電容C15并聯在 所述直流電源的輸出端。
[0007] 進一步的技術方案在于:所述觸發電路包括第一級觸發電路和第二級觸發電路， 所述第一級觸發電路包括NE555定時器U2和整形芯片U3,所述U3使用74LS123,所述U2的1腳 接地，所述U2的2腳分為兩路，第一路經電阻R21接地，第二路經觸發開關S21接地;所述U2的 3腳與所述U3的2腳連接;所述U2的4腳接電源;所述U2的5腳經電容C21接地;所述U2的6腳分 為三路，第一路經電容C22接地，第二路經電阻R22接電源，第三路與所述U2的7腳連接;所述 U2的8腳接電源;所述U3的1腳接地;所述U3的3腳接電源;所述U3的14腳經電容C23后分為兩 路，第一路與所述U3的15腳連接，第二路經電阻R23接電源;所述U3的13腳經電容C24后分為 兩路，第一路為所述第一級觸發電路的輸出端，第二路經電阻R24接地，所述U3的其它引腳 懸空；
[0008] 所述第二級觸發電路包括三極管Q21，所述第一級觸發電路的輸出端與第二級觸 發電路的輸入端連接，所述第二級觸發電路的輸入端分為兩路，第一路經反向二極管D21后 接地，第二路與三極管Q21的基極連接，三極管Q21的發射極接地，三極管Q21的集電極分為 兩路，第一路經電阻R25后接電源，第二路與電容C25的一端連接，電容C25的另一端分為兩 路，第一路經電容C26接地，第二路經電阻R26接地，所述電容C25與電阻R26的結點為所述觸 發電路的信號輸出端。
[0009] 進一步的技術方案在于:所述Marx電路包括輸入級電路、若干級充電電路、若干個 雪崩三極管開關T32和負載電阻R35,所述輸入級電路包括初級雪崩三極管開關T31、隔離變 壓器U4和限流電阻R31，觸發電路的輸出端與所述隔離變壓器U4初級的一個輸入端連接，隔 離變壓器U4初級的另一個輸入端接地，隔離變壓器U4的次級兩端分別接在初級觸發開關 T31的基極和發射極，限流電阻R31并聯在隔離變壓器U4的次級兩端;第一級充放電電路包 括限流電阻R32、充電電阻R33和充電電容C31，VCC依次經限流電阻R32、充電電容C31、充電 電阻R33后接地;后續各級充電電路包括限流電阻R36、充電電阻R34和充電電容C32，VCC依 次經限流電阻R36、充電電容C32、充電電阻R34后接地;若干個雪崩三極管開關T32的集電極 接在第n級充電電路的限流電阻R36與充電電容C32之間的結點，雪崩三極管T32的基極與發 射極短接后接在第n+1級充電電路的充電電阻R34與充電電容C32之間的結點，最后一個雪 崩三極管開關T32的基極與發射極短接后接在負載電阻R35的一端，負載電阻R35的另一端 接地，n為大于3的自然數。
[0010] 進一步的技術方案在于:所述Marx電路、隔離變壓器和觸發電路位于屏蔽盒內。
[0011] 采用上述技術方案所產生的有益效果在于：隔離變壓器的一端連接觸發電路的 地，實現了觸發電路和Marx電路共地，避免了電位不統一的因素導致Marx電路的自觸發，保 證了觸發的穩定性。所有的開關器件均采用貼片封裝的雪崩三極管FMMT415。通過前期試驗 發現，新型的雪崩三極管是一種比較理想的能同時提供快速響應和很大峰值功率的器件， 利用它的雪崩效應可以使開關導通時間得到大大的縮短，比FMMT417的穩定性和一致性更 好;另外，采用貼片封裝減小了脈沖源的體積。
[0012]在Marx電路的觸發輸入端安裝隔離變壓器的方法來實現共地，隔離變壓器對直流 的充電電壓是隔離的，但對于高頻的觸發信號卻能夠通過，從而實現了觸發電路和充電電 路的共地。所述隔離變壓器選用了 mini公司的射頻變壓器，由于觸發電路輸出脈沖上升沿 陡，其頻率較高，因此選擇了型號為ADT1 - 1的貼片射頻變壓器，其工作頻率為0.1MHz到 400MHz，可以使觸發信號無失真的觸發第一級充放電電路中的雪崩三極管。
[0013]所述的觸發電路采用第二級觸發電路，提高了觸發電路的驅動能力和觸發的穩定 性。第一級觸發電路由555定時器、74LS123整形電路及外圍電路組成，其輸出信號為脈寬us 級、幅度為5V的信號，為第二級觸發電路的輸入信號，第二級觸發電路由雪崩三極管 MMBT3904和外圍電路組成，輸出一個電壓為50V、脈沖前沿為5ns的尖脈沖信號，由該脈沖作 為Marx脈沖電路的觸發信號，可以提高觸發時的負載驅動能力和觸發的穩定性。
[0014]直流電源的電壓值為250V。根據前期的試驗發現，雪崩三極管在電源電壓為250V 時，導通效果最好。為了減小了外部電磁干擾源以及高壓直流電源對脈沖源的影響，所述的 Marx雪崩電路放置在屏蔽盒中，這樣可以使電路接地效果更好，波形更為平滑，重復性更 好。
[0015] 綜上，所述發生裝置的輸出脈沖極性可選擇、體積小、觸發穩定度高。
【附圖說明】
[0016] 圖1是本實用新型所述脈沖發生裝置的原理框圖；
[0017] 圖2是本實用新型所述發生裝置中直流電源的原理圖；
[0018] 圖3是本實用新型所述發生裝置中觸發電路的原理圖；
[0019]圖4是本實用新型所述發生裝置中Marx電路的原理圖。
【具體實施方式】
[0020] 下面結合本實用新型實施例中的附圖，對本實用新型實施例中的技術方案進行清 楚、完整地描述，顯然，所描述的實施例僅僅是本實用新型的一部分實施例，而不是全部的 實施例。基于本實用新型中的實施例，本領域普通技術人員在沒有做出創造性勞動前提下 所獲得的所有其他實施例，都屬于本實用新型保護的范圍。
[0021] 在下面的描述中闡述了很多具體細節以便于充分理解本實用新型，但是本實用新 型還可以采用其他不同于在此描述的其它方式來實施，本領域技術人員可以在不違背本實 用新型內涵的情況下做類似推廣，因此本實用新型不受下面公開的具體實施例的限制。
[0022] 如圖1所示，本實用新型公開了一種注入式雙極性雙指數電磁脈沖發生裝置，包括 直流電源、觸發電路、隔離變壓器和Marx電路，所述直流電源的輸出端分別與所述觸發電路 和Marx電路的電源輸入端連接，所述觸發電路的輸出端經所述隔離變壓器與所述Marx電路 的信號輸入端連接，所述Marx電路的輸出端為所述脈沖發生裝置的脈沖信號輸出端。
[0023] 可輸出250V直流電壓的直流電源給Marx電路中的電容充電；觸發電路采用NE555 和74LS123電路結構輸出一個尖脈沖，對整個Marx電路的導通或斷開進行控制;輸出脈沖由 Marx電路輸出連接示波器進行顯示。其中，直流電源和Marx電路的地連接，觸發電路通過隔 離變壓器和Marx電路共地，為了保證良好的接地效果，將Marx電路放置在屏蔽盒中，屏蔽盒 相當于地，Marx電路的輸出端和BNC接頭的輸出端子相連，固定端通過螺絲固定在屏蔽盒 上，從而保證了整個脈沖發生裝置各個部分的良好共地。
[0024] 如圖2所示，所述直流電源包括變壓器U1、電容C11-C15和二極管D11-D14,變壓器 U1的輸入端接交流電，變壓器U1的一個輸出端與電容C11的一端連接，電容C11的另一端經 電容C13與二極管D14的負極連接，二極管D14的正極依次經電容C14、電容C12后與變壓器U1 的另一個輸出端連接，二極管D11的正極以及二極管D12的負極接電容Cl 1與電容Cl 3的結 點，二極管D11的負極接電容C12與變壓器U1的結點，二極管D12的正極以及二極管D13的負 極接電容C12與電容C14的結點，變壓器U1與電容C12的結點為所述直流電源的負極輸出端， 電容C14與二極管D14的結點為所述直流電源的正極輸出端，所述電容C15并聯在所述直流 電源的輸出端。
[0025] 該直流電源由四倍壓整流電路和電容濾波電路組成，倍壓整流電路是利用濾波 電容的存儲作用，由多個電容和二極管可以獲得幾倍于變壓器副邊電壓的輸出電壓;在空 載的情況下，電容C11兩端的電壓為v^Ul，以電容C12兩端作為輸出端，輸出電壓的值為2 #:U1，依次類推，最后可獲得4倍于逐U1的輸出電壓，考慮到當電路帶上負載后，輸出電壓 將不可能達到U1峰值的倍數，為了使電源電壓能夠達到所要的輸出電壓，U1取為50V，所有 電容選用耐壓為300V、容量為10uF的電解電容，在倍壓整流電路的輸出端并聯一個電容即 構成電容濾波電路，電容濾波電路利用電容的充、放電作用，使輸出電壓趨于平滑，濾波的 效果取決于放電時間，電容俞大，負載電阻俞大，濾波后輸出電壓俞平滑，其穩定性愈好，這 里選用了耐壓為500V、容量為47 uF的電解電容，濾波電容俞大，二極管的導通角將愈小，所 以整流二極管在短暫的時間內將流過一個很大的沖擊電流為電容充電，這對二極管的壽命 和穩定性很不利，所以對二極管的最大整流平均電流有很高的要求，這里選用了最大整流 平均電流為1A的整流二極管。該直流電源電路可以輸出250V的直流輸出電壓，要想實現 180V和260V之間的電壓均可以通過調整倍壓整流電路的倍數和變壓器副邊的電壓來實現。 由于脈沖源需要一個高電壓、小電流、穩定度高的直流電源，直流電源的穩定性將直接影響 Marx脈沖電路輸出脈沖的平滑性和穩定性，通過選用較大的濾波電容和倍壓整流電路實現 了直流電源的各項指標，相比較市場上的開關電源，其體積也得到了進一步的縮小，這將有 利于整個脈沖源系統的集成和小型化設計。
[0026] 如圖3所示，所述觸發電路包括第一級觸發電路和第二級觸發電路，所述第一級觸 發電路包括NE555定時器U2和整形芯片U3,所述U3使用74LS123,所述U2的1腳接地，所述U2 的2腳分為兩路，第一路經電阻R21接地，第二路經觸發開關S21接地;所述U2的3腳與所述U3 的2腳連接;所述U2的4腳接電源;所述U2的5腳經電容C21接地;所述U2的6腳分為三路，第一 路經電容C22接地，第二路經電阻R22接電源，第三路與所述U2的7腳連接;所述U2的8腳接電 源;所述U3的1腳接地;所述U3的3腳接電源;所述U3的14腳經電容C23后分為兩路，第一路與 所述U3的15腳連接，第二路經電阻R23接電源;所述U3的13腳經電容C24后分為兩路，第一路 為所述第一級觸發電路的輸出端，第二路經電阻R24接地，所述U3的其它引腳懸空；
[0027]所述第二級觸發電路包括三極管Q21，所述第一級觸發電路的輸出端與第二級觸 發電路的輸入端連接，所述第二級觸發電路的輸入端分為兩路，第一路經反向二極管D21后 接地，第二路與三極管Q21的基極連接，三極管Q21的發射極接地，三極管Q21的集電極分為 兩路，第一路經電阻R25后接電源，第二路與電容C25的一端連接，電容C25的另一端分為兩 路，第一路經電容C26接地，第二路經電阻R26接地，所述電容C25與電阻R26的結點為所述觸 發電路的信號輸出端。
[0028]由NE555定時器產生一個穩定的矩形脈沖，由于NE555本身的性能參數，其脈沖寬 度最小只能達到us級，Marx脈沖電路的輸入級電路的三極管T1需要一個觸發脈沖進行觸 發，觸發脈沖的前沿會對Marx電路輸出波形的穩定性產生一定的影響，觸發脈沖的脈寬也 要滿足要求。如果觸發脈沖的脈寬大于Marx電路的充電時間，那么將會出現一個觸發脈沖 內Marx電路多次放電，從而產生多個脈沖的情況。為了避免這種情況的出現，采用74LS123 整形電路將觸發脈沖縮短，使其小于Marx電路的充電時間。為進一步減小脈寬，提高上升沿 陡度，在74LS123整形電路的輸出端加了微分電路，這樣可以使得輸出的觸發信號前沿較 陡，但幅值較低，驅動能力弱。由于脈沖電路輸出脈沖的穩定性很大程度上取決于觸發脈沖 的前沿陡度和驅動能力，因此，在第一級觸發電路的后面又加入了第二級觸發電路，該觸發 電路主要是由雪崩三極管MMBT3904和外圍電路組成，他的雪崩導通電壓為50V，所以這里采 用50V的直流電源對其供電，一級觸發脈沖作為其輸入脈沖，其具體的工作原理是:接通電 源，給電容C25充電，當第一級觸發電路的開關S21按下時，三極管Q21導通，在電容C25的右 端產生一個50V的尖脈沖，再通過由電阻R26和電容C26組成的微分電路，對該尖脈沖進行進 一步的陡化，最后輸出一個輸出電壓為50V、脈沖前沿為5ns的尖脈沖，由該脈沖作為Marx電 路的觸發信號，如果需要產生一定重復頻率的觸發信號，只需要把觸發電路的開關S21短 路，根據需要修改555發生器的電阻和電容參數即可。
[0029] 通過分析研究發現，增大觸發信號斜率K，可使得脈沖的觸發抖動減小。為了增大 觸發信號斜率K，設計了 2級觸發的觸發模式，由第一級觸發電路產生一個幅值較低、前沿較 陡的脈沖，作為第二級觸發電路的輸入信號，由于第二級觸發電路采用三極管是雪崩三極 管MMBT3904作為開關，其電源電壓采用的是50V，利用雪崩原理，第二級觸發電路可以提供 一個上升沿更陡，驅動能力更強的觸發信號，可以有效的改善觸發穩定性問題。通過實驗測 試，對比了不同上升沿觸發信號的結果，如表1所示(樣本量為50次），從表中可以看出，如果 采用一級觸發和二級觸發相結合的觸發電路，觸發時間抖動很小，滿足為MARX脈沖電路提 供穩定的觸發，使得脈沖電路的輸出脈沖穩定性更好、脈沖前沿更陡。
[0030] 表1不同觸發信號對觸發穩定度的影響
[0032]如圖4所示，所述Marx電路包括輸入級電路、若干級充電電路、若干個雪崩三極管 開關T32和負載電阻R35,所述輸入級電路包括初級雪崩三極管開關T31、隔離變壓器U4和限 流電阻R31，觸發電路的輸出端與所述隔離變壓器U4初級的一個輸入端連接，隔離變壓器U4 初級的另一個輸入端接地，隔離變壓器U4的次級兩端分別接在初級觸發開關T31的基極和 發射極，限流電阻R31并聯在隔離變壓器U4的次級兩端;第一級充放電電路包括限流電阻 R32、充電電阻R33和充電電容C31，VCC依次經限流電阻R32、充電電容C31、充電電阻R33后接 地;后續各級充電電路包括限流電阻R36、充電電阻R34和充電電容C32，VCC依次經限流電阻 R36、充電電容C32、充電電阻R34后接地;若干個雪崩三極管開關T32的集電極接在第n級充 電電路的限流電阻R36與充電電容C32之間的結點，雪崩三極管T32的基極與發射極短接后 接在第n+1級充電電路的充電電阻R34與充電電容C32之間的結點，最后一個雪崩三極管開 關T32的基極與發射極短接后接在負載電阻R35的一端，負載電阻R35的另一端接地，n為大 于3的自然數。
[0033] 雪崩三極管采用Zetex公司生產的貼片封裝FMMT415,當直流電源接通時，各級電 容迅速充電，在按下觸發開關S21前，各個雪崩三極管截止，但已處于臨界雪崩狀態，各級充 電電容均充有直流電源電壓VCC，當按下觸發開關S21時，隔離變壓器允許高頻觸發信號通 過，隔離直流電源的充電電壓信號，因此首先引起輸入級電路中的雪崩三級管T31導通，此 時，充電電容C31右端的電勢等于充電電容C32左端的電勢，都等于電源電壓VCC，由于電容 兩端的電壓不會突變，因此，在充電電容C32右端可得到2倍于VCC的瞬間電勢，而此瞬間電 勢加到第一個雪崩三極管開關T32的集電極和發射級之間，使得雪崩三極管開關T32發生雪 崩擊穿，依次類推，所有雪崩三極管開關全部雪崩導通，此時，各級充電電容相當于串聯，由 最后一級充放電電路中的雪崩三極管的發射極對地、第一級充放電電路中的充電電容C31 的左端對地放電，分別在充電電阻R33和負載電阻R35上獲得輸出電壓為數倍于直流電源電 壓的正、負脈沖，從理論上來說，其倍數就是電容個數的一半，而實際電路都存在一定程度 的損耗，效率一般很難達到100%。
[0034]隔離變壓器的一端連接觸發電路的地，實現了觸發電路和Marx電路共地，避免了 電位不統一的因素導致Marx電路的自觸發，保證了觸發的穩定性。所有的開關器件均采用 貼片封裝的雪崩三極管FMMT415。通過前期試驗發現，新型的雪崩三極管是一種比較理想的 能同時提供快速響應和很大峰值功率的器件，利用它的雪崩效應可以使開關導通時間得到 大大的縮短，比FMMT417的穩定性和一致性更好;另外，采用貼片封裝減小了脈沖源的體積。 [0035] 在Marx電路的觸發輸入端安裝隔離變壓器的方法來實現共地，隔離變壓器對直流 的充電電壓是隔離的，但對于高頻的觸發信號卻能夠通過，從而實現了觸發電路和充電電 路的共地。所述隔離變壓器選用了 mini公司的射頻變壓器，由于觸發電路輸出脈沖上升沿 陡，其頻率較高，因此選擇了型號為ADT1 - 1的貼片射頻變壓器，其工作頻率為0.1MHz到 400MHz，可以使觸發信號無失真的觸發第一級充放電電路中的雪崩三極管。
[0036]所述的觸發電路采用第二級觸發電路，提高了觸發電路的驅動能力和觸發的穩定 性。第一級觸發電路由555定時器、74LS123整形電路及外圍電路組成，其輸出信號為脈寬us 級、幅度為5V的信號，為第二級觸發電路的輸入信號，第二級觸發電路由雪崩三極管 MMBT3904和外圍電路組成，輸出一個電壓為50V、脈沖前沿為5ns的尖脈沖信號，由該脈沖作 為Marx脈沖電路的觸發信號，可以提高觸發時的負載驅動能力和觸發的穩定性。
[0037]直流電源的電壓值為250V。根據前期的試驗發現，雪崩三極管在電源電壓為250V 時，導通效果最好。為了減小了外部電磁干擾源以及高壓直流電源對脈沖源的影響，所述的 Marx雪崩電路放置在屏蔽盒中，這樣可以使電路接地效果更好，波形更為平滑，重復性更 好。
[0038]綜上，所述發生裝置的輸出脈沖極性可選擇、體積小、觸發穩定度高。
【主權項】
1. 一種注入式雙極性雙指數電磁脈沖發生裝置，其特征在于：包括直流電源、觸發電 路、隔離變壓器和Marx電路，所述直流電源的輸出端分別與所述觸發電路和Marx電路的電 源輸入端連接，所述觸發電路的輸出端經所述隔離變壓器與所述Marx電路的信號輸入端連 接，所述Marx電路的輸出端為所述脈沖發生裝置的脈沖信號輸出端。2. 如權利要求1所述的注入式雙極性雙指數電磁脈沖發生裝置，其特征在于:所述直流 電源包括變壓器U1、電容C11-C15和二極管D11-D14,變壓器U1的輸入端接交流電，變壓器U1 的一個輸出端與電容C11的一端連接，電容C11的另一端經電容C13與二極管D14的負極連 接，二極管D14的正極依次經電容C14、電容C12后與變壓器U1的另一個輸出端連接，二極管 D11的正極以及二極管D12的負極接電容C11與電容C13的結點，二極管D11的負極接電容C12 與變壓器U1的結點，二極管D12的正極以及二極管D13的負極接電容C12與電容C14的結點， 變壓器U1與電容C12的結點為所述直流電源的負極輸出端，電容C14與二極管D14的結點為 所述直流電源的正極輸出端，所述電容C15并聯在所述直流電源的輸出端。3. 如權利要求1所述的注入式雙極性雙指數電磁脈沖發生裝置，其特征在于:所述觸發 電路包括第一級觸發電路和第二級觸發電路，所述第一級觸發電路包括NE555定時器U2和 整形芯片U3,所述U3使用74LS123,所述U2的1腳接地，所述U2的2腳分為兩路，第一路經電阻 R21接地，第二路經觸發開關S21接地;所述U2的3腳與所述U3的2腳連接;所述U2的4腳接電 源;所述U2的5腳經電容C21接地;所述U2的6腳分為三路，第一路經電容C22接地，第二路經 電阻R22接電源，第三路與所述U2的7腳連接;所述U2的8腳接電源;所述U3的1腳接地;所述 U3的3腳接電源;所述U3的14腳經電容C23后分為兩路，第一路與所述U3的15腳連接，第二路 經電阻R23接電源;所述U3的13腳經電容C24后分為兩路，第一路為所述第一級觸發電路的 輸出端，第二路經電阻R24接地，所述U3的其它引腳懸空； 所述第二級觸發電路包括三極管Q21，所述第一級觸發電路的輸出端與第二級觸發電 路的輸入端連接，所述第二級觸發電路的輸入端分為兩路，第一路經反向二極管D21后接 地，第二路與三極管Q21的基極連接，三極管Q21的發射極接地，三極管Q21的集電極分為兩 路，第一路經電阻R25后接電源，第二路與電容C25的一端連接，電容C25的另一端分為兩路， 第一路經電容C26接地，第二路經電阻R26接地，所述電容C25與電阻R26的結點為所述觸發 電路的信號輸出端。4. 如權利要求1所述的注入式雙極性雙指數電磁脈沖發生裝置，其特征在于:所述Marx 電路包括輸入級電路、若干級充電電路、若干個雪崩三極管開關T32和負載電阻R35,所述輸 入級電路包括初級雪崩三極管開關T31、隔離變壓器U4和限流電阻R31，觸發電路的輸出端 與所述隔離變壓器U4初級的一個輸入端連接，隔離變壓器U4初級的另一個輸入端接地，隔 離變壓器U4的次級兩端分別接在初級觸發開關T31的基極和發射極，限流電阻R31并聯在隔 離變壓器U4的次級兩端；第一級充放電電路包括限流電阻R32、充電電阻R33和充電電容 C31，VCC依次經限流電阻R32、充電電容C31、充電電阻R33后接地;后續各級充電電路包括限 流電阻R36、充電電阻R34和充電電容C32，VCC依次經限流電阻R36、充電電容C32、充電電阻 R34后接地;若干個雪崩三極管開關T32的集電極接在第η級充電電路的限流電阻R36與充電 電容C32之間的結點，雪崩三極管Τ32的基極與發射極短接后接在第η+1級充電電路的充電 電阻R34與充電電容C32之間的結點，最后一個雪崩三極管開關Τ32的基極與發射極短接后 接在負載電阻R35的一端，負載電阻R35的另一端接地，η為大于3的自然數。5.如權利要求1所述的注入式雙極性雙指數電磁脈沖發生裝置，其特征在于:所述Marx 電路、隔離變壓器和觸發電路位于屏蔽盒內。
【文檔編號】H03K3/335GK205453649SQ201620266940
【公開日】2016年8月10日
【申請日】2016年4月1日
【發明人】周星, 趙敏, 王慶國, 程二威, 范麗思, 潘曉東, 萬浩江
【申請人】中國人民解放軍軍械工程學院