專利名稱：一種新能源外送系統的facts設備協調控制方法
技術領域：
本發明屬于電力系統技術領域，具體涉及一種新能源外送系統的FACTS設備協調控制方法。
背景技術：
隨著新疆與西北主網聯網第二通道建成，將形成第一通道一第二通道一海西通道總長度接近3000公里的750千伏雙環網。該通道上串有酒泉、哈密兩個千萬千瓦級大型風電基地和海西光伏基地。這些地區的新能源開發呈現大規模、高集中、遠距離的特點，發展迅速。隨著新能源大規模饋入，風功率大范圍、高頻度的波動造成新疆與西北聯網的兩個通道上潮流波動頻繁，無功電壓控制困難。采用常規的低壓無功補償設備無法滿足頻繁投切的要求，需要采用動態無功補償設備。根據規劃論證，新疆與西北聯網第二通道規劃裝設多套容量新型FACTS裝置。其中，沙州 魚卡兩回線路共配置4組線路分級式可控電抗器，每 組容量390Mvar，固定容量39Mvar，可調容量351Mvar，三級可調，單級容量117Mvar ;沙州站變壓器第三繞組側配置靜止無功補償器SVC (360Mvar容性,360Mvar感性)；魚卡站母線配置330Mvar磁閥式母線可控高抗，固定容量為16. 5Mvar，連續可調。目前，750kV可控電抗器和SVC獨立的控制策略國內已有研究，但多FACTS設備之間的協調控制策略在國內尚屬空白。中國750kV敦煌站可控高抗示范工程是世界首套750kV風電集中送出系統應用的可控高抗工程，該工程于2012年I月5日成功投運。針對敦煌750kV可控電抗器，中國電科院系統所提出了基于無功需求增量和母線邊界電壓的可控電抗器內外雙層控制策略，控制策略實際中應用良好，對于抑制母線電壓波動、降低線路無功損耗、在暫態過程中實現母線電壓動態支撐、減少站內低壓無功補償裝置的動作次數和減輕站內運行壓力方面作用明顯。靜止無功補償器SVC作為無功補償、抑制電壓波動的有效手段，目前已廣泛地應用于中、高壓電網以及超高壓電網中，并積累了多年的運行經驗。SVC主要用于在故障后暫態過程中為電網提供緊急無功功率補償以增強電網電壓支撐以改善電網的安全穩定性，同時常態運行中提供連續的無功功率調節以抑制電壓的波動。SVC —般采用基于電壓的控制策略，通過連續的調節，可以維持SVC所在母線電壓恒定。新疆與西北主網聯網第二通道共裝設5套750kV可控高抗、I套66kV SVC，是世界上首次在750kV輸電系統集中應用新型大容量FACTS設備。實現可控高抗群之間的協調優化控制、可控高抗與SVC之間的協調優化控制，對于有效抑制由于新能源波動造成的二通道輸電系統無功電壓頻繁波動非常關鍵。
發明內容
為了克服上述現有技術的不足，本發明提供一種新能源外送系統的FACTS設備協調控制方法，分為內層控制、夕卜層控制和最外層控制，其中，最外層控制優先級高于外層控制，外層控制優先級高于內層控制。內層控制保證變電站電壓能精確控制在某個值或某個范圍內，外層控制和最外層控制在系統出現大擾動時提供緊急無功支撐，保證變電站電壓能夠迅速恢復至允許范圍內。三層電壓控制結合的方法能夠高精度、高效地集中協調控制多個FACTS設備動作，工程適應性很強。為了實現上述發明目的，本發明采取如下技術方案本發明提供一種新能源外送系統的FACTS設備協調控制方法，所述方法包括內層控制、外層控制和最外層控制；所述內層控制將變電站電壓精確控制在電壓目標值或電壓控制帶內；在新能源外送系統出現大擾動時外層控制和最外層控制提供緊急無功支撐，使變電站電壓能夠迅速恢復至允許范圍內。所述新能源外送系統為新疆與西北主網聯網第二通道，風電和太陽能由聯網通道外送，所述聯網通道上裝設FACTS設備；其中，在聯網通道沿線的沙州站主變第三繞組側裝設66kV靜止無功補償器,在魚卡開關站母線側裝設磁控式母線可控高抗,在沙州 魚卡線路雙回線路兩側裝設分級式可控高抗。所述內層控制中，內層電壓控制每隔I分鐘循環一次；沙州站和魚卡站內層控制 設置時延30s，以避免沙州站和魚卡站線路分級式可控高抗同時動作。所述內層電壓控制以變電站母線電壓為輸入量，輸入沙州站控制電壓目標值Vp魚卡站控制電壓目標值V2、沙州母線電壓控制帶[V1-AV1JAAV1]和魚卡母線電壓控制帶[V2-AV2, V2+AV2], AV1和AV2分別為沙州站和魚卡站允許的母線電壓偏差，VpV2、AV1和AV2的數值由用戶確定。內層電壓控制時，優先發揮沙州靜止無功補償器、魚卡磁控式可控高抗的跟隨式調節作用，將沙州站電壓和魚卡站電壓分別控制在V1和V2 ；當靜止無功補償器、磁控式可控高抗已達到最大/最小容量，沙州/魚卡母線電壓仍不在電壓控制帶內，此時站內的線路可控高抗觸發動作；為減少設備損耗，可控高抗控制觸發時，沙州站線路可控高抗I和II交替動作，魚卡站線路可控高抗I和II交替動作，每次動作一級；當站內一組線路可控高抗I動作一級后，若監控母線電壓仍不在允許電壓控制帶內時，則發觸發指令給本站另一組線路可控高抗II，可控高抗II動作一級，若此時可控高抗II故障或已達到最大/最小容量，則發觸發指令給可控高抗I，可控高抗I再動作一級；當站內一組線路可控高抗I需要動作，但由于可控高抗I自身故障或者已達到最大/最小容量，則發觸發指令給本站另一組線路可控高抗II，可控高抗II動作一級，可控高抗II動作一級后，若監控母線電壓仍不在允許電壓控制帶內時，則可控高抗II需要再動作一級。所述外層控制以變電站母線電壓為輸入量，輸入外層電壓上邊界U1和外層電壓下邊界U2，外層電壓上邊界U1和外層電壓下邊界U2由用戶確定；外層控制實時監測電壓，當新能源外送系統中出現大的擾動，連續5s監測到母線電壓在[U2，U1]之外，站內兩組線路可控高抗I和可控高抗II同時切除或投入一級容量，此時靜止無功補償器和磁控式可控高抗在5s的監測時間之內已經動態調節完畢，達到其最大/最小容量，線路可控高抗動作完畢后，再開始下一次循環計時；當發生區內故障時，即沙州 魚卡線路故障，則優先電磁暫態控制；若58的監測時間之內，站內協調控制器和線路可控高抗接收到沙州 魚卡線路繼電保出口信號或斷路器位置接點信號，則閉鎖外層控制，啟動電磁暫態控制策略，將兩側線路可控高抗投至最大容量，待電磁暫態控制結束后，轉回外層控制。
所述最外層電壓控制以變電站母線電壓為輸入量，輸入最外層電壓控制上限U’，U，的數值由用戶確定；最外層電壓控制實時監測系統電壓，一旦監測到電壓高于U’，站內兩組線路分級式可控高抗立即動作至最大容量，以抑制系統高壓。所述最外層控制優先級高于外層控制，外層控制優先級高于內層控制。與現有技術相比，本發明的有益效果在于
I.本發明的方法直接以電壓為控制目標，物理意義明確，簡單直觀。2.本發明將連續調壓的FACTS設備(包括靜止無功補償器和磁控式母線可控高抗)與分級動作的線路可控高抗有效協調。當風功率波動引起系統電壓變化時，連續調壓設備優先動作，發揮其跟隨調壓功能，將電壓精確控制在目標值。當連續調壓設備已經調整至最大/最小容量，變電站電壓仍超出控制范圍時，此時分級式線路可控高抗再動作，將電壓控制在合理范圍內。控制方法充分發揮SVC、磁控式母線可控高抗的連續跟隨調壓功能，避免了分級式可控高抗的頻繁動作，顯著提高各FACTS設備的動作精度和利用效率。3.本發明采用三層電壓控制，最外層控制優先于外層控制，外層控制優先于內層控制，不同的控制層中分級式可控高抗采取不同的動作原則。內層控制中，每次允許變電站內一組分級式可控高抗動作一級；外層控制中，每次允許變電站內兩組分級式可控高抗同時動作一級；最外層控制中，每次允許變電站內兩組分級式可控高抗同時動作至最大容量。采取不同的分級式可控高抗動作原則，既可以在內層控制時減少可控高抗的動作頻度和對系統的沖擊，又可以在外層控制和最外層控制時為系統提供緊急無功支撐。三層控制相結合的方法使得可控高抗動作合理性顯著提高，為可控高抗在大規模新能源外送的輸電系統中發揮作用提供了保障，具有廣闊的應用前景。
圖I是新能源外送系統的FACTS設備協調控制方法示意圖；圖2是本發明實施例中沙州站外層控制策略示意圖；圖3是本發明實施例中魚卡站外層控制策略示意圖；圖4是本發明實施例中沙州站最外層控制策略示意圖；圖5是本發明實施例中魚卡站最外層控制策略示意圖；圖6是本發明實施例中新疆與西北主網聯網第二通道示意圖；圖7是本發明實施例中2013年夏大方式下風電均勻波動時沙州側線路可控高抗動作圖；圖8是本發明實施例中2013年夏大方式下風電均勻波動時魚卡側線路可控高抗動作圖；圖9是本發明實施例中2013年夏大方式下風電均勻波動時沙州SVC動作圖；圖10是本發明實施例中2013年夏大方式下風電均勻波動時魚卡母線可控高抗動作圖；圖11是本發明實施例中2013年夏大方式下風電均勻波動時沙州站和魚卡站750kV側電壓變化圖(kV)；圖12是本發明實施例中2013年夏大基礎方式下敦煌 酒泉線路N-2故障后沙州站電壓變化圖(kV)；
圖13是本發明實施例中2013年夏大基礎方式下敦煌 酒泉線路N-2故障后魚卡站電壓變化圖(kV)；圖14是本發明實施例中2013年冬大極限方式下甘肅風電脫網后沙州站電壓變化圖(kV)；圖15是本發明實施例中2013年冬大極限方式下甘肅風電脫網后魚卡站電壓變化圖(kV)。
具體實施例方式下面結合附圖對本發明作進一步詳細說明。如圖1，本發明提供一種新能源外送系統的FACTS設備協調控制方法，所述方法包括內層控制、外層控制和最外層控制；所述內層控制將變電站電壓精確控制在電壓目標值或電壓控制帶內；在新能源外送系統出現大擾動時外層控制和最外層控制提供緊急無功支 撐，使變電站電壓能夠迅速恢復至允許范圍內。所述內層控制中，內層電壓控制每隔I分鐘循環一次；沙州站和魚卡站內層控制設置時延30s，以避免沙州站和魚卡站線路分級式可控高抗同時動作。所述內層電壓控制以變電站母線電壓為輸入量，輸入沙州站控制電壓目標值Vp魚卡站控制電壓目標值V2、沙州母線電壓控制帶[V1-AV1JAAV1]和魚卡母線電壓控制帶[V2-AV2, V2+AV2], AV1和AV2分別為沙州站和魚卡站允許的母線電壓偏差，VpV2、AV1和AV2的數值由用戶確定。內層電壓控制時，優先發揮沙州靜止無功補償器、魚卡磁控式可控高抗的跟隨式調節作用，將沙州站電壓和魚卡站電壓分別控制在V1和V2 ；當靜止無功補償器、磁控式可控高抗已達到最大/最小容量，沙州/魚卡母線電壓仍不在電壓控制帶內，此時站內的線路可控高抗觸發動作；為減少設備損耗，可控高抗控制觸發時，沙州站線路可控高抗I和II交替動作，魚卡站線路可控高抗I和II交替動作，每次動作一級；當站內一組線路可控高抗I動作一級后，若監控母線電壓仍不在允許電壓控制帶內時，則發觸發指令給本站另一組線路可控高抗II，可控高抗II動作一級，若此時可控高抗II故障或已達到最大/最小容量，則發觸發指令給可控高抗I，可控高抗I再動作一級；當站內一組線路可控高抗I需要動作，但由于可控高抗I自身故障或者已達到最大/最小容量，則發觸發指令給本站另一組線路可控高抗II，可控高抗II動作一級，可控高抗II動作一級后，若監控母線電壓仍不在允許電壓控制帶內時，則可控高抗II需要再動作一級。如圖2和圖3，所述外層控制以變電站母線電壓為輸入量，輸入外層電壓上邊界U1和外層電壓下邊界U2，外層電壓上邊界U1和外層電壓下邊界U2由用戶確定；外層控制實時監測電壓，當新能源外送系統中出現大的擾動，連續5s監測到母線電壓在[U2，UJ之外，站內兩組線路可控高抗I和可控高抗II同時切除或投入一級容量，此時靜止無功補償器和磁控式可控高抗在5s的監測時間之內已經動態調節完畢，達到其最大/最小容量，線路可控高抗動作完畢后，再開始下一次循環計時；當發生區內故障時，即沙州 魚卡線路故障，則優先電磁暫態控制；若5s的監測時間之內，站內協調控制器和線路可控高抗接收到接收到沙州 魚卡線路繼電保出口信號或斷路器位置接點信號，則閉鎖外層控制，啟動電磁暫態控制策略，將兩側線路可控高抗投至最大容量，待電磁暫態控制結束后，轉回外層控制。如圖4和圖5，所述最外層電壓控制以變電站母線電壓為輸入量，輸入最外層電壓控制上限U’，U’的數值由用戶確定；最外層電壓控制實時監測系統電壓，一旦監測到電壓高于U’，站內兩組線路分級式可控高抗立即動作至最大容量，以抑制系統高壓。如圖6，所述新能源外送系統為新疆與西北主網聯網第二通道，風電和太陽能由聯網通道外送，所述聯網通道上裝設FACTS設備；其中，在聯網通道沿線的沙州站主變第三繞組側裝設66kV靜止無功補償器，在開關站魚卡母線側裝設磁控式母線可控高抗，在沙州 魚卡線路雙回線路兩側裝設分級式可控高抗。基于BPA潮流計算程序進行控制策略仿真計算，考察所提新疆與西北聯網第二通道多FACTS設備協調控制策略對于電壓的控制效果。第二通道聯網示意圖如圖7所示。
壓的控制效果，計算算例采用2013年夏大方式規劃數據。設置沙州站、魚卡站的控制電壓目標值V1 = 775kV，V2 = 770kV，沙州母線電壓控制帶為[770kV，780kV]，魚卡母線電壓控制帶為[765kV，775kV]。考慮敦煌和酒泉風電從(MW均勻波動至3300麗，每300麗一級，風電波動時利用青海水電調峰以維持系統的功率平衡。仿真中，風電初始出力OMW時，二通道各FACTS設備安排發出最大感性無功，即沙州 魚卡四組線路可控高抗安排在最大容量390Mvar，沙州站SVC安排在感性最大容量360Mvar，魚卡站磁控式母線可控高抗安排在最大容量330Mvar，感性為“ + ”，容性為根據所述內層控制策略，沙州站內部兩組線路可控高抗動作情況如圖7所示，魚卡站內部兩組線路可控高抗動作情況如圖8所示，沙州站SVC動作情況如圖9所示，魚卡站磁控式母線可控高抗動作情況如圖10所示。沙州站和魚卡站750kV側電壓變化情況如圖11所示。從圖中可以看出，沙州線路可控高抗I、可控高抗2交替動作，魚卡可控高抗I、可控高抗2交替動作，可控高抗每次只動作一級。當可控高抗動作后，沙州SVC、魚卡磁控式母線可控高抗將出現反向調節，將電壓控制在目標值。圖9中，當風電出力2400MW、3000MW、3300MW時，SVC出現反向調節。圖10中，當風電出力1800MW、2400MW時,磁控式母線可控高抗出現反向調節。當風電出力0MT1500MW時，僅依靠沙州站SVC和魚卡站磁控式母線可控高抗的跟隨調壓，能夠將沙州站、魚卡站電壓控制在目標值。當風電出力1800MW，沙州電壓在控制范圍內，而魚卡電壓低于765kV，魚卡一組可控高抗動作一級。當風電出力2100MW、2700MW時，沙州一組線路可控高抗動作一級，沙州和魚卡電壓都能恢復到控制范圍內，魚卡線路可控高抗無需動作。當風電出力2400MW、3300MW時，沙州可控高抗動作一級后，但魚卡電壓低于765kV，魚卡可控高抗動作一級。當風電出力3000MW時，沙州一組線路可控高抗動作一級后，沙州電壓仍低于770kV，沙州另一組線路可控高抗再動作一級，沙州電壓恢復至控制范圍內，魚卡電壓仍低于765kV，魚卡一組可控高抗動作一級。采取所述多FACTS設備內層協調控制策略，沙州電壓能精確控制在775kV，魚卡電壓在風電波動(T2400MW時能精確控制在770kV，魚卡電壓在風電波動2700MT3300MW時能控制在[765kV，770kV]范圍內。其次，考察新疆與西北主網聯網第二通道多FACTS設備外層協調控制策略對于電壓的控制效果，計算算例采用2013年夏大基礎方式規劃數據。設置外層電壓控制的上下邊界為默認值，取U1=SOSkV, U2=745kV。仿真中，沙州 魚卡線路兩側四組可控高抗均投入最大容量390Mvar，沙州SVC容量為OMvar，魚卡磁控式母線可控高抗投入最大容量330Mvar。敦煌 酒泉N-2故障后，沙州站、魚卡站母線電壓變化如圖12、13所示。新疆與西北聯網第二通道沿線各站的電壓變化如下表I所示。故障后沙州電壓為736kV，魚卡電壓為709kV。考慮SVC的跟隨調壓作用，沙州電壓恢復至750kV，魚卡電壓恢復至720kV，魚卡電壓仍低于外層電壓控制下限745kV，啟動外層控制，魚卡側兩組線路可控高抗都切除一級，魚卡電壓恢復至734kV，仍低于745kV，啟動下一輪外層控制，魚卡側兩組線路可控高抗再切除一級，魚卡電壓恢復至748kV。表I
故障前故障后故障后SVC及可'g高抗動作后ftffi (kV) 母齡稱電壓電壓SVC動作后，魚卡兩組SVC動作后，魚卡兩組線
(kV) (k￥) - ^ 線路可控高抗各切.級路可控高抗連續切兩級
. 768.1745.!752.7__759.4__761.6_
沙州772.(,735.6749.5__755.2__760.7_
ι. k769.170h.7720.3734.3748.3
柴達木772.3707.771H.9__732__742.7_最后，考察新疆與西北主網聯網第二通道多FACTS設備最外層協調控制策略對于電壓的控制效果，計算算例采用2013年冬大極限方式規劃數據。其中，敦煌風電接入3200MW，酒泉風電接入1000MW。設置最外層電壓控制的上邊界為默認值，取U’=830kV。仿真中，沙州SVC容量為OMvar，沙州 魚卡線路兩側四組可控高抗均投入容量156Mvar (固定容量39Mvar+l級可控容量117Mvar)。設置酒泉風電場匯集側玉門 嘉峪關三永N-I故障，模擬故障后甘肅4200MW風電全部脫網，沙州站和魚卡站的電壓變化情況如圖14和圖15所示。風電脫網后，考慮SVC跟隨調壓作用，沙州和魚卡最高電壓仍達到830kV之上，啟動最外層控制策略，沙州站和魚卡站兩組線路可控高抗均投至最大容量390Mvar。可控高抗動作后電壓能夠恢復至合理范圍內，沙州電壓恢復至790kV，魚卡電壓恢復至790kV。動態無功補償設備動作后引起的脫網故障后各站電壓變化如下表2所示。表 2
電壓/(kV)敦煌酒泉沙州魚卡柴達木~
初始768770782787780
風電脫網后SVC和可控高抗均不動作830810840850845
風電脫網后僅SVC動作^5800820835835
風電脫網后SVC和可控高抗均動作790790790790800最后應當說明的是以上實施例僅用以說明本發明的技術方案而非對其限制，盡管參照上述實施例對本發明進行了詳細的說明，所屬領域的普通技術人員應當理解依然可以對本發明的具體實施方式
進行修改或者等同替換，而未脫離本發明精神和范圍的任何修改或者等同替換，其均應涵蓋在本發明的權利要求范圍當中。 ·
權利要求
1.一種新能源外送系統的FACTS設備協調控制方法，其特征在于所述方法包括內層控制、外層控制和最外層控制；所述內層控制將變電站電壓精確控制在電壓目標值或電壓控制帶內；在新能源外送系統出現大擾動時外層控制和最外層控制提供緊急無功支撐，使變電站電壓能夠迅速恢復至允許范圍內。
2.根據權利要求I所述的新能源外送系統的FACTS設備協調控制方法，其特征在于所述新能源外送系統為新疆與西北主網聯網第二通道，風電和太陽能由聯網通道外送，所述聯網通道上裝設FACTS設備；其中，在聯網通道沿線的沙州站主變第三繞組側裝設66kV靜止無功補償器，在魚卡開關站母線側裝設磁控式母線可控高抗，在沙州 魚卡雙回線路兩側裝設分級式可控高抗。
3.根據權利要求I所述的新能源外送系統的FACTS設備協調控制方法，其特征在于所述內層控制中，內層電壓控制每隔I分鐘循環一次；沙州站和魚卡站內層控制設置時延30s，以避免沙州站和魚卡站線路分級式可控高抗同時動作。
4.根據權利要求3所述的新能源外送系統的FACTS設備協調控制方法，其特征在于所述內層電壓控制以變電站母線電壓為輸入量，輸入沙州站控制電壓目標值V1、魚卡站控制電壓目標值V2、沙州母線電壓控制帶[V1-Λ V1, V1+Λ V1]和魚卡母線電壓控制帶[V2-AV2,V2+AV2],八％和AV2分別為沙州站和魚卡站允許的母線電壓偏差，Vp V2、八％和^2的數值由用戶確定。
5.根據權利要求4所述的新能源外送系統的FACTS設備協調控制方法，其特征在于內層電壓控制時，優先發揮沙州靜止無功補償器、魚卡磁控式可控高抗的跟隨式調節作用，將沙州站電壓和魚卡站電壓分別控制在V1和V2 ;當靜止無功補償器、磁控式可控高抗已達到最大/最小容量，沙州/魚卡母線電壓仍不在電壓控制帶內，此時站內的線路可控高抗觸發動作；為減少設備損耗，可控高抗控制觸發時，沙州站線路可控高抗I和II交替動作，魚卡站線路可控高抗I和II交替動作，每次動作一級； 當站內一組線路可控高抗I動作一級后，若監控母線電壓仍不在允許電壓控制帶內時，則發觸發指令給本站另一組線路可控高抗II，可控高抗II動作一級，若此時可控高抗II故障或已達到最大/最小容量，則發觸發指令給可控高抗I，可控高抗I再動作一級； 當站內一組線路可控高抗I需要動作，但由于可控高抗I自身故障或者已達到最大/最小容量，則發觸發指令給本站另一組線路可控高抗II，可控高抗II動作一級，可控高抗II動作一級后，若監控母線電壓仍不在允許電壓控制帶內時，則可控高抗II需要再動作一級。
6.根據權利要求I所述的新能源外送系統的FACTS設備協調控制方法，其特征在于所述外層控制以變電站母線電壓為輸入量，輸入外層電壓上邊界U1和外層電壓下邊界U2,外層電壓上邊界U1和外層電壓下邊界U2由用戶確定；外層控制實時監測電壓，當新能源外送系統中出現大的擾動，連續5s監測到母線電壓在[U2，U1]之外，站內兩組線路可控高抗I和可控高抗II同時切除或投入一級容量，此時靜止無功補償器和磁控式可控高抗在5s的監測時間之內已經動態調節完畢，達到其最大/最小容量，線路可控高抗動作完畢后，再開始下一次循環計時； 當發生區內故障時，即沙州 魚卡線路故障，則優先電磁暫態控制；若5s的監測時間之內，站內協調控制器和線路可控高抗接收到沙州 魚卡線路繼電保出口信號或斷路器位置接點信號，則閉鎖外層控制，啟動電磁暫態控制策略，將兩側線路可控高抗投至最大容量，待電磁暫態控制結束后，轉回外層控制。
7.根據權利要求I所述的新能源外送系統的FACTS設備協調控制方法，其特征在于所述最外層電壓控制以變電站母線電壓為輸入量，輸入最外層電壓控制上限U’，U’的數值由用戶確定；最外層電壓控制實時監測系統電壓，一旦監測到電壓高于U’，站內兩組線路分級式可控高抗立即動作至最大容量，以抑制系統高壓。
8.根據權利要求I所述的新能源外送系統的FACTS設備協調控制方法，其特征在于所述最外層控制優先級高于外層控制，外層控制優先級高于內層控制。
全文摘要
本發明提供一種新能源外送系統的FACTS設備協調控制方法，分為內層控制、外層控制和最外層控制，其中，最外層控制優先級高于外層控制，外層控制優先級高于內層控制。內層控制保證變電站電壓能精確控制在某個值或某個范圍內，外層控制和最外層控制在系統出現大擾動時提供緊急無功支撐，保證變電站電壓能夠迅速恢復至允許范圍內。三層電壓控制結合的方法能夠高精度、高效地集中協調控制多個FACTS設備動作，工程適應性很強。
文檔編號H02J13/00GK102904287SQ20121036937
公開日2013年1月30日 申請日期2012年9月27日 優先權日2012年9月27日
發明者王雅婷, 申洪, 班連庚, 周勤勇, 段智, 黃丹, 王一兵 申請人:中國電力科學研究院, 國家電網公司