專利名稱：基于全控型變流器件的發(fā)電機組次同步振蕩抑制裝置的制作方法
技術領域：
本實用新型涉及一種發(fā)電機組抑制次同步振蕩的方法，特別是一種采用全控型變 流器件的發(fā)電機組次同步振蕩抑制裝置。
背景技術：
隨著電力系統(tǒng)的發(fā)展，超高壓、遠距離輸電線路和大容量發(fā)電機組的投入運行，以 及為了提高電力系統(tǒng)穩(wěn)定性和輸電能力而采取的線路串聯(lián)電容補償和直流輸電等措施，除 了伴隨而來的巨大經(jīng)濟效益外，也給電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運行帶來了新的問題，電力系統(tǒng) 次同步振蕩就是其問題之一。串聯(lián)電容補償可能會引起電力系統(tǒng)的次同步諧振，進而造成 汽輪發(fā)電機組的軸系損壞。次同步振蕩會造成由扭轉(zhuǎn)應力使軸系損壞。軸系損壞可以由長 時間的低幅值扭振積累所致，也可由短時間的高幅值扭振所致。目前，針對次同步諧振問題解決方法已有多種，如晶閘管控制串聯(lián)電容器(TCSC)、 NGH阻尼器、附加勵磁阻尼控制(SEDC)、靜止無功補償(SVC)和阻塞濾波器(BF)等。但這 些解決方法并不成熟，基本上還停留在理論研究階段，在實際系統(tǒng)的應用并不多。靜止無功補償(SVC)作為一項成熟技術，在抑制次同步振蕩方面有著結構簡單， 控制方便，成本低廉等優(yōu)勢。是IEEE次同步諧振工作組推薦的緩解次同步振蕩的措施之 一。但仍然存在一些不足1) SVC設備為半控型變流器件，需要加裝FC與之配合才具有從容性到感性連續(xù)可 調(diào)。同時，F(xiàn)C需要濾除SVC自身產(chǎn)生的各次諧波分量，且有安裝容量大，占地空間大等缺點。2) 一般而言，SVC加裝FC后，SVC的補償范圍一般在0 +100%，補償范圍小。3) SVC是一種無源的解決方法，其輸出補償電流與電網(wǎng)電壓成正比。當電網(wǎng)發(fā)生次 同步振蕩時，電網(wǎng)電壓變化較大，在電壓波谷時SVC抑制次同步振蕩的能力大大削弱。目前，在國內(nèi)外采用全控型變流器件的靜止無功發(fā)生器SVG(Static Var Generator)技術抑制次同步振蕩還屬空白，因此，針對大型發(fā)電廠的多臺發(fā)電機組開發(fā)抑 制次同步振蕩問題的SVG解決方案，具有很強的可實施性和可操作性。
實用新型內(nèi)容本實用新型的目的是提供一種基于全控型變流器件的發(fā)電機組次同步振蕩抑制 裝置，該裝置采用SVG結構，采用全控型變流器件，能夠有效抑制電網(wǎng)系統(tǒng)的次同步振蕩問 題，且響應速度快，跟蹤精度高，可大大提高電網(wǎng)的穩(wěn)定性和可靠性。為實現(xiàn)上述目的，本實用新型通過以下技術方案實現(xiàn)基于全控型變流器件的發(fā)電機組次同步振蕩抑制裝置，其特征在于，該裝置包括 測速柜、控制器、全控型變流裝置SVG、降壓變壓器，測速柜與發(fā)電機的輸出端相連接，測速 柜另一端通過光纜連接控制器，控制器另一端連接全控型變流裝置SVG，全控型變流裝置 SVG另一端經(jīng)由35kV母線連接降壓變壓器，降壓變壓器另一端接500kV母線；35kV母線的 電壓互感器PT 8及電流互感器CT接入控制器7的輸入端；發(fā)電機經(jīng)由20kV母線、升壓變壓器與500kV母線相連。根據(jù)用戶的需要，可在35kV母線上，增設FC電感電容裝置。所述的全控型變流裝置SVG為降壓型兩電平功率單元并聯(lián)型SVG結構、或降壓型 三電平功率單元并聯(lián)型SVG結構；或降壓型Δ型鏈式SVG結構、或降壓型Y型鏈式SVG結 構。所述的全控型變流裝置SVG為降壓型MMC型SVG結構、或降壓型多重化SVG結構。所述的全控型變流裝置SVG為非降壓型器件串聯(lián)型兩電平SVG結構、或非降壓型 器件串聯(lián)型三電平SVG結構。所述的全控型變流裝置SVG為直掛式Δ型鏈式SVG結 構、直掛式Y型鏈式SVG結 構、或直掛式MMC型SVG結構。所述的控制器包括多個信號處理子單元和主控子單元，每個信號處理子單元包括 濾波模塊、移相模塊、比例放大模塊、運算模塊，主控子單元完成對全控型器件的控制；所述的濾波模塊包括低通、高通濾波器和對各個次同步模態(tài)信號分別進行濾波的 帶通濾波器，用來將轉(zhuǎn)速信號的變化量經(jīng)過低通、高通濾波器濾掉低頻、高頻，再經(jīng)過帶通 濾波器進行處理，得到次同步模態(tài)分量；所述的移相模塊用來接收濾波單元輸出的次同步模態(tài)信號，將次同步模態(tài)信號進 行相位矯正；所述的比例模塊用來將移相處理的次同步模態(tài)信號進行比例放大處理；所述的運算模塊用來將移相、比例處理后的次同步模態(tài)信號進行加權求和處理得 到綜合控制量；將此控制量通過函數(shù)運算變?yōu)槿匦妥兞餮b置的控制信號。所述的全控型變流裝置所采用半導體開關器件可為IGBT、GT0、IGCT, IEGT或其它 全控型開關器件。所采用的發(fā)電機組次同步振蕩抑制裝置可為一臺或多臺，進行冗余設計。所采用的發(fā)電機組次同步振蕩抑制裝置可抑制一臺或多臺發(fā)電機組的次同步振蕩。與現(xiàn)有技術相比，本實用新型的有益效果是1)響應速度快基于全控型器件變流裝置的顯著特點就是響應速度快。其主要原因是，可以根據(jù) 需要對全控型器件(GTO、IGBT、IGCT、IEGT等)的開關狀態(tài)進行任意控制。而且，器件的開 關頻率或等效開關頻率往往較高，一般每個工頻周期的開關次數(shù)可以從幾次到幾十次。因 此，基于全控型器件變流裝置的系統(tǒng)響應速度比SVC快幾倍。2)跟蹤精度高基于全控型器件變流裝置的可以采用脈寬調(diào)制或堆波等方式進行控制，加上其開 關頻率較高，就可以在每個開關周期對系統(tǒng)輸出進行調(diào)節(jié)。此外，系統(tǒng)還可以采用比較復雜 的算法和控制方法，使得系統(tǒng)的跟蹤精度大大提高。也就是說，基于全控型器件變流裝置可 以對系統(tǒng)的低頻振蕩、次同步振蕩等多個頻帶的電能質(zhì)量問題同時進行綜合治理。3)無需加裝FCSVC型設備為半控型變流器件，需要加裝FC與之配合才具有從容性到感性連續(xù)可 調(diào)。同時，F(xiàn)C需要濾除SVC自身產(chǎn)生的各次諧波分量，且有安裝容量大，占地空間大等缺點。[0032]而基于全控型器件變流裝置只產(chǎn)生高頻諧波，不產(chǎn)生嚴重影響電能質(zhì)量的低次諧 波，所以無需加裝濾波器，設備安裝容量小，占地面積小4)補償范圍寬一般而言，加裝FC后，SVC的補償范圍一般在0 +100%。而基于全控型器件變 流裝置的補償范圍可達-100% +100%，給電力系統(tǒng)的穩(wěn)定運行提供更強大的保障。5)不受電壓影響SVC是一種無源的解決方法，其輸出補償電流與電網(wǎng)電壓成正比。當電網(wǎng)發(fā)生次同 步振蕩時，電網(wǎng)電壓變化較大，在電壓波谷時SVC抑制次同步振蕩的能力大大削弱。而基于全控型器件變流裝置是一種有源的解決方法，其輸出補償電流與電網(wǎng)電壓 幾乎無關。也就是說，當電網(wǎng)電壓跌至額定電壓的30%時，基于全控型器件變流裝置還能夠 輸出額定的電流，使得抑制次同步振蕩的能力大大加強。6)有功調(diào)節(jié)這是基于全控型器件變流裝置抑制次同步振蕩方案的另一巨大優(yōu)點。當電網(wǎng)處于 穩(wěn)定運行時，變流器可以吸收并儲存一定量的有功能量；當次同步振蕩發(fā)生時，變流器就可 以在發(fā)出無功抑制次同步振蕩的同時，向電網(wǎng)提供一定量的有功能量，快速抑制振蕩，提高 電網(wǎng)的穩(wěn)定性和可靠性。7)填補了利用全控型器件變流技術抑制次同步振蕩的技術空白，在抑制次同步振 蕩方面有著控制方便，結構簡單，成本低廉等優(yōu)點。8)每臺次同步振蕩抑制裝置可以同時抑制單臺或多臺發(fā)電機組的次同步振蕩。9)兩臺控制器組成的兩臺次同步振蕩抑制裝置可實現(xiàn)對兩臺發(fā)電機組的次同步 振蕩的抑制，當一臺抑制次同步振蕩的裝置在檢修或故障時，仍可以保證發(fā)電機組次同步 振蕩得到有效控制，不影響系統(tǒng)運行。10)當現(xiàn)場有多臺發(fā)電機組時，可以通過擴展控制器的信號處理單元完成多機轉(zhuǎn) 速信號的采集，其他控制器中的相關部件不變。
圖1是全控型變流器件的發(fā)電機組次同步振蕩抑制的結構圖；圖2是全控型變流器件的發(fā)電機組次同步振蕩抑制的控制原理圖；圖3是采用間接電流控制方法(電壓法)時的SVG控制框圖；圖4是采用直接電流控制方法(電流法)時的SVG控制框圖；圖5是降壓型兩電平功率單元并聯(lián)型SVG結構示意圖；圖6是降壓型三電平功率單元并聯(lián)型SVG結構示意圖；圖7是降壓型A型鏈式SVG結構示意圖；圖8是降壓型Y型鏈式SVG結構示意圖；圖9是降壓型匪C型SVG結構示意圖；圖10是降壓型多重化SVG結構示意圖；圖11是非降壓型器件串聯(lián)型兩電平SVG結構示意圖；圖12是非降壓型器件串聯(lián)型三電平SVG結構示意圖；圖13是直掛式A型鏈式SVG結構示意5[0057]圖14是直掛式Y型鏈式SVG結構示意圖；圖15是直掛式MMC型SVG結構示意圖。
具體實施方式
以下結合附圖詳細敘述本實用新型的具體實施方式
?；谌匦妥兞髌骷陌l(fā)電機組次同步振蕩抑制裝置，以發(fā)電機組的轉(zhuǎn)速信號的 變化量為控制量，將該轉(zhuǎn)速信號變化量經(jīng)控制器進行濾波、移相、比例放大、運算處理，得到 以電壓同步信號為基準控制變流功率單元的控制信號，使全控型變流裝置產(chǎn)生次同步模態(tài) 調(diào)制電流，該電流經(jīng)功率傳輸單元影響發(fā)電機組的轉(zhuǎn)速，達到抑制發(fā)電機組次同步振蕩的 目的。見圖1，基于全控型變流器件的發(fā)電機組次同步振蕩抑制裝置，包括測速柜6、控 制器7、靜止無功發(fā)生器SVG裝置4、降壓變壓器3，測速柜6與發(fā)電機1的輸出端相連接，測 速柜6另一端通過光纜連接控制器7，控制器另一端連接靜止無功發(fā)生器SVG裝置4，SVG裝 置4另一端經(jīng)由35kV母線連接降壓變壓器3，降壓變壓器3另一端接500kV母線；35kV母 線的電壓互感器PT 8及電流互感器CT 9接入控制器7的輸入端。發(fā)電機1經(jīng)由20kV母 線、升壓變壓器2與500kV母線相連。根據(jù)用戶的需要，可在35kV母線上，增設FC電感電容裝置，或不加FC裝置。見圖2，控制器包括多個信號處理子單元和主控子單元，每個信號處理子單元包括 濾波模塊、移相模塊、比例放大模塊、運算模塊，主控子單元完成對全控型器件的控制；見圖1，發(fā)電機1的兩路轉(zhuǎn)速信號《al、cobl接入測速柜6，測速柜6的兩路輸出 信號《_al、ω_Μ用光纜接入控制器7，控制器7的控制信號接入全控型變流器件SVG裝 置4的信號輸入端，SVG裝置4經(jīng)由35kV母線、降壓變壓器3接入500KV母線。見圖2，基于全控型變流器件的發(fā)電機組次同步振蕩抑制方法，控制方法包括以下 步驟1)發(fā)電機轉(zhuǎn)速信號采集、與標準轉(zhuǎn)速信號比較得到變化量；見圖1，測速柜將發(fā)電 機轉(zhuǎn)速電信號《al、cobl轉(zhuǎn)換成高頻光信號co_al、ω_bl，發(fā)電機轉(zhuǎn)速高頻光信號co_al、 _bl由光電轉(zhuǎn)換器Kl轉(zhuǎn)為電信號coal、obl, coal、ωbl與標準轉(zhuǎn)速信號ω0經(jīng)比較器 Κ2比較得到差值Δ coal、Δ obi ；2)濾波；差值Δ coal、Δ bl經(jīng)過低通高通濾波器K3濾掉高頻低頻，再經(jīng)過帶通 濾波器Κ4中的帶通濾波器1至帶通濾波器3進行帶通濾波，得到次同步模態(tài)一，次同步模 態(tài)二，次同步模態(tài)三次同步模態(tài)分量信號；3)相位矯正；上述次同步模態(tài)分量信號再分別過各自的移相模塊Κ5矯正相位，4)比例放大；矯正相位后的信號再經(jīng)過比例放大模塊Κ6進行增益比例放大；5)運算處理；經(jīng)矯正相位、比例放大的所有次同步模態(tài)分量經(jīng)求和單元Κ7求和得 到AWal的綜合控制量Bral、Affbl的綜合控制量Brbl ；將綜合控制量ABral與綜合控制 量ABrbl經(jīng)求平均單元Κ8，得到兩個轉(zhuǎn)速信號的綜合控制量；6)上述綜合控制量經(jīng)函數(shù)F(br)K9變?yōu)镮GBT觸發(fā)時刻?？刂破饕訮T信號為同步 信號控制IGBT觸發(fā)時刻，使得SVG裝置中流過由發(fā)電機轉(zhuǎn)速信號得到的次同步分量調(diào)制的 無功電流，最終影響發(fā)電機的轉(zhuǎn)速，達到抑制次同步振蕩的目的。[0072]本實施例中，全控型變流器件為IGBT，還可為IGBT、GTO、IGCT、IEGT或其它全控型 開關器件。SVG裝置包括降壓型和直掛式兩種類型，F(xiàn)C部分屬于可選部分。此外，圖中的一支IGBT可以是單支開關器件，也可以是多支IGBT的串聯(lián)或并聯(lián)。圖3是采用間接電流控制方法(電壓法)時的SVG控制框圖。圖4是采用直接電流控制方法(電流法)時的SVG控制框圖。
以下結合附圖敘述SVG裝置的具體結構類型。圖5是降壓型兩電平功率單元并聯(lián)型SVG結構示意圖；功率單元每相由兩只反并 聯(lián)開關器件IGBTl組成，二極管Dl整流，整個功率模塊形成兩電平變流器功能。降壓型兩電平功率單元并聯(lián)型SVG是由采用兩電平變流器的功率單元并聯(lián)，然后 通過變壓器Tl升至高壓并聯(lián)于電網(wǎng)上。降壓型兩電平功率單元并聯(lián)型SVG主要由功率單 元、控制單元、降壓變壓器組成。圖6是降壓型三電平功率單元并聯(lián)型SVG結構示意圖；功率單元每相由四只反并 聯(lián)開關器件IGBT2組成，二極管D2鉗位，整個功率模塊形成三電平變流器功能。降壓型三電平功率單元并聯(lián)型SVG是由采用二極管D2鉗位的三電平變流器的功 率單元并聯(lián)，然后通過變壓器T2升至高壓并聯(lián)于電網(wǎng)上。降壓型三電平功率單元并聯(lián)型 SVG主要由功率單元、控制單元、降壓變壓器組成。圖7是降壓型Δ型鏈式SVG結構示意圖；單項功率單元Al每相由四只反并聯(lián)開 關器件IGBT3組成，二極管D3整流，整個功率模塊形成三電平變流器功能。降壓型Δ型鏈式SVG是由單項功率單元Al串聯(lián)到一定電壓等級，三相Δ接后通 過變壓器Τ3升至高壓并聯(lián)于電網(wǎng)上。降壓型Δ型鏈式SVG主要由功率單元、控制單元、降 壓變壓器組成。圖8是降壓型Y型鏈式SVG結構示意圖；單項功率單元Α2每相由四只反并聯(lián)開關 器件IGBT4組成，二極管D4整流，整個功率模塊形成三電平變流器功能。降壓型Y型鏈式SVG是由單項功率單元Α2串聯(lián)到一定電壓等級，三相Y接后通過 變壓器Τ4升至高壓并聯(lián)于電網(wǎng)上。降壓型Y型鏈式SVG主要由功率單元、控制單元、降壓 變壓器組成。圖9是降壓型MMC型SVG結構示意圖；模塊化多電平變流器(Modular MultilevelConverter)的簡稱是MMC型變流器。MMC型變流器與三相橋式變流器類似。每 個橋臂由IGBT5組成的多個單相半橋A3串聯(lián)組成，每個橋臂中點經(jīng)電抗器Ll后接入降壓 變壓器T5 二次側(cè)。圖10是降壓型多重化SVG結構示意圖；降壓型多重化SVG由多個變壓器Tl、 T2……Tn組成，其中，所有變流器10可以共用一個或多個直流電容C，也可以單獨配置電 容，電容的作用是給變流器提供正常工作所需的直流電壓。變流器10通常由具有公共直流 母線的三個單相H橋構成，每個H橋的輸出接至變壓器的低壓側(cè)。在各個變壓器的高壓側(cè)， 對應的各相串聯(lián)后并入系統(tǒng)。此外，為消去變流器產(chǎn)生的低次諧波對電網(wǎng)造成的影響，通常 采用變壓器原副邊移相的方法，如Y/Y連接，或Y/△連接(如圖10)。圖11是非降壓型器件串聯(lián)型兩電平SVG結構示意圖；非降壓型器件串聯(lián)型兩電平 SVG是由功率器件IGBT6先串聯(lián)形成高壓功率單元A4，然后這些功率器件串聯(lián)的高壓功率單元A4再構成兩電平輸出接入電網(wǎng)。非降壓型器件串聯(lián)型兩電平SVG主要由功率器件串 聯(lián)單元、控制單元、接入電抗器組成。圖12是非降壓型器件串聯(lián)型三電平SVG結構示意圖；非降壓型器件串聯(lián)型三電平 SVG是由功率器件IGBT7先串聯(lián)形成高壓功率單元A5，然后這些功率器件串聯(lián)的高壓功率 單元A5再構成三電平輸出接入電網(wǎng)。非降壓型器件串聯(lián)型三電平SVG主要由功率器件串 聯(lián)單元、控制單元、接入電抗器組成。圖13是直掛式Δ型鏈式SVG結構示意圖；單項功率單元Α6每相由四只反并聯(lián)開 關器件IGBT8組成，二極管D9整流，整個功率模塊形成三電平變流器功能。直掛式Δ型鏈式SVG是由單項功率單元Α6直接串聯(lián)到高電壓等級，三相Δ接后 直接接入電網(wǎng)。直掛式Δ型鏈式SVG主要由功率單元、控制單元、接入電抗器組成。圖14是直掛式Y型鏈式SVG結構示意圖；單項功率單元Α7每相由四只反并聯(lián)開 關器件IGBT9組成，二極管DlO整流，整個功率模塊形成三電平變流器功能。直掛式Y型鏈式SVG是由單項功率單元Α7直接串聯(lián)到高電壓等級，三相Y接后直 接接入電網(wǎng)。直掛式Y型鏈式SVG主要由功率單元、控制單元、接入電抗器組成。圖15是直掛式MMC型SVG結構示意圖。MMC型變流器的每個橋臂由多個單相半橋 Α8串聯(lián)組成，每個橋臂中點經(jīng)電抗器L2直接接入電網(wǎng)，不需降壓變壓器。
權利要求基于全控型變流器件的發(fā)電機組次同步振蕩抑制裝置，其特征在于，該裝置包括測速柜、控制器、全控型變流裝置SVG、降壓變壓器，測速柜與發(fā)電機的輸出端相連接，測速柜另一端通過光纜連接控制器，控制器另一端連接全控型變流裝置SVG，全控型變流裝置SVG另一端經(jīng)由35kV母線連接降壓變壓器，降壓變壓器另一端接500kV母線；35kV母線的電壓互感器PT 8及電流互感器CT接入控制器7的輸入端；發(fā)電機經(jīng)由20kV母線、升壓變壓器與500kV母線相連。
2.根據(jù)權利要求1所述的基于全控型變流器件的發(fā)電機組次同步振蕩抑制裝置，其特 征在于，根據(jù)用戶的需要，可在35kV母線上，增設FC電感電容裝置。
3.根據(jù)權利要求1所述的基于全控型變流器件的發(fā)電機組次同步振蕩抑制裝置，其特 征在于，所述的全控型變流裝置SVG為降壓型兩電平功率單元并聯(lián)型SVG結構、或降壓型三 電平功率單元并聯(lián)型SVG結構；或降壓型Δ型鏈式SVG結構、或降壓型Y型鏈式SVG結構。
4.根據(jù)權利要求1所述的基于全控型變流器件的發(fā)電機組次同步振蕩抑制裝置，其特 征在于，所述的全控型變流裝置SVG為降壓型MMC型SVG結構、或降壓型多重化SVG結構。
5.根據(jù)權利要求1所述的基于全控型變流器件的發(fā)電機組次同步振蕩抑制裝置，其特 征在于，所述的全控型變流裝置SVG為非降壓型器件串聯(lián)型兩電平SVG結構、或非降壓型器 件串聯(lián)型三電平SVG結構。
6.根據(jù)權利要求1所述的基于全控型變流器件的發(fā)電機組次同步振蕩抑制裝置，其特 征在于，所述的全控型變流裝置SVG為直掛式Δ型鏈式SVG結構、直掛式Y型鏈式SVG結構、 或直掛式MMC型SVG結構。
7.根據(jù)權利要求1所述的基于全控型變流器件的發(fā)電機組次同步振蕩抑制裝置，其特 征在于，所述的控制器包括多個信號處理子單元和主控子單元，每個信號處理子單元包括 濾波模塊、移相模塊、比例放大模塊、運算模塊，主控子單元完成對全控型器件的控制；所述的濾波模塊包括低通、高通濾波器和對各個次同步模態(tài)信號分別進行濾波的帶通 濾波器，用來將轉(zhuǎn)速信號的變化量經(jīng)過低通、高通濾波器濾掉低頻、高頻，再經(jīng)過帶通濾波 器進行處理，得到次同步模態(tài)分量；所述的移相模塊用來接收濾波單元輸出的次同步模態(tài)信號，將次同步模態(tài)信號進行相 位矯正；所述的比例模塊用來將移相處理的次同步模態(tài)信號進行比例放大處理；所述的運算模塊用來將移相、比例處理后的次同步模態(tài)信號進行加權求和處理得到綜 合控制量；將此控制量通過函數(shù)運算變?yōu)槿匦妥兞餮b置的控制信號。
8.根據(jù)權利要求1-6中的任意一項所述的基于全控型變流器件的發(fā)電機組次同步振 蕩抑制裝置，其特征在于，所述的全控型變流裝置所采用半導體開關器件可為IGBT、GTO, IGCT, IEGT全控型開關器件。
9.根據(jù)權利要求1所述的基于全控型變流器件的發(fā)電機組次同步振蕩抑制裝置，其特 征在于，所采用的發(fā)電機組次同步振蕩抑制裝置可為一臺或多臺，進行冗余設計。
10.根據(jù)權利要求1所述的基于全控型變流器件的發(fā)電機組次同步振蕩抑制裝置，其 特征在于，所采用的發(fā)電機組次同步振蕩抑制裝置可抑制一臺或多臺發(fā)電機組的次同步振 蕩。
專利摘要本實用新型涉及一種采用全控型變流器件的發(fā)電機組次同步振蕩抑制裝置，包括測速柜、控制器、全控型變流裝置SVG、降壓變壓器，測速柜與發(fā)電機的輸出端相連接，測速柜另一端通過光纜連接控制器，控制器另一端連接全控型變流裝置SVG，全控型變流裝置SVG另一端經(jīng)由35kV母線連接降壓變壓器，降壓變壓器另一端接500kV母線；35kV母線的電壓互感器PT 8及電流互感器CT接入控制器7的輸入端；發(fā)電機經(jīng)由20kV母線、升壓變壓器與500kV母線相連?？捎行б种齐娋W(wǎng)系統(tǒng)的次同步振蕩問題，且響應速度快，跟蹤精度高，可大大提高電網(wǎng)的穩(wěn)定性和可靠性。
文檔編號H02P9/00GK201556949SQ20092020363
公開日2010年8月18日 申請日期2009年9月27日 優(yōu)先權日2009年9月27日
發(fā)明者丁雅麗, 付國良, 安萬洙, 左強, 張銀山, 李曠, 李海生, 焦東亮, 王曉敏, 王飛義, 郭自勇, 鞠云華 申請人:榮信電力電子股份有限公司