專利名稱：變壓器的勵磁突入電流抑制裝置及其控制方法
技術領域：
本發明涉及抑制將變壓器接通電源時產生的勵磁突入電流的技 術，特別涉及正確地計算出殘留磁通，且無需附加帶電阻體的斷路器 等設備就可以抑制勵磁突入電流的變壓器的勵磁突入電流抑制裝置 及其控制方法。
背景技術：
在變壓器的鐵芯中存在殘留磁通的狀態下，通過將該變壓器接通 電源來進行無負載勵磁時，有時流過過大的勵磁突入電流，該勵磁突 入電流的大小一般達到變壓器的額定負載電流的幾倍以上。因此，系 統電壓由于流過該勵/磁突入電流而變動，在該電壓變動大的情況下有 可能對需要者造成影響。
因此，在以往，作為抑制該勵磁突入電流的方法，例如提出了與 并設的兩個主斷路器中的一個并聯地連接串聯連接接通電阻與接點 而成的帶電阻體的斷路器，并使該帶電阻體的斷路器先行于兩個主斷 路器的主接點接通的勵磁突入電流的抑制方法(參照專利文獻l)。
另外，還提出了在使用三臺單相型斷路器接通直接接地系統的三 相變壓器時，將任意一相先行接通，之后接通剩余的兩相的勵磁突入
電流的抑制方法(參照非專利文獻2)。
專利文獻1:日本特開2002-75145號7>報 專利文獻2:日本特許3804606號Z/^才艮
非專利文獻l: IEEE Trans. Vol. 16、 No. 2 2001"Elimination of Transformer Inrush',
但是，在如上述專利文獻1記載的利用串聯連接接通電阻與接點 而成的帶電阻體的斷路器來抑制勵磁突入電流的抑制方法中，需要對通常的斷路器特別附加帶電阻體的斷路器，所以不可避免地導致作為 斷路器整體的大型化。
另外，在如上述非專利文獻1記載的針對有效接地系統的變壓器 使用單相型、即各相操作型斷路器進行接通時的勵磁突入電流的抑制 方法中，存在無法對非有效接地系統的變壓器抑制所產生的勵磁突入 電流這樣的缺點。具體而言，在為了對設置于非有效接地系統中的無 負載變壓器進行勵磁而使用各相操作型斷路器進行接通的情況下，僅 將斷路器接通一相時，無法對變壓器繞組施加電壓，且在接通斷路器 的第二、第三相時成為與三相同時接通相同的條件，從而無法抑制勵 /磁突入電流。
另外，為了抑制將變壓器接通電源時產生的勵磁突入電流，根據 與變壓器鐵芯的磁飽和的關系，來掌握切斷了變壓器時的殘留磁通大 小是不可欠缺的。但是，在如上述那樣的為了對設置于非有效接地系
情況下，如果斷路器使該無負載變壓器中流過的勵磁電流在其零點切 斷，則在切斷第一相之后發生零相電壓，在切斷第二、第三相之后該 零相電壓成為直流電壓并殘留于變壓器中。
因此，在測量利用斷路器切斷的 一側的變壓器各端子的對地電壓 時，由于在切斷之后測量上述直流電壓，所以在對各端子的對地電壓 進行積分的情況下無法正確地求出變壓器鐵芯的殘留磁通。
例如，在圖3中，示出在切斷了非有效接地系統變壓器時在一次 端子電壓中發生直流電壓的現象。特別地，根據圖3 (b) 、 (c)， 示出使用斷路器切斷了一次側為Y接線且其中性點為非接地的變壓 器時的變壓器一次對地電壓、對對地電壓進行積分而計算出的磁通。 另外，如圖3(b)所示，在斷路器切斷了電流之后，在變壓器一次側 對地電壓中發生直流電壓。被Y接線的中性點的電壓也相同。
此處，在通過對變壓器的端子電壓4~6進行積分而計算出切斷 之后的殘留磁通時，由于對發生的直流電壓進行積分，所以如圖3(c) 所示，各相的殘留磁通33~35隨著時間的增加而最終發散。即，在對變壓器的端子電壓4~6進行積分來計算磁通時，無法正確地計算
殘留》茲通。
發明內容
本發明是為了解決上述課題而完成的，其目的在于提供一種變壓 器的勵磁突入電流抑制裝置及其控制方法，可以正確地計算出設置于 電力系統中的變壓器、特別是設置于非有效接地系統中的變壓器被利 用斷路器切斷時的殘留磁通，不會導致附加帶電阻體的斷路器等設備 那樣的斷路器的大型化，可以抑制在三相的變壓器中使用三臺單相型 斷路器接通電源時產生的勵磁突入電流。
為了達成上述目的，本發明提供一種變壓器的勵磁突入電流抑制 裝置，抑制通過利用三相的各斷路器將三相變壓器接通三相電源而勵
磁開始時所產生的勵磁突入電流，在該三相變壓器中， 一次繞組被Y 接線或A接線，二次繞組或三次繞組被A接線，其特征在于，具備 穩定磁通計算單元，計算上述三相電源的線間的穩定磁通；殘留磁通 計算單元，在上述斷路器切斷了上述變壓器時，計算該變壓器的上述 一次側的線間的殘留磁通；相位檢測單元，輸入由上述穩定磁通計算 單元計算出的穩定磁通與由上述殘留磁通計算單元計算出的殘留磁 通，針對每個線間檢測極性以及大小一致的相位；以及接通控制單元， 在由上述相位檢測單元檢測出的上述相位，接通連接在上述極性以及 大小一致的上述線間的兩相上述斷路器，之后，接通剩余的一相上述 斷路器。
另外，上述穩定磁通計算單元通過將上述三相電源的各相電壓變 換為線間電壓，并對該線間電壓進行積分而計算出線間的穩定磁通， 或者通過直接測量上述三相電源的各線間電壓，并對該線間電壓進行 積分而計算出線間的穩定磁通。
進而，本發明提供一種變壓器的勵磁突入電流抑制裝置，抑制利 用三相的各斷路器將三相變壓器接通三相電源而勵磁開始時所產生 的勵磁突入電流，在該三相變壓器中， 一次繞組被Y接線或A接線，二次繞組或三次繞組被A接線，其特征在于，具備穩定磁通計算單 元，計算出上述三相電源的線間的穩定磁通；殘留磁通計算單元，在 上述斷路器切斷了上述變壓器時，計算出該變壓器的上述一次、二次、 三次側中的任意一個的線間的殘留磁通；指令單元，對上述斷路器發 出斷開指令；斷開相位控制單元，根據來自上述指令單元的指令以一 定間隔控制上述斷路器的上述斷開相位；斷開輸出單元，在由上述斷 開相位控制單元控制的一定間隔的斷開相位處使上述斷路器斷開；測 量保持單元，測量并保持通過上述斷開輸出單元斷開的上述斷路器的 斷開相位、與此時的由上述殘留磁通計算單元計算出的線間的殘留磁 通的關系；相位檢測單元，在由上述測量保持單元保持的上述線間的 殘留磁通為規定值的該線間，檢測該線間的上述穩定磁通與上述殘留 磁通的極性以及大小一致的相位；以及接通控制單元，在由上述相位 檢測單元檢測出的上述相位，接通連接在上述極性以及大小一致的上 述線間的兩相上述斷路器，之后，接通剩余的一相上述斷路器。
根據以上所述的本發明，可以提供一種變壓器的勵磁突入電流抑 制裝置及其控制方法，不會導致附加帶電阻體的斷路器等設備那樣的 斷路器的大型化，可以抑制在利用三臺單相型斷路器將三相的變壓器 接通電源時產生的勵磁突入電流。
圖l是示出本發明的第一實施方式中的三相變壓器、三相斷路器 以及接通控制裝置的連接關系的框圖。
圖2是示出本發明 的第一實施方式中的三相的電源相電壓、線間 電壓、線間的穩定磁通、線間的殘留磁通以及斷路器的極間電壓、與 兩相的斷路器的接通目標的關系的波形圖。
圖3是示出本發明的第一實施方式以及以往技術中的切斷了非 有效接地系統的三相變壓器之后在變壓器中性點中發生直流電壓，對 變壓器端子電壓進行積分從而磁通發散的情況的波形圖。
圖4是示出本發明的第一實施方式中的勵磁突入電流的抑制效果的波形圖。
圖5是說明在本發明的第一實施方式中的非有效接地系統的三 相變壓器接通中，將斷路器接通了 一相時的其他相的電壓變化的波形 圖。
圖6是示出本發明的第二實施方式中的三相的電源相電壓、線間 電壓、線間的穩定磁通、線間的殘留磁通以及斷路器極間電壓、與兩
相的斷路器的接通目標的關系的波形圖。
圖7是以往技術的接通直接接地系統變壓器時的斷路器接通第 一相的相決定方法的說明圖。
圖8是示出本發明的第三實施方式中的變壓器一次側以及二次 側的對地電壓、線間電壓的關系的圖。
圖9是示出本發明的第四實施方式中的三相變壓器、三相斷路器 以及斷開/接通控制裝置的連接關系的框圖。
圖IO是示出將本發明的第四實施方式中的三臺單相變壓器連接 為Y接線-A接線，并用斷路器切斷時的切斷相位與各線間的殘留磁 通的關系的波形圖。
標號說明
1斷路器極間電壓U相 2斷路器極間電壓V相 3斷路器極間電壓W相 4電源相電壓U相 5電源相電壓V相 6電源相電壓W相 7UV間線間電壓 8 VW間線間電壓 9WU間線間電壓
10對UV間線間電壓進行積分而得到的穩定磁通 11對VW間線間電壓進行積分而得到的穩定磁通12對WU間線間電壓進行積分而得到的穩定磁通
13 UV線間的殘留磁通
14 VW線間的殘留》茲通
15 WU線間的殘留磁通 20斷路器兩相接通目標點
21由于預放電以及動作偏差引起的接通目標點的偏差
22預放電放電電壓
23預》文電it電電壓的偏差
25中性點電壓
30變壓器U相》茲通
31變壓器V相磁通
32變壓器W相》茲通
33變壓器U相殘留磁通
34變壓器V相殘留磁通
35變壓器W相殘留磁通
37變壓器勵磁電流U相
38變壓器勵磁電流V相
39變尿器勵磁電流W相
40剩余一相斷路器接通目標點
41在20的時刻斷路器200的U相接通時的V相的電壓 42在20的時刻斷路器200的U相接通時的W相的電壓 50考慮了預放電的接通目標范圍
51包含穩定磁通與殘留磁通的交點的斷路器的接通不恰當范圍 52斷路器極間電壓 53穩定》茲通 54殘留i茲通
60變壓器A側UV間電壓 61變壓器A側VW間電壓 62變壓器A側WU間電壓63變壓器A側U相對地電壓
64變壓器A側V相對地電壓
65變壓器A側W相對地電壓
70與斷開相位對應的UV間線間殘留》茲通
71與斷開相位對應的VW間線間殘留^茲通
72與斷開相位對應的WU間線間殘留/f茲通
100電力系統(電源母線)
200斷路器
300三相變壓器
301 —次繞組
302 二次繞組 303三次繞組 350靜電電容
400電源電壓測量用機器
500變壓器端子電壓測量用機器
500A變壓器端子電壓測量裝置
600接通控制裝置
600A接通/斷開控制裝置
601電源電壓測量單元
602穩定磁通計算單元
603變壓器端子電壓測量單元
604殘留磁通計算單元
605相位檢測單元
606接通指令控制單元
607斷開相位/殘留磁通關系測量保持單元
608斷開相位控制單元
609斷開指令輸出單元
具體實施方式
(1.第一實施方式)
接下來，以下參照圖1 圖5，對第一實施方式的變壓器的勵磁 突入電流抑制裝置的結構以及作用效果進行說明。另外，圖l是示出 三相變壓器、三相的斷路器以及對各斷路器的主接點發出接通指令的 接通控制裝置的連接關系的框圖，圖2是示出用于接通變壓器的斷路 器的極間電壓、電源相電壓、線間電壓、線間的穩定磁通與殘留磁通 的關系的波形圖。
另外，圖3是示出切斷了非有效接地系統變壓器時在一次端子電 壓中發生直流電壓的現象的圖。圖4是將3.3kV-415V-300kVA的 變壓器連接為Y-A接線，并模擬非有效接地系統的條件，而計算出 在20的接通目標處接通U相以及V相的斷路器200，之后在40的接 通目標處接通W相的斷路器200時的變壓器的一次端子的對地電壓、 線間電壓、線間的磁通以及變壓器的勵磁電流的變化的波形圖。圖5 是示出在非有效接地系統中在上述變壓器中僅將斷路器接通一相后 的剩余的兩相的斷路器的極間電壓的變化的波形圖。
(1. 1.結構)
如圖1所示，100為電力系統的母線(還稱為電源母線)，200 為三相斷路器且為各相操作型。300為通過三相斷路器200接通或切 斷電源母線100的三相變壓器，作為一個例子，該一次繞組301以及 二次繞組302被Y接線，三次繞組303被A接線。另外，Znl、 Zn2 分別為用于將一次繞組301、 二次繞組302的中性點接地的阻抗。
400為由用于測量上述電源母線100的各相(U、 V、 W)電壓 的計量儀器用變壓器(VT)等構成的電源電壓測量用機器，500為由 用于測量三相變壓器300的一次側各相(U、 V、 W)端子電壓的VT 等構成的變壓器端子電壓測量用機器。另外，600為對斷路器200的 主接點輸出接通指令的接通控制裝置，例如由具備CPU的數字運算 裝置構成。
在該接通控制裝置600中，601為取入并測量由VT等電源電壓 測量用機器400輸出的各相(U、 V、 W相)的電源電壓的電源電壓測量單元。602為將由該電源電壓測量單元601測量的各相電壓變換 為線間電壓，并對其進行積分而計算各線間的磁通的穩定磁通計算單 元。
603為取入并測量由變壓器端子電壓測量用機器(VT) 500輸出 的各相(U、 V、 W相)的變壓器端子電壓的變壓器端子電壓測量單 元，604為將由該變壓器端子測量單元603測量的各相電壓變換為線 間電壓，并對其進行積分，從而計算各線間的磁通的殘留磁通計算單 元。
605為相位檢測單元，針對各線間(UV、 VW、 WU相)的每一 個輸入來自上述穩定磁通計算單元602的輸出信號以及來自殘留磁通 計算單元604的輸出信號，并檢測這些各線間的穩定磁通與殘留磁通 為同一極性以及大小的相位。另外，該相位檢測單元605在由后述的 接通指令控制單元606先行接通了兩相的斷路器200時，對該兩相線 間電壓同時成為零的時刻的相位進行檢測。
606為接通指令控制單元，通過被輸入三相的來自該相位檢測單 元605的輸出信號，而對驅動斷路器200的主接點的操作機構下達指 令，以先行接通兩相的斷路器200、并延遲接通剩余一相。
(1. 2.作用)
接下來，以下參照圖2對具有上述結構的第一實施方式的作用的 一個例子 進行說明。另外，根據圖2, 4~6為電源的各相(U、 V、 W相)電壓，在由上述電源電壓測量單元601測量各相電壓的情況下 測量各相電壓4~6。 7~9為變換4~6得到的各線間電壓，10~12為 對上述各線間電壓7 ~ 9進行積分而計算出的各線間的穩定磁通。
另外，用恒定直線描繪的13 ~ 15為由上述殘留磁通計算單元604 計算出的三相變壓器300的一次側的各線間(UV、 VW、 WU間)的 殘留磁通。另外，在圖2的例子中，示出變壓器UV間的殘留磁通13 為正極性且最大，VW間的殘留》茲通14以及WU間的殘留磁通15為 負極性且分別表示相同值(殘留磁通13的一半)的狀態。
首先，由電源電壓測量單元601通過電源電壓測量用機器400對電源母線100的各相電壓4~6進行測量，然后，穩定磁通計算單 元602將各相電壓4~6變換為各線間電壓7~9，并對其進行積分， 從而計算出各線間UV、 VW以及WU的磁通10~ 12。另外，還可以 通過對該各相電壓4~6進行積分而計算出各相的穩定時的磁通，并 將各相的磁通變換為線間的磁通10~ 12。
變壓器端子電壓測量單元603通過變壓器端子電壓測量用機器 500對一次側的各相(U、 V、 W相)的變壓器端子電壓進行測量， 然后，殘留磁通計算單元604將由該變壓器端子電壓測量單元603測 量的各相電壓變換為各線間UV、 VW以及WU的電壓，并對其進行 積分，從而計算出各線間的殘留^f茲通13~15。另外，還可以通過對由 變壓器端子電壓測量單元603測量的各相電壓進行積分而計算出各相 的殘留磁通，并將各相的殘留磁通變換為線間的殘留磁通13~15。
然后，相位檢測單元605接收各線間的每一個的來自上述穩定磁 通計算單元602的輸出信號以及來自殘留磁通計算單元604的輸出信 號，并對所得到線間的穩定磁通與變壓器300的一次側各線間的殘留 磁通為同一極性以及大小的相位進行檢測。在圖2中，如果在線間的 殘留磁通最大的UV間進行觀察，則線間的穩定磁通10與殘留磁通 13的交點為20的時刻，所以相位檢測單元605對該20的時刻進行檢 測。
另外，該相位檢測單元605在由后述的接通指令控制單元606 先行接通了兩相的斷路器200時，對該兩相線間電壓同時成為零的時 刻的相位進行檢測。即，在圖4中，對所接通的斷路器200的U相以 及V相的線間電壓同時為零的40的時刻的相位進行檢測。
然后，接通指令控制單元606在由相位檢測單元605檢測的線間 的穩定磁通與殘留磁通為同一極性以及大小的相位，先行接通連接在 該殘留磁通的線間的兩相的斷路器200。即，接通指令控制單元606 在20的時刻同時接通斷路器200的U相以及V相這兩相。然后，接 通指令控制單元606在40的時刻接通作為剩余的一相的W相的斷路 器200。(1. 3.效果)
(a)在以上那樣的第一實施方式中，與上述圖3 (b) 、 (c) 的在斷路器切斷了電流之后在變壓器的一次側的對地電壓中發生直 流電壓，對其進行積分時殘留磁通發散，從而由于其影響而無法正確 地計算出殘留磁通的以往技術不同，不出現直流電壓的影響，磁通不 發散，可以正確地求出殘留磁通。具體而言，如圖3 (d) 、 (e)所 示，在第一實施方式中，并非通過直接對對地電壓進行積分而計算殘 留磁通，而是根據該對地電壓求出線間電壓并積分從而計算出線間殘 留磁通的。或者，即使通過對對地電壓進行積分而求出了殘留磁通， 也據此來計算出線間殘留磁通。
更詳細而言，由圖3 (b)的直流電壓25可知，斷路器切斷后， 變壓器一次各相的對地電壓成為相同大小的直流電壓。此處，例如
間電壓7~9是根據一次側的對地電壓的差分而計算出的，所以不會 出現上述那樣的直流電壓的影響。即，如果對未出現直流電壓的影響 的線間電壓進行積分，則可以計算出磁通不發散的殘留磁通13~ 15。
因此，如第一實施方式，如果對線間電壓進行積分而求出線間的 穩定磁通與殘留》茲通的關系，則不會受到在變壓器被切斷之后發生的 直流電壓、即中性點電壓的影響，從而之后可以正確地決定接通斷路 器200的穩定》茲通與殘留磁通成為相同極性的相位。
另夕卜，在圖3中，示出了沒有變壓器中性點的阻抗的狀態，在非 有效接地系統中在變壓器中性點有時連接著大值的電阻等阻抗，但即 使在該情況下在變壓器中性點也出現直流電壓。因此，根據上述那樣 的第 一實施方式，通過對線間電壓進行積分而求出線間的穩定磁通與 殘留磁通的關系，從而不會受到中性點電壓的影響，可以正確地決定 接通斷路器200的接通相位。
(b)還存在這樣的影響，根據第一實施方式，如圖4所示，可 以抑制大的勵磁突入電流。圖4是如上所述將3.3kV - 415V - 300kVA 的變壓器連接為Y-A接線，并模擬非有效接地系統的條件，而計算出在20的接通目標處接通U相以及V相的斷路器200，之后在40的 接通目標處接通剩余的W相的斷路器200時的變壓器300的一次側 端子的對地電壓、線間電壓、線間的》茲通以及變壓器勵磁電流的變化 的波形圖。另外，在圖4中，線間的殘留磁通與圖2相同，即UV間 為正極性且最大，VW間以及WU間的殘留磁通為負極性且設為UV 間的殘留^茲通的1/2。
根據圖4,在作為接通目標的20的時刻同時接通了 U相以及V 相的斷路器200，之后，在變壓器300中流過極少量的勵磁電流37、 38。即，僅流過U相以及V相的勵/磁電流，而不流過W相的勵磁電 流。另外，之后，在40的時刻接通了剩余的W相的斷路器200時， 在W相中也流過勵磁電流39。
具體而言，在接通目標20處，在接通斷路器200的U相以及V 相這兩相之后，在變壓器300的U相、V相端子之間，施加線間電壓 々3e的電壓。即，由于W相不被施加電壓，所以對變壓器U相的繞 組以及V相的繞組施加々3e/2的電壓。該情況也表現在圖3所示的對 地電壓波形4、 5中。
因此，如圖4所示，20至40的時刻間的勵/磁電流小，而在40 的時刻以后也施加三相電壓，^旦勵^茲電流最大為2.5A左右，從而可 以大幅抑制厲力/磁突入電流。
(c )根據上述那樣的作為示出用于接通變壓器300的斷路器200 的極間電壓、電源相電壓、線間電壓、線間的穩定磁通與殘留磁通的 關系的波形圖的圖2，在作為接通目標的20的時刻，U相的斷路器 200的極間電壓1顯示了波峰值附近的高電壓。但是，V相的斷路器 200的極間電壓2大致為零，此處，相對于U相，V相的接通時間被 延遲，從而產生無法同時接通兩相的斷路器200這樣的擔憂。
此處，在圖5中，示出在將3.3kV-415V-300kVA的變壓器連 接為Y-A接線的條件下，計算出僅接通一相的斷路器200的狀態時 的其他相的電壓變化的波形圖。在接通U相的斷路器200的情況下， 如V相的極間電壓41、 W相的極間電壓42所示，其他相的極間電壓伴隨過度振動而以急劇的斜率變大。
即，即使在圖2所示那樣的第一實施方式的情況下，在20的時 刻僅接通一相的斷路器200之后，其他相的極間電壓伴隨過度振動而 以急劇的斜率變大。其起因于非接通相的變壓器端子與斷路器200間 的雜散的靜電電容350被接通相的電壓充電的緣故，過度振動結束后 的各相的極間電壓成為V3p.u.的大小。
如上所述，在圖2的作為接通目標的20的時刻，在接通兩相的 斷路器200時，在伴隨由于接通一相的斷路器而引起的先行放電、成 為電氣接通狀態之后，其他相也由于先行放電而立即成為接通狀態， 所以可以進一步減小斷路器200的兩相接通的時間差。
另外，根據圖2， 22示出作為接通斷路器200時的上述先4亍放電 的電壓的預放電發生電壓。在如上所述，當在對斷路器200的極間施 加了電壓的狀態下接通斷路器200時，在斷路器200的接點機械地接 觸之前發生被稱為預放電的先行放電，從而成為電氣接通狀態。另夕卜， 由于斷路器200的接點間距離越大，發生預放電的電壓越大，所以如 圖2的預放電發生電壓22那樣，相對時間向右下方下降。 (1. 4.與第一實施方式相關的其他實施方式) 另外，根據上述第一實施方式，穩定磁通計算單元602將由電源 電壓測量單元601測量的各相電壓變換為線間電壓，并對其進行積分 而計算出各線間的磁通，但本發明還包括通過對由電源電壓測量單元 601測量的各相電壓進行積分而計算出各相的穩定時的磁通，并將各 相的磁通變換為線間的磁通的實施方式。另外，在VT等電源電壓測 量用機器400中，具有在機器內將對地電壓變換為線間電壓的功能， 所以在該情況下，無需通過穩定磁通計算單元602變換為線間電壓。
根據上述第一實施方式，殘留磁通計算單元604將由變壓器端子 電壓測量單元603測量的各相電壓變換為線間電壓，并對其進行積分， 從而計算出各線間的磁通，但本發明還包含通過對由變壓器端子電壓 測量單元603測量的各相電壓進行積分而計算出變壓器300各端子的 殘留磁通，并將其變換為線間的殘留磁通的實施方式。另外，當在VT等變壓器端子電壓測量用機器500中將對地電壓變換為線間電壓 的情況下，無需通過殘留磁通計算單元604變換為線間電壓。
另外，在上述第一實施方式中，如圖4所示，對將剩余一相的接 通時刻40設為從先行的兩相接通開始大約兩個循環后的例子進行了
方式。通過事先實施使用以EMTP為首的軟件的解析、使用實際變壓 器的測量，可以預先恰當地設定該40的時刻。
另夕卜，在上述圖2以及圖5示出的預放電發生電壓中， 一般多存 在偏差，并且，即使在接通斷路器200的情況下，也發生起因于操作 機構的動作偏差等的接通時間的偏差。此處，根據圖2,包括上述預 放電發生電壓的偏差以及斷路器200的接通時間的動作偏差的預放電 發生電壓如23所示。
因此，本發明還包含在通過預先取得上述那樣的偏差的特性、并 對接通斷路器200的相位進行控制的接通控制裝置600中，考慮該偏 差的特性進行校正從而控制接通相位的實施方式。另外，如圖2所示， 即使在斷路器200的接通時刻具有如在23的范圍中示出的預放電發 生電壓的偏差的情況下，由于線間的穩定磁通與殘留磁通之差不會顯 著變化，所以通過上述實施方式抑制大的勵磁突入電流是沒有障礙 的。
(2.第二實施方式) 接下來，以下參照圖6對第二實施方式的變壓器的勵磁突入電流 抑制裝置進行說明。另外，圖6是在圖2的波形圖中變更了接通斷路 器200的時刻的圖。
(2. 1.結構)
在第二實施方式中，由于三相變壓器300、三相斷路器200、以 及接通控制裝置600的連接關系與上述第一實施方式相同，所以除了 下述的點以外，與上述第一實施方式的結構是共同的。
在第二實施方式中，設定接通控制裝置600,以在三相變壓器300 的各線間中的殘留磁通最大的線間，作為穩定磁通與殘留磁通的極性以及大小一致的相位，使與圖2的20的時刻不同的20'的時刻成為斷 路器200的兩相接通的目標點。
具體而言，在接通控制裝置600內的相位檢測單元605中，在針 對各線間(UV、 VW、 WU相)每一個輸入了來自上述穩定磁通計算 單元602的輸出信號以及來自殘留磁通計算單元604的輸出信號時， 進行設定，以對由此得到的線間的穩定磁通與殘留磁通成為同 一極性 以及大小的第二個相位進行檢測。當然，不限于第二個，還可以對穩 定磁通與殘留磁通成為同 一極性以及大小的其他時刻的相位進行檢 測。
(2. 2.作用)
接下來，以下對具有上述結構的第二實施方式的作用的一個例子 進行說明。
首先，與第一實施方式同樣地，由電源電壓測量單元601通過電 源電壓測量用機器400測量各相電壓4~6,然后，穩定磁通計算單元 602將各相電壓4~6變換為各線間電壓7~9，并對其進行積分，從 而計算出各線間的；茲通10~ 12。另外，還可以通過對該各相電壓4~ 6進行積分而計算出各相的穩定時的磁通，并將各相的磁通變換為線 間的f茲通10 12。
變壓器端子電壓測量單元603通過變壓器端子電壓測量用機器 500對各相(U、 V、 W相)的變壓器300的端子電壓進行測量，然后， 殘留磁通計算單元604將由該變壓器端子電壓測量單元603測量的各 相電壓變換為各線間電壓，并對其進行積分，從而計算出各線間的殘 留磁通13~15。另外，還可以通過對由變壓器端子電壓測量單元603 測量的各相電壓進行積分而計算出各相的殘留磁通，并將各相的殘留 磁通變換為線間的殘留磁通13~ 15。
然后，作為第二實施方式的特征，相位檢測單元605接收各線間 的每一個的來自上述穩定磁通計算單元602的輸出信號以及來自殘留 磁通計算單元604的輸出信號，對所得到的線間的穩定磁通與變壓器 300各線間的殘留磁通成為同一極性以及大小的笫二個地點的相位進行檢測。如圖6所示，如果在線間的殘留磁通最大的UV之間進行觀
察，則UV間的穩定磁通與殘留磁通的交點為20、 2(T的時刻，作為 第二個時刻，由相位檢測單元605檢測出20'。
然后，接通指令控制單元606在由相位檢測單元605檢測出的成 為同一極性以及大小的第二個時刻的相位，先行接通兩相的斷路器 200。即，根據圖6,接通指令控制單元606在20'的時刻同時接通斷 路器200的U相以及V相這兩相。
另外，相位檢測單元605在由接通指令控制單元606先行接通了 兩相的斷路器200時，對該兩相的線間電壓同時成為零的時刻的相位 進行檢測。即，對所接通的斷路器200的U相以及V相的線間電壓 同時成為零的40的時刻的相位進行檢測。然后，接通指令控制單元 606在該40的時刻接通作為剩余的一相的W相的斷路器200。
(2. 3.效果)
即使是上述那樣的在線間的穩定磁通與殘留磁通的極性以及大 d、一致的第二個時刻接通兩相的斷路器200的第二實施方式，根據與 第一實施方式同樣的理由，也可以抑制大的勵》茲突入電流(未圖示)。
另夕卜，在第二實施方式中，如圖6所示，即使在非有效接地系統 變壓器中，在線間的穩定磁通與殘留磁通的兩個部位的交點中，可以 將作為第二個交點的20'的時刻設為兩相的斷路器200的接通目標， 所以可以提高斷路器200的接通目標設定的自由度。
例如，當按照以往技術中示出的非專利文獻1的方式，在有效接 地系統變壓器中接通斷路器的情況下，接通一相的斷路器，之后，接 通剩余的兩相的斷路器。此處，關于決定首先接通的一相的斷路器的 接通相位，根據專利文獻2，通過考慮由預放電放電引起的電氣接通， 如圖7所示，該接通相位的范圍表現為50。
另外，根據圖7，說明了接通一次繞組被中性點接地的變壓器時 的接通第一相的接通相位決定(參照專利文獻2)。即，根據專利文 獻2,在該50的范圍中，即使存在預放電的偏差、斷路器的動作偏差， 也可以縮小接通時刻的穩定磁通與殘留磁通之差。但是，如圖7所示，在51的范圍中也存在穩定磁通與殘留磁通
的交點、即也存在該穩定磁通與殘留磁通成為同一極性以及大小的時
刻，當在該51的范圍中考慮預放電的偏差、斷路器的動作偏差時， 穩定磁通與殘留磁通之差變大，所以設為接通目標是不恰當的。即， 在將該51的范圍作為斷路器的接通目標并進行接通的情況下，有可 能由于穩定磁通與殘留磁通的差分而發生大的勵磁突入電流。
這一點，根據本發明的第二實施方式，如上所述，在非有效接地 系統中，可以將穩定磁通與殘留磁通的兩個部位的交點的任意一個設 為接通目標，可以提高接通目標設定的自由度。
另外，如上述圖6所示，在第二實施方式中，在作為斷路器200 的接通目標的20'的時刻UV間的穩定磁通10與殘留磁通13 —致， 但在該20'的時刻，斷路器200的V相的極間電壓2表示波高值附近， U相的極間電壓1表示大致為0。但是，根據與上述笫一實施方式同 樣的理由，由于在通過一相先行放電而成為接通狀態之后其他相也由 于先行放電而立即成為電氣接通狀態，所以可以進行斷路器200的兩 相接通。
(2. 4.與第二實施方式相關的其他實施方式) 另夕卜，根椐上迷那樣的第二實施方式，接通控制裝置600內的相 位檢測單元605對所得到的線間的穩定磁通與殘留磁通成為同 一極性 以及大小的第二個相位進行檢測，但本發明還包含如下所述的實施方 式。
具體而言，還包含如下實施方式相位檢測單元605在針對各線 間(UV、 VW、 WU相)的每一個輸入了來自上述穩定磁通計算單元 602的輸出信號以及來自殘留磁通計算單元604的輸出信號時，檢測 出全部、或預先設定的規定個數的線間的穩定磁通與殘留磁通成為同 一極性以及大小的時刻。然后，接通指令控制單元606在由相位檢測 單元605檢測出的成為同 一極性以及大小的相位中，選擇期望的時刻、 例如在圖6中選擇作為穩定磁通與殘留磁通的第二個交點的20'的時 刻，并在該選擇的時刻先行接通兩相的斷路器200。(3.第三實施方式) 接下來，以下參照圖8對第三實施方式的變壓器的勵磁突入電流 抑制裝置進行說明。另外，圖8示出一次Y側相電壓以及線間電壓、 與二次或三次A側的對地電壓以及線間電壓的相位關系。
(3. 1.結構)
在第三實施方式中，由于三相變壓器300、三相斷路器200、以 及接通控制裝置600的連接關系與上述第 一實施方式相同，所以除下 述的點以外與上述第一實施方式的結構是共同的。
在第三實施方式中，即使在未在變壓器一次Y側設置電壓分壓 裝置，而無法由變壓器端子電壓測量單元603通過變壓器端子電壓測 量用機器500測量一次Y側的變壓器端子電壓的情況下，也可以通過 測量二次或三次的A接線側的對地電壓來計算出一次Y側的線間電 壓。
具體而言，具有如下結構即使在未在變壓器一次Y側設置電 壓分壓裝置的情況下，殘留磁通計算單元604按照變壓器300的Y側 與A側的相序關系，將由變壓器端子電壓測量單元603測量的A側的 對地電壓極性反轉或者原樣保持為相同，從而求出 一次Y側的線間電 壓，并對其進4亍積分，從而計算出線間的殘留；茲通。 (3. 2.作用)
接下來，以下參照圖8對具有上述結構的第三實施方式的作用的 一個例子進行說明。
首先，與第一實施方式同樣地，由電源電壓測量單元601通過電 源電壓測量用機器400測量各相電壓4~6，然后，穩定磁通計算單元 602將各相電壓4~6變換為各線間電壓7~9，并對其進行積分，從 而計算出各線間的磁通10~ 12。另外，還可以通過對該各相電壓4~ 6進行積分而計算出各相的穩定時的磁通，并將各相的磁通變換為線 間的i茲通10~ 12。
此處，在第三實施方式中，變壓器端子電壓測量單元603通過變 壓器端子電壓測量用機器500對A側的對地電壓進行測量。然后，殘留磁通計算單元604通過針對三相使由該變壓器端子電壓測量單元 603測量的A側的對地電壓的極性都反轉，求出 一次Y側的線間電壓。
特別地，根據Y側與A側的相序關系為+30度的圖8 (a)，例 如，A側W相對地電壓65的矢量方向與一次Y側VW間線間電壓8 相逆。另外，A側V相對地電壓64與Y側UV間線間電壓7的關系、 以及A側U相對地電壓63與Y側WU間線間電壓9的關系也同樣地， 其矢量方向相逆。因此，通過由變壓器端子電壓測量單元603測量A 側的對地電壓，并由殘留磁通計算單元604針對三相使其電壓的極性 都反轉，從而該A側的對地電壓的相位與一次Y側的線間電壓相同。
進而，該殘留磁通計算單元604通過對該一次Y側的線間電壓 進行積分而計算線間/磁通。另外，以后的處理由于與上述第一實施方 式的處理相同，所以省略i兌明。
另一方面，根據Y側與A側的相序關系為-30度的圖8(b), 例如，A側V相對地電壓64的矢量方向與一次Y側UV間線間電壓 7相同。另外，A側U相對地電壓63與Y側WU間線間電壓8的關 系、以及A側W相對地電壓65與Y側VW間線間電壓8的關系也 同樣地，其矢量方向相同。
因此，通過由變壓器端子電壓測量單元603對A側的對地電壓 進行測量，并由殘留磁通計算單元604針對三相使其電壓的極性都相 同，而成為與一次Y側的線間電壓相同的相位。此后的處理與上述相 同。
(3. 3.效果)
根據上述第三實施方式，即使是未在變壓器一次側設置電壓分壓 裝置，而無法由變壓器端子電壓測量單元603測量一次Y側的端子電 壓的情況下，也可以測量A側的對地電壓，并根據該電壓計算出一次 側各線間的磁通。因此，即使在這樣的狀況下，也可以與上述第一實 施方式同樣地設定斷路器200的接通目標，可以抑制流過大的勵磁突 入電流。
另外，上述第一、第二實施方式中敘述的切斷變壓器300之后產生的直流電壓、即中性點電壓成為問題，但該中性點電壓為零相電壓，
不會對A側造成任何影響。因此，通過對A側的對地電壓進行測量并 調整三相的極性而求出一次Y側的線間電壓，進而求出積分，可以取 得與測量一次Y側的對地電壓并求出線間電壓，進而進行積分而計算 出磁通時相同的結果。
(4.第四實施方式) 接下來，以下參照圖9以及圖IO對第四實施方式的變壓器的勵 磁突入電流抑制裝置進行說明。另外，圖9是示出三相變壓器、三相 斷路器以及接通/斷開控制裝置的連接關系的框圖，圖IO是示出將三 臺單相變壓器連接為Y接線-A接線，并根據斷開相位計算出用斷路 器切斷了該三相變壓器時的線間的殘留^茲通的一個例子的圖。
(4， 1.結構)
在笫四實施方式中，如圖9所示，電源母線100、三相斷路器200、 電源電壓測量用機器400的結構與第一實施方式的圖1的結構是共同 的，但與第一實施方式的相異點在于，如下所述，三相變壓器300的 結構、由接通控制裝置600變更來的接通/斷開控制裝置600A的結構、 未設置變壓器端子電壓測量用機器500而具有可以拆卸的變壓器端子 電壓測量裝置500A的結構。
在第四實施方式中，三相變壓器300作為一個例子，其一次繞組 301被Y接線，二次繞組302被A接線，三次繞組303被A接線。
另外，在第四實施方式中，在通常的運用狀態下對三相變壓器 300的一次側端子、二次側端子或三次側端子中的任意一個都未設置 變壓器端子電壓測量用機器500。取而代之，在一次側端子上連接了 測量該端子電壓的可以拆卸的變壓器端子電壓測量裝置500A。
該變壓器端子電壓測量裝置500A在通常的運用狀態下拆卸，在 對與圖10相當的線間的殘留磁通的特性進行測量時連接，其詳細內 容在后面敘述。另外，還可以永久地設置變壓器端子電壓測量裝置 500A,還可以將該變壓器端子電壓測量裝置500A與二次、或三次側 端子連接。另外，在'第四實施方式中，其特征在于，在由接通控制裝置600 變更來的接通/斷開控制裝置600A中，輸入來自變壓器端子電壓測量 裝置500A的輸出電壓，將斷路器200切斷多次，預先測量與圖10相 當的變壓器各線間的殘留磁通相對于斷路器的斷開相位的特性，其詳 細內容在后面敘述。在該接通/斷開控制裝置600A中，與上述接通控 制裝置600的電源電壓測量單元601~接通指令控制單元606的結構 是共同的，但新具備斷開相位/殘留磁通關系測量保持單元607 (對應 于本發明的"指令單元"、"測量保持單元")、斷開相位控制單元608 以及斷開指令輸出單元609 (對應于本發明的"斷開輸出單元")。
該斷開相位/殘留磁通關系測量保持單元607對后述的斷開相位 控制單元608發出指令，以在臨時連接了變壓器端子電壓測量裝置 500A的狀態下將斷路器200切斷多次。進而，該斷開相位/殘留磁通 關系測量保持單元607具有如下功能通過變壓器端子電壓測量單元 603取得多次切斷斷路器200時的斷開相位，并且，取得來自殘留磁 通計算單元604的此時的線間的殘留磁通，從而測量并保持該切斷相 位與線間的殘留磁通的關系。
斷開相位控制單元608具有如下功能輸入來自電源電壓測量單 元601的輸出與來自斷開相位/殘留磁通關系測量保持單元607的斷開 斷路器200的指令，并以一定間隔對斷路器200的主接點的斷開相位 進行控制。于是，斷開指令輸出單元609利用由斷開相位控制單元608 以一定間隔控制的斷開相位對驅動斷路器200的主接點的操作機構輸 出斷開指令。
(4. 2.作用)
接下來，以下參照圖10對具有上述結構的第四實施方式的作用 的一個例子進行說明。另外，在電力系統中一旦設置了斷路器200以 及變壓器300之后，該電力系統的電路條件(在圖9的情況下，為從 電源母線100至三相變壓器300的電路條件)總是相同的，所以通過 使斷路器200切斷時的相位成為恒定，三相變壓器300各線間的殘留 f茲通的值也恒定。首先，在第四實施方式中，在三相變壓器300的通常的運用狀態 下，在一次側端子、二次側端子或三次側端子中的任意一個中都未設 置變壓器端子電壓測量用機器500，所以在臨時連接了變壓器端子電 壓測量裝置500A的狀態下將斷路器200切斷多次，并預先測量與圖 10相當的變壓器各線間的殘留磁通相對于斷路器200的斷開相位的特 性。
具體而言，例如在變壓器端子電壓測量裝置500A與三相變壓器 300的一次側端子臨時連接的狀態下，斷開相位/殘留磁通關系測量保 持單元607對斷開相位控制單元608發出指令以將斷路器200切斷多次。
斷開相位控制單元608在取得了來自斷開相位/殘留磁通關系測 量保持單元607的切斷斷路器200的指令時，將斷路器200的主接點 的斷開相位控制為規定值。然后，斷開指令輸出單元609利用由斷開 相位控制單元608控制的規定值的斷開相位對驅動斷路器200的主接 點的操作機構輸出斷開指令。
在切斷了斷路器200時，變壓器端子電壓測量單元603通過變壓 器端子電壓測量裝置500A對變壓器300的一次側端子電壓進行測量， 將所測量的電壓的斷開相位發送給斷開相位/殘留磁通關系測量保持 單元607。同時，殘留磁通計算單元604將由變壓器端子電壓測量單 元603測量的各相的端子電壓變換為各線間電壓，并對其進行積分， 從而計算出各線間的殘留磁通。另外，還可以通過對由變壓器端子電 壓測量單元603測量的各相電壓進行積分而計算出各相的殘留磁通， 并將各相的殘留磁通變換為線間的殘留磁通。
然后，斷開相位/殘留磁通關系測量保持單元607通過取得由變 壓器端子電壓測量單元603發送的電壓的斷開相位，并且取得來自殘 留磁通計算單元604的殘留磁通，來測量并保持該斷開相位與殘留磁 通的關系。另外，根據來自該斷開相位/殘留磁通關系測量保持單元 607的將斷路器200切斷多次的指令，反復進行以上那樣的處理，從 而可以預先取得圖10那樣的根據一定間隔的斷開相位計算出的變壓器各線間的殘留磁通的特性。
然后，使用通過以上那樣的處理預先得到的線間的殘留磁通，進
行與上述第一實施方式同樣的處理。即，相位檢測單元605檢測各線 間的每一個的來自上述穩定磁通計算單元602的穩定磁通與該預先取 得的殘留磁通為同一極性以及大小的相位，通過接通指令控制單元 606在該相位的時刻進行斷路器200的兩相接通。另外，在該預先取 得的殘留磁通中，表示最大值或最小值的線間的該殘留磁通用于此后 的與上述第一實施方式同樣的處理中。
另外，在上述那樣的測量變壓器300的各線間的殘留磁通的特性 的處理中，由于只要得到斷開相位與線間的殘留磁通的關系即可，所 以無需測量圖10所示那樣的詳細的與斷開相位對應的殘留磁通的特 性。
(4. 3.效果)
根據上述那樣的第四實施方式，可以在臨時連接了變壓器端子電 壓測量裝置500A的狀態下，預先取得斷路器200切斷了變壓器300 之后的殘留磁通的特性。因此，只要有電源電壓測量用機器400的電 壓信息，則即使未設置變壓器端子電壓測量用機器500,也可以計算 出三相變壓器300的穩定磁通，并可以利用該穩定磁通與所取得的線 間的殘留磁通，來控制斷路器200的相位接通。
即，由于在變電站中，在母線等中， 一定設置有母線電壓的測量 裝置等電源電壓測量用機器400，所以只要有該電源電壓測量用機器 400的電壓信息，則即使未設置變壓器端子電壓測量用機器500，也 可以計算出變壓器的穩定磁通，根據預先取得的與線間的殘留磁通的 關系，可以起到上述第一實施方式具有的可以抑制大的勵磁突入電流 的效果。
另外，如上所述，由于可以預先取得線間的殘留磁通的特性，所 以每次切斷時即使沒有測量三相變壓器300的端子電壓，也可以得到 殘留磁通與穩定磁通的關系，還可以推測各線間的殘留磁通。
權利要求
1.一種變壓器的勵磁突入電流抑制裝置，抑制通過利用三相的各斷路器將三相變壓器接通三相電源而勵磁開始時所產生的勵磁突入電流，在該三相變壓器中，一次繞組被Y接線或Δ接線，二次繞組或三次繞組被Δ接線，其特征在于，具備穩定磁通計算單元，計算上述三相電源的線間的穩定磁通；殘留磁通計算單元，在上述斷路器切斷了上述變壓器時，計算該變壓器的上述一次側的線間的殘留磁通；相位檢測單元，輸入由上述穩定磁通計算單元計算出的穩定磁通與由上述殘留磁通計算單元計算出的殘留磁通，針對每個線間檢測極性以及大小一致的相位；以及接通控制單元，在由上述相位檢測單元檢測出的上述相位，接通連接在上述極性以及大小一致的上述線間的兩相上述斷路器，之后，接通剩余的一相上述斷路器。
2. 根據權利要求1所述的變壓器的勵磁突入電流抑制裝置，其 特征在于，上述穩定磁通計算單元通過將上述三相電源的各相電壓變 換為線間電壓，并對該線間電壓進行積分而計算出線間的穩定磁通。
3. 根據權利要求1所述的變壓器的勵磁突入電流抑制裝置，其 特征在于，上述穩定磁通計算單元通過直接測量上述三相電源的各線 間電壓，并對該線間電壓進行積分而計算出線間的穩定磁通。
4. 根據權利要求1所述的變壓器的勵磁突入電流抑制裝置，其 特征在于，上述殘留磁通計算單元通過測量上述三相變壓器的二次側 或三次側的被A接線的繞組的各相的對地電壓，并對該測量出的接地 電壓進行積分而計算出上述一次側的線間的殘留磁通。
5. —種變壓器的勵磁突入電流抑制裝置，抑制通過利用三相的 各斷路器將三相變壓器接通三相電源而勵磁開始時所產生的勵磁突 入電流，在該三相變壓器中， 一次繞組被Y接線或A接線，二次繞組 或三次繞組被A接線，其特征在于，具備穩定磁通計算單元，計算上述三相電源的線間的穩定磁通； 殘留磁通計算單元，在上述斷路器切斷了上述變壓器時，計算該 變壓器的上述一次、二次、三次側中的任意一個的線間的殘留磁通； 指令單元，對上述斷路器發出斷開指令；斷開相位控制單元，根據來自上述指令單元的指令以一定間隔控制上述斷路器的上述斷開相位；斷開輸出單元，在由上述斷開相位控制單元控制的一定間隔的斷開相位處使上述斷路器斷開；測量保持單元，測量并保持通過上述斷開輸出單元斷開的上述斷 路器的斷開相位、與此時的由上述殘留磁通計算單元計算出的線間的 殘留磁通的關系；相位檢測單無，在由上述測量保持單元保持的上述線間的殘留磁 通為規定值的該線間，檢測該線間的上述穩定磁通與上述殘留磁通的 極性以及大小一致的相位；以及接通控制單元，在由上述相位檢測單元檢測出的上述相位，接通 連接在上述極性以及大小一致的上述線間的兩相上述斷路器，之后， 接通剩余的一相上述斷路器。
6. 根據權利要求1或5所迷的變壓器的勵磁突入電流抑制裝置， 其特征在于，上述接通控制單元在接通了上述兩相的斷路器之后，在 規定時間之后在該兩相的線間電壓的零點接通剩余的一相上述斷路 器。
7. —種變壓器的勵磁突入電流抑制裝置的控制方法，抑制通過 利用三相的各斷路器將三相變壓器接通三相電源而勵磁開始時所產 生的勵磁突入電流，在該三相變壓器中， 一次繞組被Y接線或A接線， 二次繞組或三次繞組被A接線，其特征在于，計算上述三相電源的線間的穩定磁通；在上述斷路器切斷了上述變壓器時，計算該變壓器的上述一次側 的線間的殘留磁通；檢測上述線間的穩定磁通與該線間的殘留磁通的極性以及大小一致的相位；在檢測出上述極性以及大小的一致的上述相位，接通連接在上述 極性以及大小一致的上述線間的兩相上述斷路器，之后，接通剩余的 一相上述斷路器。
8. —種變壓器的勵磁突入電流抑制裝置的控制方法，抑制通過 利用三相的各斷路器將三相變壓器接通三相電源而勵磁開始時所產 生的勵磁突入電流，在該三相變壓器中， 一次繞組被Y接線或A接線， 二次繞組或三次繞組被A接線，其特征在于，計算上述三相電源的線間的穩定磁通；在上述斷路器切斷了上述變壓器時，計算出該變壓器的上述一 次、二次、三次側中的任意一個的線間的殘留磁通；通過針對上述斷路器的斷開指令以一定間隔對上述斷路器的上 述斷開相位進行控制；在上述被控制的一定間隔的斷開相位處使上述斷路器斷開；測量并保持上述斷開的上述斷路器的斷開相位、與此時的線間的 殘留磁通的關系；在上述保持的上述線間的殘留磁通為規定值的該線間，檢測該線 間的穩定磁通與殘留磁通的極性以及大"、一致的相位；在檢測出上述極性以及大小的一致的上述相位，接通連接在上述 極性以及大'J、一致的上述線間的兩相上述斷路器，之后，接通剩余的 一相上述斷路器。
全文摘要
本發明提供一種變壓器的勵磁突入電流抑制裝置及其控制方法，可以正確地計算設置于非有效接地系統中的變壓器被斷路器切斷時的殘留磁通，不會導致附加帶電阻體的斷路器等設備那樣的斷路器的大型化，而可以抑制在利用三臺單相型斷路器將三相的變壓器接通電源時所產生的勵磁突入電流。具備穩定磁通計算單元，計算三相電源的線間的穩定磁通；殘留磁通計算單元，在斷路器切斷了變壓器時，計算出該變壓器的一次側的線間的殘留磁通；以及相位檢測單元，檢測計算出的線間的穩定磁通、與相同線間的計算出的殘留磁通的極性以及大小一致的相位，接通控制單元在由該相位檢測單元檢測出的相位，接通連接上述線間的兩相上述斷路器，之后，接通剩余的一相上述斷路器。
文檔編號H02H9/02GK101609983SQ20091015030
公開日2009年12月23日 申請日期2009年6月19日 優先權日2008年6月20日
發明者二神浩一, 佐藤純正, 齋藤實, 楠山宏, 腰冢正 申請人:株式會社東芝