專利名稱：一種標準派生異步籠型起重電機的制作方法
技術領域：
本發明涉及機電領域中一種標準派生的異步籠型起重電機。
背景技術：
異步籠型電機主要有導磁材料制成的定轉子、用導線繞組嵌入導磁材料制成的定子中產生旋轉磁場驅動鑄鋁轉子工作，有轉子和軸組合、軸與滾動軸承通過固定件前后端 蓋與外殼的組合而成。由于現代基礎工業的全球化、快速化、自動化，基礎產品通用性、批量 性、專用性及質量的可靠性要求不斷提高，致使基礎產品中電機使用要求及變化也隨之增 多。特別是不同的地區及使用場合變化，都可能會產生在標準范圍內的變化。這就要求有 相當部份電機產品基礎件，能夠適應產品配合變化的應用，同時在此基礎上設計出符合要 求的新產品。按照以往的通用設計，由于專業性分類太細，同樣的中、小型電機設計與生產， 往往一個系列的電機品種就有一套班子及企業生產。容易形成基礎派生產品中不少可以通 用的零部件無法采用，相應會影響產品進入全球化市場時間、現代企業開發產品就必須盡 可能達到快速化與產品零部件通用性，從而決定零部件生產的批量性，而生產的批量性也 容易達到產品質量的可靠性。專用設計主要是針對自動化特定要求或其它要求專用性及質 量的可靠性。但派生電機一般都能符合產品使用要求。專用設計與派生相比，無疑派生電 機更適合現代社會產業的需求，又可節約新產品開發費用。現我國普通標準異步籠型電機 產品中至今就缺乏標準派生異步籠型起重電機。異步起重及冶金電機的市場需求量和批量性生產相對比普通異步鑄鋁轉子電機 少，因此在社會需求變化快、環保節能要求高、產品不斷升級更新、產品應用專用化的今天。 往往原設計產品轉換速度會慢于普通電機。我國目前生產的起重電機，還在使用淘汰的高 能耗熱軋矽鋼片。其主要原因也涉及設計問題。同時電機的電磁設計已經很成熟，對于不 同的材料要求變化都可在原有的結構上派生完成設計，但由于技術普及程度差與理解方式 不同，明明可以合并歸類的技術卻進行分化放大，各方面均另行設計開發，相應也就增加了 基礎化產業技術的復雜性。增加了產品設計與生產的成本，影響了新材料、新工藝、新產品 的發展。同樣的電機或其它含軸承機電產品，由于品種規格類型不同，決定了使用材料有 些會有所變化，材料膨脹系數不同又會引起公差變化，往往容易導致機電產品中軸承內受 材料膨脹壓縮，形成軸承無油沫干摩擦升溫而過熱損毀。可電機旋轉部位公差是決定電機 無故障運行時間的關鍵。但目前國際、國內采用的公差配合標準較粗，應用解析不細。經常 造成產品在公差范圍內的批量性運行時間質量差。目前在設計電機軸配合標準時，可參考 “GB5371-XX公差與配合過盈配合的計算和選用”，但選擇軸承外圈與軸承室配合孔的公差 時，只能選擇參考沒有計算方式的“GB1801-XX公差與配合尺寸至500mm孔、軸公差帶配合” 等、“GB/T275-XX滾動軸承與軸和外殼的配合”。關于配合，包括最新的200620047860. 1專 利也可以進行進一步的深化。
發明內容
本發明的目的在于提供一種符合異步起重電機標準、質量、能及時適應市場進步變化要求，並能有效地提高電機無故障運行時間的標準派生異步籠型起重電機。本發明的技術方案是這樣實現的一種標準派生異步籠型起重電機，其特征在 于電機外殼、定轉子等零部件，除有特定要求的外，基本使用普通IEC標準異步電機 零部件并可以互換；電磁設計均按標準設計，也可按客戶要求的電機標準及專用起重電機 特定要求派生規范性設計。電機端蓋軸承室孔與軸承外圈的配合，按照不同的配合材料在自然裝配狀態、正 常工作狀態、特殊工作狀態三種不同狀態下，由于膨脹系數產生的間隙變動量差，選擇正常 工作狀態為公差配合偏差計算依據，用計算方式取代以往的選擇方式確定設計加工偏差。 始終以保證軸承在有油沫狀態下的運行。當膨脹變動量差較大時，加裝0型圈調節。因此 電機端蓋軸承室公差配合數據以計算、原理分析及再參考GB等標準并細化原標準，應用從 設計到生產便于理解識別術語。將原有標準的“間隙配合”定義細化為間隙就是中間有空 間概念的中文原義，引入軸承公差中“游隙配合”概念，增加在原間隙配合與過盈配合中缺 乏的“游盈配合”概念。達到提高無故障運行時間、質量，以適應現代企業生產和概念。本發明電機的定轉子材料全部淘汰高能耗工藝的熱軋矽鋼片，優選采用各類高性 能節能工藝軋制的矽鋼片。本發明的優點在于本發明發現了原有設計的不合理性和缺陷，改進后具有以下 兩方面優、特點。一、本發明異步籠型起重電機完全按IEC標準普通異步籠型電機常規派生設計。 電機外殼、定轉子等零部件，除有特定要求的外，基本可以使用普通丫、丫 2、丫 3系列IEC標 準異步電機模具生產零部件并可以互換，電機定轉子材料全部淘汰高能耗工藝的熱軋矽鋼 片，可采用各類高性能節能工藝軋制的矽鋼片。一方面明確了本發明可按現有起重電機性 能標準使用各類矽鋼片材料及隨矽鋼片節能新產品更新。電磁設計均按標準設計，也可按 客戶要求的電機標準及專用起重電機特定要求派生規范性設計。另一方面明確了在提高產 品質量的同時，適合應用普通IEC標準異步電機的主要零部件派生設計制造，既縮短新品 開發周期，又可達到了節省投入的目的。二、提高電機無故障運行時間、質量的關鍵公差配合中本發明電機端蓋軸承室孔 與軸承外圈的配合，以不同的配合材料在自然裝配狀態、正常工作狀態、特殊工作狀態三種 不同狀態下，由于膨脹系數產生的間隙變動量差。選擇正常工作狀態為公差配合偏差計算 依據，用計算方式取代以往的選擇方式確定設計加工偏差。始終以保證軸承在有油沫狀態 下的運行，當膨脹變動量差較大時，加裝0型圈調節。從而使產品達到提高無故障運行時 間、質量。將現有電機端蓋軸承室公差配合數據以計算、原理分析及再參考GB等標準并細 化原標準，應用設計到生產便于理解識別術語。將原有標準的間隙配合定義細化為間隙就 是中間有空間概念的中文原義，本發明間隙定義取消原標準零與零接觸屬間隙的范疇；以 零與零接觸游動擴大至間隙的定義，應用軸承公差中游隙配合名詞作為概念；增加在原間 隙配合與過盈配合中缺乏的，從零與零接觸游動擴大至過盈的定義為游盈配合概念；同理 過盈配合不存在過盈量零的概念。公差配合的細化發明應用可有效地便于基層加工識別，達到從設計到生產都能清楚以數據、定義為標準的制造，這是質量控制中必須要熟知的基 礎知識。本發明以原理分析及再參考公差配合的細化，同時也適合其它機電產品中滾動軸 承與外殼的配合計算和選用。從而可使眾多機電產品普及性地達到提高無故障運行時間、 質量，以適應現代社會企業生產和使用。
圖1 為本發明一種標準派生異步籠型起重電機結構圖。圖2 為本發明一種標準派生異步籠型起重電機電磁圖。圖3 為本發明一種標準派生異步籠型起重電機端蓋軸承室公差圖。圖4 為本發明一種標準派生異步籠型起重電機端蓋軸承室與軸承間添加0形圈 或帶壓蓋圖。
具體實施例方式下面結合附圖1至圖4中1至10標號與實施例對本發明作進一步詳細說明一種標準派生異步籠型起重電機，它包括電機外殼5、定轉子1、前后端蓋2等零 部件，除有特定要求的外，基本優選使用普通IEC標準異步電機模具生產零部件并可以互 換，形成一個標準的派生籠型起重電機。電機定轉子1材料全部優選淘汰高能耗工藝的熱 軋矽鋼片，可采用各類高性能節能工藝軋制的矽鋼片；電磁4設計均按標準設計，也可按客 戶要求的電機標準及專用起重電機特定要求派生規范性設計；電機端蓋2軸承室7公差8 配合數據以計算、原理分析及再參考標準細化選擇確立基礎如下本發明計算以理論值為 標準，將軸承1直徑假設為零，同時以軸6在過盈裝配后，軸承3內滾動部位必須保持軸承 轉動必須有的游隙。當軸承室7材質線膨脹系數低于軸承鋼時，設電機軸承3正常工作時 溫升值溫度為A，軸承3允許最高耐溫值為a，為溫度基本計算數據A、a，軸承鋼膨脹系數為 b，軸承室7材料膨脹系數為c，軸承3直徑為d。首先以電機軸承室7正常工作溫升值與軸 承3正常工作溫度A為設計參考加工零線X1,同時又是設計分析選擇公差8關鍵數據；軸承 3允許最高耐溫值a為設計參考加工另一零線X2，與X1相同X2也是設計分析選擇關鍵數據； 達到電機軸承室7在正常工作溫升時與軸承3正常工作溫度下，該軸承3仍可在低于軸承 3材質的壓縮延伸力狀況下含油旋轉運行。求出公差8加工零線直徑DX1 = d · A · (b-c)， 然后以軸承3允許最高耐溫工作溫度a為另一偏差加工零線直徑公差8數值，應用計算依 據DX2 = d · (b-c)，放棄原習慣標準中上、下偏差數值，將該規格產品軸承室7正常工作 時由于溫升造成的膨脹系數差，形成的間隙變化量設為一極限偏差&。X1 = DX1-Cl ；軸承3 允許最高耐溫工作時膨脹系數差設為另一極限偏差X2。X2 = DX2-CL (DX-表示軸承3常溫 直徑與該配合計算溫升膨脹系數差的和)當軸承室7材質強度與膨脹系數與軸承3產生或 選擇間隙較大時，則可在軸承室7與軸承3間添加膨脹調節0形圈9，也可按常規裝配軸承 外圈壓蓋10，達到降低受熱后振動噪聲與避免軸承外圈旋轉。實施例1按180-6機座加工的電機。電機定轉子1材料有熱軋矽鋼片改用冷軋矽鋼片后與原相同功率比較。由于冷軋矽鋼片電磁4感應強度等優于熱軋片，可節約銅材4. 5%，節約 鐵6%，電磁噪聲也低于熱軋片制作的電機。
實施例2原異步籠型起重電機專用設計與現改用派生設計相比，同樣180-6機座異步籠型 起重電機，標準派生異步籠型起重電機按要求規范性設計，測試結果性能完全可以達到起 重電機標準。現由于是按標準派生設計，除轉子1鑄鋁成份改變外，基本上采用普通異步籠 型電機外殼5、定轉子1、前后端蓋3等模具，從而縮短了開發周期，節約了大量模具資金投 入。實施例3“間隙配合”應用當軸承室7材料為鑄鐵時，由于膨脹系數小于軸承3鋼，最終在機械旋轉運行產生 溫升后，若軸承3外圈與軸承室7孔的配合在公差8標準零公差狀態下，軸承室7勢必會壓 縮軸承3外圈，從而造成減小軸承3運行內部游隙值及應有的潤滑油沫層，當軸承3運行無 游隙時就會造成干摩擦加劇溫升，從而形成缺油摩損或壓縮性硬摩損損毀。按照112機座電機選用306軸承3，軸承3外圈Φ72mm，根據GB/T275_xx標準軸承 室7常用公差8配合可采用H6、H7、J7、K7或M7，目前中國Y2、Y3電機使用H6、H7公差8， 按GB/T275-XX選擇公差8，同時參照GB1801_XX選用，按標準應查基孔制配合。但基孔制下 公差8帶基本上都是零或負的標準選擇。按本發明先計算電機軸承3與軸承室7在正常工 作溫升值下，由于膨脹系數差產生的間隙變動量差為加工零線X1，軸承3允許最高耐溫值的 間隙變動量差為設計參考加工另一零線X2。取軸承3鋼線膨脹系數b = 12X10—6，鑄鐵件線 膨脹系數c = 8. 7 X ΙΟ"6,電機軸承3正常工作溫升A = 50°C，軸承3允許最高溫升值a = 80°C。由于軸承3鋼膨脹系數大于鑄鐵件，則鑄鐵軸承室7，D = Φ72πιπι在溫升設計范圍內 會產生X1 = 0. 01188、X2 = 0. 019的間隙不同變化量。同批次電機中若采用原公差8標準 中下偏差為零的合格品將會在使用過程中，由于運行溫升軸承室7將會壓縮軸承3外圈，減 小了軸承3運行內部游隙值及應有的潤滑油沫層，當軸承3運行無游隙時就會造成干摩擦 加劇溫升，從而形成缺油摩損或壓縮性硬摩損損毀，造成同批次產品可靠性運行質量差。按 本發明采用X1膨脹系數差為公差8下偏差中設為加工零線，X2為上偏差加工零線并酌情調 整，采用有間隙值的“間隙配合”。即監8為初始計算標準，若要考慮加工精度， 可以按精度要求調整上偏差，但在加工時向下偏差偏移。以上由于下偏差存在一定的間隙值，可彌補一些軸承室7的圓度、徑向跳動偏差， 減少裝配沖擊力。同時初始軸承3外圈無壓縮性使用，可提高軸承3內滾動部位表面壓縮 硬化均勻性，彌補了轉動部位在特定狀況下，由于最高溫升時的膨脹系數差造成的間隙減少量。同時為保證質量，當間隙增大時，該材質類型可在軸承室7與軸承3間添加橡膠0 形圈9，達到降低初始間隙過大產生振動噪聲與避免軸承3外圈旋轉，充分應用橡膠0型圈 9受熱后會產生收縮可平衡間隙減小的特點，彌補膨脹系數差。也可按常規裝配軸承3外圈 壓蓋10或壓片。實施例4“游隙配合”應用當軸承室7材料為不銹鋼時，由于膨脹系大于軸承3鋼，最終在機械旋轉運行產生 溫升后，若軸承3外圈與軸承室7孔的配合在公差8標準間隙狀態下，軸承室7孔勢必會大于軸承3外圈，從而增大軸承3外圈與軸承室7孔間隙配合值，易引起軸承3外圈旋轉及軸承室7孔摩損性擴大，形成摩損性升溫、孔擴大變形損毀。按照112機座電機選用306軸承3，軸承3外圈Φ72mm，按優選方式先計算電機軸 承3與軸承室7在正常工作溫升值下，由于膨脹系數差產生的間隙變動量差為加工零線X1, 取軸承3鋼線膨脹系數b= 12 X 10_6，不銹鋼線膨脹系數c = 16. 6 X 10_6，電機軸承3正常 工作溫升A = 50°C。由于軸承3鋼膨脹系數小于不銹鋼，則不銹鋼軸承室7，D = Φ72πιπι在 溫升設計范圍內會產生X1 = 0. 01656的間隙增加量。該間隙變動量若在配合中不分析考 慮，按原常規公差8同批次電機中某些靠近上偏差的合格品將會在使用過程中，由于運行 溫升軸承室7將會間隙增大易引造成軸承3外圈旋轉，從而導致軸承3外圈與軸承室7形 成干摩擦加劇溫升，造成軸承3與軸承室7硬磨損損毀。造成同批次電機可靠性運行質量 差。按本發明采用X膨脹系數差在公差8中設為加工零線并酌情調整，根據不銹鋼軸承室 7總強度高于軸承3外圈，延伸率高于軸承3鋼，為防軸承3外圈壓縮變形和在電機工作溫 升后將會產生的膨脹間隙，易使軸承室7內配合軸承3外圈旋轉。所以采用以零為標準的 “游隙配合”，使用GB標準Η6、Η7的下偏差0. 00為加工零線，但上偏差的數值按在保證溫升 狀態下運行是矛盾的。因此為避免溫升產生間隙過大，同時平衡軸承室7圓度、跳動公差， 壓縮上偏差取Η5為0. 013，以零與零接觸游動擴大至間隙的定義，應用軸承3公差8中“游 隙配合”名詞作為概念，即軸承室7為Φ721&3 8為初始計算標準，若要考慮加工精度，則 可根據精度要求調整上偏差，但在加工時向下偏差偏移。“游隙配合”與“間隙配合”應用選擇為保證質量，該材質類型可在軸承室7與軸承3間添加熱膨脹0形圈9，達到降低 受熱后振動噪聲與避免軸承3外圈旋轉，公差8可根據0型圈9膨脹系數與強度計算選擇 “游隙配合”或“間隙配合”，也可按常規裝配軸承3外圈壓蓋10或壓片。“游盈配合”應用選擇按實施例3計算則為φY^mil6 8，形成在常溫下有過盈量的“過盈配合”，形 成軸承3外圈在初始裝配狀態，就易產生隨軸承室7加工圓度、跳動性的壓縮性變形。為 減少壓縮變形量，考慮到軸承室7加工圓度、跳動性偏差的因素可減少過盈量，以上偏差 0. 01656改為下偏差，以0為上偏差，即軸承室7 O72-0.01S56 8，形成從零與零接觸游動擴大 至過盈的“游盈配合”。由于在裝配中同樣存在壓縮的現實，在選擇配合軸承3時必須將壓 縮量加入軸承3游隙值內，應選擇比實施例3軸承3游隙大的標準進行配合，可使軸承3外 圈在受壓縮后仍有間隙，保證軸承3始終可在有油沫狀態下的無故障運行。實施例5“游盈配合”應用選擇當軸承室7材料為鋁時，由于膨脹系大于軸承3鋼最終在機械旋轉運行產生溫升 后，若軸承3外圈與軸承室7孔的配合在公差8標準間隙狀態下，軸承室7孔勢必會大于軸 承3外圈，再加一般合金鋁硬度低于軸承3，從而增大軸承3外圈與軸承室7孔間隙配合值， 易引起軸承3外圈旋轉及軸承室7孔磨損性擴大，形成磨損性升溫、孔擴大變形損毀。按照112機座電機選用306軸承3，軸承3外圈Φ72mm，按優選方式先計算電機軸 承3與軸承室7在正常工作溫升值下，由于膨脹系數差產生的間隙變動量差為加工零線X1,取軸承3鋼線膨脹系數b = 12 X 10_6，合金鋁線膨脹系數c = 20 X 10_6，電機軸承室7正常工作溫升值與軸承3正常工作溫升A = 50°C。由于軸承3鋼膨脹系數小于合金鋁，則合金鋁軸 承室7D= Φ 72mm在溫升設計范圍內會產生X = O. 0288大于軸承3的膨脹系數差。該系數 若在配合中不分析考慮，同批次電機中某些采用上偏差的合格品將會在使用過程中，由于 運行溫升軸承室7將會間隙增大易引造成軸承3外圈旋轉，從而導致軸承3外圈與軸承室 7造成干摩擦加劇溫升，形成硬磨損損毀，造成同批次可靠性運行質量差。按本發明采用X 膨脹系數差產生的間隙變動量差設為一加工零線并酌情調整，另一公差8偏差線根據合金 鋁軸承室7往往強度低于軸承3外圈，延伸率高于軸承3鋼，過盈配合不易使軸承3外圈壓 縮。在軸承室7強度低于軸承3外圈時，同時壓縮回彈性差，可采用過盈配合。但過盈量不 宜取過大，取在電機軸承3正常工作溫升后產生的間隙變動量為最大過盈量即可，采用以 零為標準的由零至過盈的“游盈配合”。使用公差8上偏差0. 00為一加工零線，但下偏差的 數值按在保證溫升狀態下運行，材料壓縮后再升溫的回彈量。即軸承室7為φ Ylla2SS 8。“游隙配合”應用選擇若采取“游隙配合”軸承室7為φ 72 1"0SS 8，為保證質量必須在軸承室？與軸承 3間添加熱膨脹0形圈9，達到降低受熱后振動噪聲與避免軸承3外圈旋轉，公差8可根據0 型圈9膨脹系數與強度計算選擇。也可按常規裝配軸承3外圈壓蓋10或壓片。根據需求 也可在軸承室7嵌入強度、硬度較高的材質，根據材質另行計算公差8。實施例6“游隙配合”應用當軸承室7材料膨脹系數接近軸承3時，由于膨脹系數接近軸承3鋼，所以該公差 8選擇與裝配時，主要避免不能過盈裝配，以免過盈裝配造成軸承室7壓縮軸承3外圈，形成 軸承3運行無游隙時就會形成干摩擦加劇溫升，從而形成缺油或壓縮性硬磨損損毀。為保 證軸承3運行內部游隙值及應有的潤滑油沫層可采取“游隙配合”，對公差8要求一般的產 品可采用“間隙配合”。按照112機座電機選用306軸承3，軸承3外圈Φ72πιπι，根據GB/T275_xx標準軸 承室7常用公差8配合可采用H6、H7、J7、K7或M7，目前中國Y2、Y3電機使用H6、H7公差 8，按GB/T275-XX選擇公差8，同時參照GB1801_XX選用，按標準應查基孔制配合。但基孔制 下偏差是零的標準選擇為主。軸承室7D= Φ72πιπι該系數若在配合中不分析考慮，軸承室 7將會壓縮軸承3外圈，從而減小軸承3運行內部游隙值及應有的潤滑油沫層，當軸承3運 行無游隙時就會造成干摩擦加劇溫升，從而形成缺油磨損或壓縮性硬磨損損毀，造成同批 次電機可靠性運行質量差。按本發明采用X膨脹系數差產生的間隙變動量差設為一加工零 線并酌情調整，另一公差8偏差線可根據軸承室7加工中圓度、跳動偏差累加為上偏差。由 于膨脹系數接近，無膨脹系數差，但要避免軸承室7壓縮軸承3外圈，因此下偏差采用本發 明“游隙配合”慨念中以零為零線的公差8值，上偏差累加誤差選擇0. 013。若采用有間隙 值的間隙配合，下偏差則可取0. 01加工件累加公差8，上偏差按GB標準Η6為0. 019。即游
隙配合軸承室7偏差為Φ72’ 3 8;間隙配合軸承室7偏差為Φ72忠Si3 8。根據以上分 析說明了在加工中上、下偏差主要可以往上或往下偏移的依據。為初始計算標準，若要考慮 加工精度，則可調整上偏差，在加工時向下偏差偏移。
綜上所述根據以上實施例分析了本發明一種符合異步起重電機標準、質量、并能縮短開發周期、節約材料及資金投入，並能及時適應市場進步變化要求，可有效地提高電機無故障運 行時間的標準派生異步籠型起重電機。特別是電機端蓋2軸承室7孔與軸承3外圈的配合 中，應用了不同的配合材料在自然裝配狀態、正常工作狀態、特殊工作狀態三種不同環境狀 態下，由于膨脹系數產生的間隙變動量差。優選選擇正常工作狀態為公差8配合偏差計算 依據，用計算方式取代以往的選擇方式確定設計加工偏差。當膨脹變動量差較大時，加裝0 型圈9調節，始終優選保證軸承3在有油沫狀態下運行的特點。可使產品達到提高無故障 運行時間、質量，以適應現代社會企業生產和使用。
權利要求
一種標準派生異步籠型起重電機，其特征在于電機外殼(5)、定轉子(1)等零部件，除有特定要求的外，基本使用普通IEC標準異步電機零部件并可以互換；電磁(4)設計均按標準設計，也可按客戶要求的電機標準及專用起重電機特定要求規范性設計；電機端蓋(2)軸承室(7)孔與軸承(3)的配合，按照不同材料在自然裝配、正常工作、特殊工作三種不同狀態下，優選選擇正常工作狀態為公差(8)配合偏差依據；當膨脹變動量差較大時，加裝O型圈(9)調節，始終以保證軸承(3)在有油沫狀態下的運行。
2.根據權利1所述的電機，其特征是電機外殼(5)、定轉子(1)主要零部件是普通丫、 丫 2、丫 3系列IEC標準異步電機零件。
3.根據權利1所述的電機，其特征是電機端蓋(2)軸承室(7)孔與軸承(3)的公差配 合，是根據材料膨脹系數產生的間隙變動量差，用計算方式取代以往的選擇標準方式確定 軸承室(7)公差(8)零線偏差。
4.根據權利1所述的電機，其特征是電機定轉子(1)材料選用各類高性能節能工藝軋 制的矽鋼片。
全文摘要
本發明公開了一種標準派生異步籠型起重電機。其電機外殼，定、轉子等零部件，除有特定要求的外，基本使用普通IEC標準異步電機零部件并可以互換；電機定、轉子材料采用高性能節能工藝軋制的矽鋼片；電磁設計均按電機標準及專用起重電機特定要求規范性設計。電機端蓋軸承室孔與軸承外圈的配合，按照不同的配合材料在自然裝配、正常工作、特殊工作三種不同狀態下，根據膨脹系數產生的間隙變動量差，選擇正常工作狀態為首選配合偏差計算依據，用計算方式取代以往的選擇方式確定設計加工偏差。當膨脹變動量差較大時，加裝O型圈調節。始終以保證軸承在有油沫狀態下的運行。從而達到提高電機的無故障運行時間與質量。
文檔編號H02K5/04GK101814785SQ20091004640
公開日2010年8月25日 申請日期2009年2月20日 優先權日2009年2月20日
發明者葉禮明, 湯學華, 葛良璞, 陳丹 申請人:上海電機學院;浙江光陸振動器有限公司