一種Bi-2223超導帶材的制備方法
【專利摘要】本發明提供了一種Bi?2223超導帶材的制備方法，包括以下步驟：一、采用振動裝管的方法將Bi?2223前驅粉末裝入液壓管中；二、等靜壓成型，得到棒坯，之后將棒坯裝入銀管中，密封后得到Bi?2223單芯復合體；三、拉拔加工，得到Bi?2223多芯線材；四、熱處理，得到Bi?2223超導線材；五、進行軋制，得到半成品帶材；六、依次進行中間熱處理、單道次軋制和成品熱處理，得到Bi?2223超導帶材。本發明能夠顯著提高Bi?2223帶材的織構和載流性能。
【專利說明】
一種B 1-2223超導帶材的制備方法
技術領域
[0001]本發明屬于高溫超導材料制備技術領域，具體涉及一種B1-2223超導帶材的制備方法。
【背景技術】
[0002]B1-2223高溫超導體(Bi2Sr2Ca2Cu3Ox)是高溫超導材料中最重要的分支，由于其容易加工且具有較高的載流性能，B1-2223帶材成為目前最具前途的高溫超導材料之一。
[0003]目前粉末裝管法(PIT)是制備高性能B1-2223高溫超導線帶材的主流技術。該技術是將超導前驅粉末裝入銀管，通過拉拔、組裝制備成多芯復合體，再加工到設計的線帶材尺寸，然后進行熱處理即可得到超導的線帶材。
[0004]對于相干長度較小的B1-2223來說，晶粒間的弱連接是B1-2223帶材最重要的限流因素。B1-2223超導晶粒之間的夾角大于3°就會形成晶粒弱連接，超導電流很難穿過這些弱連接，導致帶材臨界電流的下降。采用常規的加工方式制備的帶材超導晶粒織構較差，尤其遠離銀層的B1-2223超導晶粒織構更差，導致B1-2223帶材性能很難進一步提高。
【發明內容】
[0005]本發明所要解決的技術問題在于針對上述現有技術的不足，提供一種B1-2223超導帶材的制備方法，該方法能夠顯著提高B1-2223帶材的織構和載流性能。
[0006]為解決上述技術問題，本發明采用的技術方案是:一種B1-2223超導帶材的制備方法，其特征在于，該方法包括以下步驟:
[0007]步驟一、采用振動裝管的方法將B1-2223前驅粉末裝入一端密封的液壓管中，直至液壓管中B1-2223前驅粉末的填裝密度為1.4g/cm3?1.9g/cm3;
[0008]步驟二、將步驟一中裝有B1-2223前驅粉末的液壓管的裝粉端密封，然后置于等靜壓機中進行等靜壓成型，脫除液壓管后得到棒坯，之后將所述棒坯裝入銀管中，將銀管兩端密封后，得到B1-2223單芯復合體；
[0009]步驟三、對步驟二中所述B1-2223單芯復合體進行拉拔加工，得到單芯線材，然后將多根所述單芯線材集束組裝于銀合金包套中，拉拔加工后得到B1-2223多芯線材；
[0010]步驟四、將步驟三中所述B1-2223多芯線材置于熱處理爐中，向熱處理爐內通入氧氬混合氣體以排除爐內空氣并使爐內氧分壓為0.1%?I %，然后將B1-2223多芯線材以50°C /h?100 °C /h的升溫速率升溫至7 50 °C?800 °C后保溫2h?3h，之后隨爐冷卻至25 °C室溫，得到B1-2223超導線材；
[0011]步驟五、對步驟四中所述B1-2223超導線材進行乳制，得到半成品帶材；
[0012]步驟六、對步驟五中所述半成品帶材進行中間熱處理，然后將中間熱處理后的半成品帶材以20%?30%的道次加工率進行單道次乳制，之后對乳制后的半成品帶材進行成品熱處理，得到B1-2223超導帶材。
[0013]上述的一種B1-2223超導帶材的制備方法，其特征在于，步驟一中所述B1-2223前驅粉末的超導轉變溫度不大于85K。
[0014]上述的一種B1-2223超導帶材的制備方法，其特征在于，步驟一中所述振動裝管的具體過程為:將振動臺、銀包套和金屬漏斗置于充滿氧氣的手套箱中，將所述銀包套安裝在振動臺上，將所述金屬漏斗固定在銀包套上并使金屬漏斗的下端位于銀包套內，然后將B1-2223 前驅粉末倒入金屬漏斗中 ，同時啟動振動臺 ，使B1-2223前驅粉末在振動頻率為40Hz?60Hz，振幅為0.5mm?Imm的條件下裝入液壓管中。
[0015]上述的一種B1-2223超導帶材的制備方法，其特征在于，步驟五中所述半成品帶材的寬厚比為13?15。
[0016]上述的一種B1-2223超導帶材的制備方法，其特征在于，步驟五中所述乳制的道次數為I道次?5道次，所述乳制的道次加工率為50 %?90 %，所述乳制的總加工率為90 %?97%。
[0017]上述的一種B1-2223超導帶材的制備方法，其特征在于，步驟六中所述中間熱處理的具體過程為:在氧氬混合氣體或空氣氣氛的保護下，將所述半成品帶材先以100°c/h?300°C/h的升溫速率升溫至820°C?840°C后保溫30h?100h，然后隨爐冷卻至25°C室溫。
[0018]上述的一種B1-2223超導帶材的制備方法，其特征在于，步驟六中所述成品熱處理的具體過程為:在氧氬混合氣體或空氣氣氛的保護下，將乳制后的半成品帶材先以100°C/h?300°C/h的升溫速率升溫至820°C?840°C后保溫30h?100h，然后隨爐冷卻至25°C室溫。
[0019]上述的一種B1-2223超導帶材的制備方法，其特征在于，步驟六中所述氧氬混合氣體中氧氣的質量百分含量為7.8%。
[0020]本發明與現有技術相比具有以下優點:
[0021 ] 1、本發明制備工藝簡單，設計合理，制造成本低，推廣面大，可用于B1-2223帶材的生產。
[0022]2、本發明通過低氧熱處理使B1-2223線材中的粉末主相(Bi，Pb)2212中的Pb含量達到最大值，改變了(Bi，Pb)2212晶體結構，通過隨后的大道次加工量乳制可以使超導晶粒整齊排列，從而提高了B1-2223帶材的織構。另外，晶體結構的改變也會提高芯絲的乳制密度，進而提高B1-2223帶材的工程臨界電流密度。總之，通過B1-2223帶材乳制前的線材前處理可以改善晶粒間的弱連接行為，進一步提高提高了B1-2223帶材的載流性能，更利于電纜、磁體或其他領域的應用。
[0023]下面結合實施例對本發明作進一步詳細說明。
【具體實施方式】
[0024]實施例1
[0025]本實施例B1-2223超導帶材的制備方法包括以下步驟:
[0026]步驟一、采用振動裝管的方法將B1-2223前驅粉末裝入一端密封的液壓管中，直至液壓管內B1-2223前驅粉末的填裝密度為1.9g/cm3;所述B1-2223前驅粉末的超導轉變溫度不大于85K;所述振動裝管的具體過程為:將振動臺、銀包套和金屬漏斗置于充滿氧氣的手套箱中，將所述銀包套安裝在振動臺上，將所述金屬漏斗固定在銀包套上并使金屬漏斗的下端位于銀包套內，然后將B1-2223前驅粉末倒入金屬漏斗中，同時啟動振動臺對液壓管進行振動，使B1-2223前驅粉末裝入振動的液壓管中；所述振動裝管的具體工藝參數為:振動頻率50Hz，振幅Imm，振動時間I Omin;
[0027]步驟二、將步驟一中裝有B1-2223前驅粉末的液壓管的裝粉端密封，然后置于等靜壓機中進行等靜壓成型，脫除液壓管后得到棒坯，之后將所述棒坯裝入銀管中，將銀管兩端密封后，得到B1-2223單芯復合體；
[0028]步驟三、按常規工藝對步驟二中所述B1-2223單芯復合體進行拉拔加工，得到具有正六邊形截面的單芯線材，然后將37根所述單芯線材集束組裝于銀錳合金包套中，按常規工藝進行拉拔加工，得到具有圓形截面的B1-2223多芯線材；
[0029]步驟四、將步驟三中所述B1-2223多芯線材置于熱處理爐中，向爐內通入氧氬混合氣體排除爐內空氣并使爐內氧分壓為0.1%，然后將B1-2223多芯線材以50°C/h的升溫速率升溫至790°C后保溫2h，之后隨爐冷卻至25°C室溫，得到B1-2223超導線材;所述氧氬混合氣體中氧氣的質量百分含量為0.1% ；
[0030]步驟五、對步驟四中所述B1-2223超導線材進行單道次乳制，得到半成品帶材;所述半成品帶材的寬厚比為15;所述乳制的道次加工率和總加工率均為90%;
[0031]步驟六、對步驟五中所述半成品帶材進行中間熱處理，具體過程為:在氧氬混合氣體(該氧氬混合氣體中氧氣的質量百分含量為7.8%)的保護下將所述半成品帶材以300°C/h的升溫速率升溫至825°C后保溫80h，然后隨爐冷卻至25°C室溫;然后將中間熱處理后的半成品帶材以25%的道次加工率進行單道次乳制，之后對乳制后的半成品帶材進行成品熱處理，具體過程為:在氧氬混合氣體(該氧氬混合氣體中氧氣的質量百分含量為7.8%)保護下將乳制后的半成品帶材以300°C/h的升溫速率升溫至825°C后保溫80h，然后隨爐冷卻至25°C室溫，得到B1-2223超導帶材。
[0032]本實施例制備的B1-2223高溫超導帶材中B1-2223晶粒錯配角小于3°的晶粒數提高10%，帶材臨界電流密度也從常規帶材的260A/mm2(77K，自場)提高到300A/mm2(77K，自場)。
[0033]實施例2
[0034]本實施例B1-2223超導帶材的制備方法包括以下步驟:
[0035]步驟一、采用振動裝管的方法將B1-2223前驅粉末裝入一端密封的液壓管中，直至液壓管內B1-2223前驅粉末的填裝密度為1.8g/cm3;所述B1-2223前驅粉末的超導轉變溫度不大于85K;所述振動裝管的具體過程為:將振動臺、銀包套和金屬漏斗置于充滿氧氣的手套箱中，將所述銀包套安裝在振動臺上，將所述金屬漏斗固定在銀包套上并使金屬漏斗的下端位于銀包套內，然后將B1-2223前驅粉末倒入金屬漏斗中，同時啟動振動臺對液壓管進行振動，使B1-2223前驅粉末裝入振動的液壓管中；所述振動裝管的具體工藝參數為:振動頻率50Hz，振幅1mm，振動時間5min;
[0036]步驟二、將步驟一中裝有B1-2223前驅粉末的液壓管的裝粉端密封，然后置于等靜壓機中進行等靜壓成型，脫除液壓管后得到棒坯，之后將所述棒坯裝入銀管中，將銀管兩端密封后，得到B1-2223單芯復合體；
[0037]步驟三、按常規工藝對步驟二中所述B1-2223單芯復合體進行拉拔加工，得到具有正六邊形截面的單芯線材，然后將85根所述單芯線材集束組裝于銀錳合金包套中，按常規工藝進行拉拔加工，得到具有圓形截面的B1-2223多芯線材；
[0038]步驟四、將步驟三中所述B1-2223多芯線材置于熱處理爐中，向爐內通入氧氬混合氣體排除爐內空氣并使爐內氧分壓為I %，然后將B1-2223多芯線材以50 °C/h的升溫速率升溫至780°C后保溫3h，之后隨爐冷卻至25°C室溫，得到B1-2223超導線材;所述氧氬混合氣體中氧氣的質量百分含量為1% ;
[0039]步驟五、對步驟四中所述B1-2223超導線材進行單道次乳制，得到半成品帶材;所述半成品帶材的寬厚比為15;所述乳制的道次加工率為90% ;
[0040]步驟六、對步驟五中所述半成品帶材進行中間熱處理，具體過程為:在氧氬混合氣體(該氧氬混合氣體中氧氣的質量百分含量為7.8%)保護下將所述半成品帶材以300°C/h的升溫速率升溫至825°C后保溫80h，然后隨爐冷卻至25°C室溫;然后將中間熱處理后的半成品帶材以20%的道次加工率進行單道次乳制，之后對乳制后的半成品帶材進行成品熱處理，具體過程為:在氧氬混合氣體(該氧氬混合氣體中氧氣的質量百分含量為7.8%)保護下將乳制后的半成品帶材以300°C/h的升溫速率升溫至825°C后保溫80h，然后隨爐冷卻至25°C室溫，得到B1-2223超導帶材。
[0041 ]本實施例制備的B1-2223高溫超導帶材中B1-2223晶粒錯配角小于3°的晶粒數提高8%，帶材臨界電流密度也從常規帶材的260A/mm2(77K，自場)提高到280A/mm2(77K，自場)。
[0042]實施例3
[0043]本實施例B1-2223超導帶材的制備方法包括以下步驟:
[0044]步驟一、采用振動裝管的方法將B1-2223前驅粉末裝入一端密封的液壓管中，直至液壓管內B1-2223前驅粉末的填裝密度為1.9g/cm3;所述B1-2223前驅粉末的超導轉變溫度不大于85K;所述振動裝管的具體過程為:將振動臺、銀包套和金屬漏斗置于充滿氧氣的手套箱中，將所述銀包套安裝在振動臺上，將所述金屬漏斗固定在銀包套上并使金屬漏斗的下端位于銀包套內，然后將B1-2223前驅粉末倒入金屬漏斗中，同時啟動振動臺對液壓管進行振動，使B1-2223前驅粉末裝入振動的液壓管中；所述振動裝管的具體工藝參數為:振動頻率50Hz，振幅Imm，振動時間I Omin;
[0045]步驟二、將步驟一中裝有B1-2223前驅粉末的液壓管的裝粉端密封，然后置于等靜壓機中進行等靜壓成型，脫除液壓管后得到棒坯，之后將所述棒坯裝入銀管中，將銀管兩端密封后，得到B1-2223單芯復合體；
[0046]步驟三、按常規工藝對步驟二中所述B1-2223單芯復合體進行拉拔加工，得到具有正六邊形截面的單芯線材，然后將121根所述單芯線材集束組裝于銀錳合金包套中，按常規工藝進行拉拔加工，得到具有圓形截面的B1-2223多芯線材；
[0047]步驟四、將步驟三中所述B1-2223多芯線材置于熱處理爐中，向爐內通入氧氬混合氣體排除爐內空氣并使爐內氧分壓為0.1%，然后將B1-2223多芯線材以100°C/h的升溫速率升溫至750°C后保溫2h，之后隨爐冷卻至25°C室溫，得到B1-2223超導線材;所述氧氬混合氣體中氧氣的質量百分含量為0.1% ；
[0048]步驟五、對步驟四中所述B1-2223超導線材進行3道次乳制，得到半成品帶材;所述半成品帶材的寬厚比為13.5;所述乳制的道次加工率為60%，總加工率為93.6%；
[0049]步驟六、對步驟五中所述半成品帶材進行中間熱處理，具體過程為:在氧氬混合氣體(該氧氬混合氣體中氧氣的質量百分含量為7.8%)保護下將所述半成品帶材以300°C/h的升溫速率升溫至820°C后保溫100h，然后隨爐冷卻至25°C室溫;然后將中間熱處理后的半成品帶材以30%的道次加工率進行單道次乳制，之后對乳制后的半成品帶材進行成品熱處理，具體過程為:在氧氬混合氣體(該氧氬混合氣體中氧氣的質量百分含量為7.8%)保護下將乳制后的半成品帶材以300°C/h的升溫速率升溫至820°C后保溫100h，然后隨爐冷卻至25°C室溫，得到B1-2223超導帶材。
[0050]本實施例制備的B1-2223高溫超導帶材中B1-2223晶粒錯配角小于3°的晶粒數提高9%，帶材臨界電流密度也從常規帶材的260A/mm2(77K，自場)提高到290A/mm2(77K，自場)。
[0051 ] 實施例4
[0052]本實施例B1-2223超導帶材的制備方法包括以下步驟:
[0053]步驟一、采用振動裝管的方法將B1-2223前驅粉末裝入一端密封的液壓管中，直至液壓管內B1-2223前驅粉末的填裝密度為1.6g/cm3;所述B1-2223前驅粉末的超導轉變溫度不大于85K;所述振動裝管的具體過程為:將振動臺、銀包套和金屬漏斗置于充滿氧氣的手套箱中，將所述銀包套安裝在振動臺上，將所述金屬漏斗固定在銀包套上并使金屬漏斗的下端位于銀包套內，然后將B1-2223前驅粉末倒入金屬漏斗中，同時啟動振動臺對液壓管進行振動，使B1-2223前驅粉末裝入振動的液壓管中；所述振動裝管的具體工藝參數為:振動頻率60Hz，振幅1mm，振動時間8min;
[0054]步驟二、將步驟一中裝有B1-2223前驅粉末的液壓管的裝粉端密封，然后置于等靜壓機中進行等靜壓成型，脫除液壓管后得到棒坯，之后將所述棒坯裝入銀管中，將銀管兩端密封后，得到B1-2223單芯復合體；
[0055]步驟三、按常規工藝對步驟二中所述B1-2223單芯復合體進行拉拔加工，得到具有正六邊形截面的單芯線材，然后將37根所述單芯線材集束組裝于銀錳合金包套中，按常規工藝進行拉拔加工，得到具有圓形截面的B1-2223多芯線材；
[0056]步驟四、將步驟三中所述B1-2223多芯線材置于熱處理爐中，向爐內通入氧氬混合氣體排除爐內空氣并使爐內氧分壓為0.6%，然后將B1-2223多芯線材以100°C/h的升溫速率升溫至750°C后保溫3h，之后隨爐冷卻至25°C室溫，得到B1-2223超導線材;所述氧氬混合氣體中氧氣的質量百分含量為0.6% ；
[0057]步驟五、對步驟四中所述B1-2223超導線材進行5道次乳制，得到半成品帶材;所述半成品帶材的寬厚比為15;所述乳制的道次加工率為50%，總加工率為96.9% ;
[0058]步驟六、對步驟五中所述半成品帶材進行中間熱處理，具體過程為:在氧氬混合氣體(該氧氬混合氣體中氧氣的質量百分含量為7.8%)保護下將所述半成品帶材以100°C/h的升溫速率升溫至820°C后保溫100h，然后隨爐冷卻至25°C室溫;然后將中間熱處理后的半成品帶材以30%的道次加工率進行單道次乳制，之后對乳制后的半成品帶材進行成品熱處理，具體過程為:在氧氬混合氣體(該氧氬混合氣體中氧氣的質量百分含量為7.8%)保護下將乳制后的半成品帶材以100°C/h的升溫速率升溫至820°C后保溫100h，然后隨爐冷卻至25°C室溫，得到B1-2223超導帶材。
[0059]本實施例制備的B1-2223高溫超導帶材中B1-2223晶粒錯配角小于3°的晶粒數提高10%，帶材臨界電流密度也從常規帶材的260A/mm2(77K，自場)提高到310A/mm2(77K，自場)。
[0060]實施例5[0061 ]本實施例B1-2223超導帶材的制備方法包括以下步驟:
[0062]步驟一、采用振動裝管的方法將B1-2223前驅粉末裝入一端密封的液壓管中，直至液壓管內B1-2223前驅粉末的填裝密度為1.4g/cm3;所述B1-2223前驅粉末的超導轉變溫度不大于85K;所述振動裝管的具體過程為:將振動臺、銀包套和金屬漏斗置于充滿氧氣的手套箱中，將所述銀包套安裝在振動臺上，將所述金屬漏斗固定在銀包套上并使金屬漏斗的下端位于銀包套內，然后將B1-2223前驅粉末倒入金屬漏斗中，同時啟動振動臺對液壓管進行振動，使B1-2223前驅粉末裝入振動的液壓管中；所述振動裝管的具體工藝參數為:振動頻率40Hz，振幅Imm，振動時間5min ；
[0063]步驟二、將步驟一中裝有B1-2223前驅粉末的液壓管的裝粉端密封，然后置于等靜壓機中進行等靜壓成型，脫除液壓管后得到棒坯，之后將所述棒坯裝入銀管中，將銀管兩端密封后，得到B1-2223單芯復合體；
[0064]步驟三、按常規工藝對步驟二中所述B1-2223單芯復合體進行拉拔加工，得到具有正六邊形截面的單芯線材，然后將121根所述單芯線材集束組裝于銀錳合金包套中，按常規工藝進行拉拔加工，得到具有圓形截面的B1-2223多芯線材；
[0065]步驟四、將步驟三中所述B1-2223多芯線材置于熱處理爐中，向爐內通入氧氬混合氣體排除爐內空氣并使爐內氧分壓為0.5%，然后將B1-2223多芯線材以50°C/h的升溫速率升溫至750°C后保溫3h，之后隨爐冷卻至25°C室溫，得到B1-2223超導線材;所述氧氬混合氣體中氧氣的質量百分含量為0.5% ；
[0066]步驟五、對步驟四中所述B1-2223超導線材進行4道次乳制，得到半成品帶材;所述半成品帶材的寬厚比為13;所述乳制的道次加工率為50%，總加工率為93.8% ;
[0067]步驟六、對步驟五中所述半成品帶材進行中間熱處理，具體過程為:在空氣氣氛下將所述半成品帶材以200°C/h的升溫速率升溫至830°C后保溫50h，然后隨爐冷卻至25°C室溫;然后將中間熱處理后的半成品帶材以25%的道次加工率進行單道次乳制，之后對乳制后的半成品帶材進行成品熱處理，具體過程為:在空氣氣氛下將乳制后的半成品帶材以200°C/h的升溫速率升溫至830°C后保溫50h，然后隨爐冷卻至25°C室溫，得到B1-2223超導帶材。
[0068]本實施例制備的B1-2223高溫超導帶材中B1-2223晶粒錯配角小于3°的晶粒數提高6 %，帶材臨界電流密度也從常規帶材的2 6 O A/mm2 (7 7K，自場)提高到2 7 O A/mm2 (7 7K，自場)。
[0069]以上所述，僅是本發明的較佳實施例，并非對本發明作任何限制。凡是根據發明技術實質對以上實施例所作的任何簡單修改、變更以及等效變化，均仍屬于本發明技術方案的保護范圍內。
【主權項】
1.一種B1-2223超導帶材的制備方法，其特征在于，該方法包括以下步驟: 步驟一、采用振動裝管的方法將B1-2223前驅粉末裝入一端密封的液壓管中，直至液壓管中B1-2223前驅粉末的填裝密度為1.4g/cm3?1.9g/cm3 ； 步驟二、將步驟一中裝有B1-2223前驅粉末的液壓管的裝粉端密封，然后置于等靜壓機中進行等靜壓成型，脫除液壓管后得到棒坯，之后將所述棒坯裝入銀管中，將銀管兩端密封后，得到B1-2223單芯復合體； 步驟三、對步驟二中所述B1-2223單芯復合體進行拉拔加工，得到單芯線材，然后將多根所述單芯線材集束組裝于銀合金包套中，拉拔加工后得到B1-2223多芯線材； 步驟四、將步驟三中所述B1-2223多芯線材置于熱處理爐中，向熱處理爐內通入氧氬混合氣體以排除爐內空氣并使爐內氧分壓為0.1%?I %，然后將B1-2223多芯線材以50°C/h?100°C/h的升溫速率升溫至750°C?800°C后保溫2h?3h，之后隨爐冷卻至25°C室溫，得到B1-2223超導線材； 步驟五、對步驟四中所述B1-2223超導線材進行乳制，得到半成品帶材； 步驟六、對步驟五中所述半成品帶材進行中間熱處理，然后將中間熱處理后的半成品帶材以20%?30%的道次加工率進行單道次乳制，之后對乳制后的半成品帶材進行成品熱處理，得到B1-2223超導帶材。2.根據權利要求1所述的一種B1-2223超導帶材的制備方法，其特征在于，步驟一中所述B1-2223前驅粉末的超導轉變溫度不大于85K。3.根據權利要求1所述的一種B1-2223超導帶材的制備方法，其特征在于，步驟一中所述振動裝管的具體過程為:將振動臺、銀包套和金屬漏斗置于充滿氧氣的手套箱中，將所述銀包套安裝在振動臺上，將所述金屬漏斗固定在銀包套上并使金屬漏斗的下端位于銀包套內，然后將B1-2223前驅粉末倒入金屬漏斗中，同時啟動振動臺，使B1-2223前驅粉末在振動頻率為40Hz?60Hz，振幅為0.5mm?Imm的條件下裝入液壓管中。4.根據權利要求1所述的一種B1-2223超導帶材的制備方法，其特征在于，步驟五中所述半成品帶材的寬厚比為13?15。5.根據權利要求1所述的一種B1-2223超導帶材的制備方法，其特征在于，步驟五中所述乳制的道次數為I道次?5道次，所述乳制的道次加工率為50 %?90 %，所述乳制的總加工率為90%?97%。6.根據權利要求1所述的一種B1-2223超導帶材的制備方法，其特征在于，步驟六中所述中間熱處理的具體過程為:在氧氬混合氣體或空氣氣氛的保護下，將所述半成品帶材先以100°C/h?300°C/h的升溫速率升溫至820°C?840°C后保溫30h?100h，然后隨爐冷卻至25°C室溫。7.根據權利要求1所述的一種B1-2223超導帶材的制備方法，其特征在于，步驟六中所述成品熱處理的具體過程為:在氧氬混合氣體或空氣氣氛的保護下，將乳制后的半成品帶材先以100 °C/h?300 °C/h的升溫速率升溫至820 °C?840 °C后保溫30h?10h，然后隨爐冷卻至25 °C室溫。8.根據權利要求6或7所述的一種B1-2223超導帶材的制備方法，其特征在于，步驟六中所述氧氬混合氣體中氧氣的質量百分含量為7.8%。
【文檔編號】B21B1/22GK105869777SQ201610340848
【公開日】2016年8月17日
【申請日】2016年5月20日
【發明人】郝清濱, 李成山, 劉國慶, 徐曉燕, 焦高峰, 鄭會玲, 張勝楠, 馬小波, 李高山, 熊曉梅, 馮建情, 崔立軍, 閆果, 張平祥
【申請人】西北有色金屬研究院