針對成型品的分析模型的材料各向異性信息及板厚信息的設(shè)定方法和剛性分析方法
【專利摘要】本發(fā)明的針對成型品的分析模型的材料各向異性信息及板厚信息的設(shè)定方法具有如下工序：展開坯料形狀取得工序，在該展開坯料形狀取得工序中，通過逆向成型分析將成型品的分析模型展開成坯料形狀；板厚信息取得工序，在該板厚信息取得工序中，取得通過所述逆向成型分析獲得的板厚信息；基準(zhǔn)方向取得工序，在該基準(zhǔn)方向取得工序中，基于展開坯料形狀和部件獲取坯料形狀，取得展開坯料形狀中的基準(zhǔn)方向；基準(zhǔn)方向設(shè)定工序，在該基準(zhǔn)方向設(shè)定工序中，計算出展開坯料形狀的所述基準(zhǔn)方向和所述展開坯料形狀內(nèi)的各元素所構(gòu)成的角度，并基于該計算出的角度對所述成型品的分析模型的各元素設(shè)定所述基準(zhǔn)方向；以及板厚信息設(shè)定工序，在該板厚信息設(shè)定工序中，對所述成型品的分析模型的各元素設(shè)定通過所述板厚信息取得工序取得的所述板厚信息。
【專利說明】針對成型品的分析模型的材料各向異性信息及板厚信息的 設(shè)定方法和剛性分析方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及使用具有各向異性（anisotropy)的材料的成型品的CAE(Computer Aided Engineering :計算機輔助工程）分析方法，特別是涉及針對成型品的分析模型的各 向異性信息及板厚信息的設(shè)定方法和以所述設(shè)定方法為前提的剛性分析方法。
【背景技術(shù)】
[0002] 近年來，特別是在機動車產(chǎn)業(yè)中，由于環(huán)境問題而正在推進車體的輕量化，對于 車體的設(shè)計來說，CAE分析成為不可或缺的技術(shù)（例如專利文獻(xiàn)1)。并且，已知輸入的 材料（金屬板，例如鋼板）的機械特性值會對該CAE分析結(jié)果造成大的影響，在成型分析 (press-forming analysis)中，主要是YS (屈服強度）、TS (拉伸強度）、r值（蘭克福特 值）發(fā)揮作用，在剛性分析（stiffness analysis)中，楊氏模量等彈性值與在分析中得到 的位移成比例地發(fā)揮作用，在碰撞分析（crashworthiness analysis)中，YS、TS等材料強 度值較大地發(fā)揮作用。
[0003] 另一方面，在材料中，存在其機械特性具有大的面內(nèi)各向異性（in-plane anisotropy)的材料（將這種材料稱為各向異性材料），特別是已知：對于通過乳制制造出 的材料來說，從根據(jù)（最大一最?。?最大X 100計算出的特性變化幅度來看，所述材料在 軋制方向（L方向）、其直角方向（C方向）、45°方向（D方向）上存在2?50%的特性變 化。
[0004] 在CAE分析時，在分析對象是其機械特性恒定而與面內(nèi)方向無關(guān)的材料（各向同 性材料，isotropic material)時，不會產(chǎn)生方向性的問題，但在分析對象是各向異性材料 時，當(dāng)輸入該材料的與主變形方向不同的方向上的機械特性值時，則會取得與沒有各向異 性的情況下的計算結(jié)果不同的計算結(jié)果。
[0005] 因此，在各向異性材料中，需要對將分析對象分割成多個元素而成的分析模型的 各元素設(shè)定與機械特性的面內(nèi)各向異性相關(guān)的信息（將該信息稱為各向異性信息）。
[0006] 各向異性信息是用于提供與任意的方向相對應(yīng)的機械特性值的信息，以某個方向 (例如所述L方向或所述C方向或者它們之間的方向）作為基準(zhǔn)方向，該各向異性信息被作 為相對于該基準(zhǔn)方向的方位角度與機械特性的對應(yīng)關(guān)系信息來提供。各向異性信息可以預(yù) 先以表或函數(shù)的形式提供，可以存儲該各向異性信息并通過分析程序來利用。
[0007] 關(guān)于基準(zhǔn)方向和方位角度的關(guān)系，以上述的軋制材料為例具體說明。假設(shè)以所述C 方向為基準(zhǔn)方向（方位角度0° )，則方位角度90°的機械特性是所述L方向的機械特性， 方位角度45°的機械特性是所述D方向的機械特性。并且，若以所述L方向為基準(zhǔn)方向，則 作為相對于該基準(zhǔn)方向來說方位角度為90°的機械特性，參照表，是處于與所述L方向垂 直的關(guān)系的所述C方向的機械特性。
[0008] 基準(zhǔn)方向在分析畫面上以各元素內(nèi)的1個箭頭表示（例如參照圖4)，該基準(zhǔn)方向 被固定于分析模型的各元素，如果各元素移動旋轉(zhuǎn)，則該基準(zhǔn)方向也同樣移動旋轉(zhuǎn)。
[0009] 現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
[0010] 專利文獻(xiàn)
[0011] 專利文獻(xiàn)1 :日本國特開2004-171144號公報
【發(fā)明內(nèi)容】
[0012] 發(fā)明所要解決的課題
[0013] 如上所述，在對機動車產(chǎn)業(yè)中的車體使用上述那樣的各向異性材料的情況下，在 CAE分析中，需要對分析模型設(shè)定各向異性信息。
[0014] 但是，在車體的設(shè)計中，一般是首先決定車體的形狀，再針對該形狀制作分析模型 并進行剛性分析。
[0015] 如果不對基于形狀的分析模型提供各向異性信息，在這樣的狀態(tài)下，即便進行剛 性分析，也無法進行正確的分析。因此，在以往，作為分析的前序階段，進行下述操作：為 了對分析模型設(shè)定各向異性信息，根據(jù)人的直覺來對分析模型的每個元素輸入各向異性信 息。
[0016] 但是，在現(xiàn)在的車體的分析模型中使用的元素數(shù)量是30萬至50萬的程度，全部通 過人工輸入是極其困難的。
[0017] 并且，實際的成型品形成為由曲面構(gòu)成的復(fù)雜的形狀，無法憑借人的直覺正確地 把握由成型決定的各元素的移動旋轉(zhuǎn)，難以輸入適當(dāng)?shù)母飨虍愋孕畔ⅰ?br>
[0018] 因此，即便依靠人的直覺輸入各向異性信息，之后的剛性分析結(jié)果與對應(yīng)的實際 成型品的剛性試驗或碰撞試驗的結(jié)果不符的情況也沒有變少。
[0019] 并且，在上述的僅使形狀模型化的分析模型中，也沒有設(shè)定與壓力成型相伴隨的 板厚的變化信息即板厚信息。
[0020] 但是，板厚信息在進行更正確的CAE分析上是非常重要的。例如，由于以機動車的 車體為代表的使用薄板的結(jié)構(gòu)體被進行了壓力成型，因此，根據(jù)部件的位置，板厚與原板厚 不同。例如，R部分或伸出的部分變薄，起皺的部分變厚。
[0021] 在像這樣板厚變薄或變厚的情況下，該部分的剛性和碰撞特性減少或增加。因此， 為了進行正確的CAE分析，要求進行考慮了板厚信息的分析。
[0022] 用于解決課題的手段
[0023] 為了解決上述課題，發(fā)明人仔細(xì)研宄了不依賴人工輸入、正確且能夠大幅縮短計 算時間的各向異性信息及板厚信息的設(shè)定方法。
[0024] 壓力成型品通常是通過從軋制材料等各向異性材料獲取坯料并對該坯料進行壓 力成型來取得的，因此可以通過其他途徑得到坯料獲取的數(shù)據(jù)（部件獲取坯料形狀）。在該 坯料獲取的數(shù)據(jù)中，可知各向異性材料和坯料部件的相對位置關(guān)系，因此如果能夠取得各 向異性材料的基準(zhǔn)方向，就能夠取得坯料部件中的各向異性信息的基準(zhǔn)方向。
[0025] 另一方面，通過對壓力成型品的分析模型進行逆向成型分析（analysis of reverse press-forming)而展開成還料形狀所獲得的展開還料形狀應(yīng)該是與部件獲取還 料形狀相同的形狀，因此，通過對兩者進行比較，能夠取得展開坯料形狀中的基準(zhǔn)方向。
[0026] 接下來，對于在取得展開坯料形狀中的基準(zhǔn)方向時將其設(shè)定于成型品的分析模型 中的方法進行研宄。
[0027] 由于成型品的分析模型中的各元素微小，所以，即使通過逆向成型分析將成型品 的分析模型展開成坯料形狀，其變形也極小。并且，即使發(fā)生變形，也是正方形變成長方形 或平行四邊形這樣的情況。
[0028] 因此，如果是各元素沒有變形或者變形成長方形的情況，則各元素的邊和元素內(nèi) 的某個方向例如所述基準(zhǔn)方向的相對位置關(guān)系在逆向成型分析的前后不發(fā)生變化。
[0029] 并且，即使在元素變形成平行四邊形的情況下，通過加上元素的垂直的邊的變化 量，就能夠在逆向成型分析的前后求出元素的邊和元素內(nèi)的某個方向的相對關(guān)系。
[0030] 在分析模型中，對應(yīng)于每個元素都具有變形前和變形后即成型或逆向成型分析的 前后的節(jié)點（節(jié)點）的坐標(biāo)信息，因此能夠利用將元素的節(jié)點（節(jié)點）連接起來的直線求 出元素的邊。
[0031] 因此，通過取得將展開坯料形狀中的各元素的節(jié)點（節(jié)點）連接起來的直線和各 向異性信息中的基準(zhǔn)方向所構(gòu)成的角度，能夠求出展開坯料形狀中的元素的邊和基準(zhǔn)方向 的相對位置關(guān)系，從而能夠基于該角度容易地對成型品的分析模型設(shè)定基準(zhǔn)方向。
[0032] 并且，通過進行將成型品展開成坯料形狀這樣的逆向成型分析，能夠取得各元素 的板厚信息。
[0033] 本發(fā)明是基于以上認(rèn)識而完成的，具體由以下結(jié)構(gòu)構(gòu)成。
[0034] (1)本發(fā)明的針對成型品的分析模型的材料各向異性信息及板厚信息的設(shè)定方 法是使用計算機對成型品的分析模型設(shè)定材料各向異性信息和板厚信息的方法，其特征在 于，所述針對成型品的分析模型的材料各向異性信息及板厚信息的設(shè)定方法具有如下工 序：展開坯料形狀取得工序，在該展開坯料形狀取得工序中，通過逆向成型分析將所述成型 品的分析模型展開成坯料形狀；板厚信息取得工序，在該板厚信息取得工序中，取得通過所 述逆向成型分析獲得的板厚信息；基準(zhǔn)方向取得工序，在該基準(zhǔn)方向取得工序中，基于通 過所述展開坯料形狀取得工序取得的展開坯料形狀、和部件獲取坯料形狀，取得所述展開 坯料形狀中的基準(zhǔn)方向，所述部件獲取坯料形狀是從原料板得到部件時的部件獲取形狀， 并且，關(guān)于所述部件獲取坯料形狀，預(yù)先設(shè)定了所述原料板的與機械特性的面內(nèi)各向異性 相關(guān)的所述基準(zhǔn)方向；基準(zhǔn)方向設(shè)定工序，在該基準(zhǔn)方向設(shè)定工序中，計算出通過所述基準(zhǔn) 方向取得工序取得的所述展開坯料形狀的所述基準(zhǔn)方向和所述展開坯料形狀內(nèi)的各元素 所構(gòu)成的角度，并基于該計算出的角度對所述成型品的分析模型的各元素設(shè)定所述基準(zhǔn)方 向；以及板厚信息設(shè)定工序，在該板厚信息設(shè)定工序中，對所述成型品的分析模型的各元素 設(shè)定通過所述板厚信息取得工序取得的所述板厚信息。
[0035] (2)并且，在上述（1)所述的方法中，其特征在于，所述機械特性是從楊氏模量、屈 服強度、拉伸強度、r值以及應(yīng)力-應(yīng)變曲線中選擇的至少1種。
[0036] (3)并且，一種剛性分析方法，其特征在于，在上述⑴或⑵所述的方法中，以所 述基準(zhǔn)方向設(shè)定工序和所述板厚信息設(shè)定工序后的所述成型品的分析模型作為分析對象 進行剛性分析。
[0037] (4)并且，一種碰撞分析方法，其特征在于，在上述（1)或（2)所述的方法中，以所 述基準(zhǔn)方向設(shè)定工序和所述板厚信息設(shè)定工序后的所述成型品的分析模型作為分析對象 進行碰撞分析。
[0038] 發(fā)明效果
[0039] 根據(jù)本發(fā)明，分析全部由計算機進行，對分析對象內(nèi)的各元素設(shè)定的與機械特性 的面內(nèi)各向異性相關(guān)的基準(zhǔn)方向正確地反映了事實，并且能夠?qū)崿F(xiàn)所述基準(zhǔn)方向的自動輸 入，大幅縮短了制作時間。并且，當(dāng)對得到的計算形狀的成型品進行剛性分析和碰撞分析 時，計算值與實驗值較好地實現(xiàn)了一致，能夠?qū)崿F(xiàn)變形仿真的高精度化。
【專利附圖】
【附圖說明】
[0040] 圖1是示出本發(fā)明的實施方式的一個例子的說明圖。
[0041] 圖2是示出本發(fā)明的成型分析結(jié)果的一個例子的說明圖。
[0042] 圖3是示出本發(fā)明的成型分析結(jié)果的一個例子的說明圖。
[0043] 圖4是示出以往的成型分析結(jié)果的一個例子的說明圖。
[0044]圖5是將本發(fā)明例1和比較例1的剛性分析結(jié)果與實驗值比較并示出的圖表。
[0045] 圖6是將本發(fā)明例2和比較例2的剛性分析結(jié)果與實驗值比較并示出的圖表。
[0046] 圖7是說明本發(fā)明的前提的說明圖。
[0047] 圖8是對各向異性信息進行說明的圖。
【具體實施方式】
[0048] 以下，分析全部通過計算機進行。圖1是示出本發(fā)明的實施方式的一個例子的說 明圖。1是成型品的分析模型，在分析模型1中未設(shè)定各向異性信息和板厚信息。
[0049] 分析模型1的材料是各向異性材料（在本例中是冷軋鋼板帶）。該材料的各向異 性信息是相對于所述基準(zhǔn)方向的方位角度和機械特性的對應(yīng)關(guān)系信息，這里以表的形式存 儲。
[0050] 作為所述基準(zhǔn)方向，采用了從C方向繞逆時針旋轉(zhuǎn)角度Θ (也將該角度Θ稱作基 準(zhǔn)方向相對于C方向的角度）后的方向（參照圖8)。在所述表中保存有與Θ =〇°、45°、 90°這3個角度分別對應(yīng)的機械特性值，通過在該表上指定Θ，能夠進行所述基準(zhǔn)方向的 設(shè)定或變更。若指定Θ =0°，則C方向成為基準(zhǔn)方向，若指定Θ =45°，則從C方向繞逆 時針旋轉(zhuǎn)45°的方向成為基準(zhǔn)方向，若指定Θ =90°，則從C方向繞逆時針旋轉(zhuǎn)90°的方 向（=L方向）成為基準(zhǔn)方向。所述表內(nèi)的機械特性值是楊氏模量、屈服強度、拉伸強度、r 值以及應(yīng)力-應(yīng)變曲線的各數(shù)據(jù)。對于這些機械特性值，根據(jù)要進行的分析的種類（前述 的剛性分析、碰撞分析），來選擇并使用該分析所需要的機械特性值。
[0051] 在以下說明中，列舉基準(zhǔn)方向相對于C方向的角度Θ =〇°、即將C方向作為基準(zhǔn) 方向的情況為例進行說明。
[0052] 在CAE分析中，如圖1的（a)所示，分析模型1被網(wǎng)格劃分成多個區(qū)域。該劃分出 的多個區(qū)域的一個個區(qū)域是元素。
[0053] 在第1步驟[1](在下述㈧（B)(展開坯料形狀取得工序）及下述（B)(板厚信息 取得工序）中，對分析模型1進行逆向成型分析，將該分析模型1展開成作為平面形狀的坯 料（展開坯料形狀2)(參照圖1的（b))，同時取得分析模型1中的板厚分布信息。
[0054] 逆向成型分析是對作為對象的制品形狀進行逆向成型而使其恢復(fù)成平板的分析。 具體地，針對作為對象的制品形狀制作有限元模型，通過使應(yīng)變能變得最?。ㄔ乇舜瞬?重疊，并且各元素的變形最?。┑姆绞教幚碓撚邢拊Ｐ?，由此將該有限元模型展開成平 面。
[0055] 然后，通過使展開的平面的有限元模型的各元素的變形或板厚等狀態(tài)反映到展開 前的制品形狀的有限元模型的對應(yīng)的元素中，由此能夠得到關(guān)于展開前的制品形狀的板厚 分布狀態(tài)等。
[0056] 在第2步驟[2](下述（C)(基準(zhǔn)方向取得工序））中，使展開坯料形狀2移 動旋轉(zhuǎn)并與部件獲取坯料形狀4的方向一致，由此能夠取得展開坯料形狀2與原料板 (steelsheetU的相對位置關(guān)系。另外，預(yù)先輸入有部件獲取坯料形狀4的數(shù)據(jù)（參照圖1 的（c))。
[0057] 為了使圖1的（b)的展開坯料形狀2與圖1的（c)的部件獲取坯料形狀4 一致， 只要將圖1的（b)的展開坯料形狀2旋轉(zhuǎn)180°即可。這樣，能夠基于原料板3的基準(zhǔn)方 向?qū)φ归_坯料形狀2的各元素設(shè)定基準(zhǔn)方向。另外，如上所述，在本例中，將基準(zhǔn)方向相對 于C方向的角度Θ設(shè)定為〇°，C方向成為基準(zhǔn)方向。對原料板3設(shè)定C方向作為基準(zhǔn)方 向即可。
[0058] 在第3步驟[3](在下述⑶（E)(基準(zhǔn)方向設(shè)定工序）及下述（F)(板厚信息設(shè)定 工序）中，首先，如圖7所示，根據(jù)在（A)中取得的節(jié)點序號1和節(jié)點序號2的X坐標(biāo)、Y坐 標(biāo)，并通過外積（outer product)計算出連結(jié)節(jié)點序號1和節(jié)點序號2的直線與基準(zhǔn)方向 所構(gòu)成的角度α (下述（D))。
[0059] 在某個元素中，在元素的形狀沒有發(fā)生變化或者從正方形變化成長方形的情況 下，如上所述，角度α在展開坯料形狀2的狀態(tài)時和分析模型1的狀態(tài)時不發(fā)生變化。因 此，只要基于角度α就能夠在分析模型1中根據(jù)連結(jié)所述節(jié)點序號1和節(jié)點序號2的直線 進行逆運算來設(shè)定基準(zhǔn)方向。
[0060] 并且，在某個元素中，在元素的形狀從正方形變形成平行四邊形的情況下，只要求 出相鄰的邊的角度變化量并將其加入角度 α，就能夠設(shè)定分析模型1中的基準(zhǔn)方向。
[0061] 因此，針對展開坯料形狀2的全部元素求出角度α，并針對與展開坯料形狀2的 各元素相對應(yīng)的分析模型1內(nèi)的全部元素基于角度α -并設(shè)定基準(zhǔn)方向（下述（E))。這 樣，能夠自動地在極短時間內(nèi)對分析模型1內(nèi)的各元素設(shè)定基準(zhǔn)方向。
[0062] 接下來，在下述（F)中，輸入在（B)中取得的板厚信息作為分析模型1的各元素的 板厚信息。
[0063] 如上所述，能夠?qū)Ψ治瞿Ｐ?正確地設(shè)定各向異性信息和板厚信息。
[0064] 總結(jié)上述工序，如下所述。
[0065] (A)取得原分析模型的信息：
[0066] 取得計算出的元素（element)的節(jié)點序號1、節(jié)點序號2。
[0067] (B)將原分析模型恢復(fù)成坯料的形狀：
[0068] 采用Onest印等逆向成型分析，使具有3維形狀的制品形成為2維的平板的狀態(tài)， 同時取得分析模型中的板厚分布信息。
[0069] (C)坯料的配置：
[0070] 使坯料相對于LC方向移動旋轉(zhuǎn)來配置。
[0071] (D)計算坯料中的角度：
[0072] 根據(jù)在（A)中取得的節(jié)點序號1和節(jié)點序號2的X坐標(biāo)、Y坐標(biāo)，并通過外積計算 出連結(jié)節(jié)點序號1和節(jié)點序號2的直線與基準(zhǔn)方向所構(gòu)成的角度。
[0073] (E)分析模型中的角度的設(shè)定：
[0074] 基于在（D)中計算出的角度對原分析模型的元素設(shè)定基準(zhǔn)方向。
[0075] (F)分析模型的板厚的設(shè)定：
[0076] 將在（B)中取得的板厚輸入原分析模型的元素的板厚信息中。
[0077] 實施例1
[0078] 基于具體的實施例對本發(fā)明的材料各向異性的計算方法的作用效果進行說明。
[0079] 在實驗中，針對基準(zhǔn)方向相對于C方向的角度Θ (材料角度Θ )分別為〇°、45°、 90°的情況，取得各向異性信息及板厚信息設(shè)定后的分析模型5。然后對這些分析模型進行 剛性分析并計算出剛性值（本發(fā)明例1)。作為材料，使用了 590MPa級冷軋鋼板。
[0080] 并且，制作與這些分析模型對應(yīng)的實際成型品，施行與剛性分析對應(yīng)的剛性試驗 (剛性確認(rèn)實驗），求出剛性值（實驗值1)。
[0081] 并且，作為比較例，對作為相同目標(biāo)的立體形狀手動輸入各向異性信息，對于設(shè)定 了通過下述成型分析方法得到的各向異性信息及板厚信息后的分析模型5(θ =0°的情 況如圖4所示，對Θ =45°、90°的情況省略圖示）也同樣進行剛性分析并計算出剛性值： 在該成型分析方法中，將板厚設(shè)定為恒定（比較例1)。
[0082] 首先，對表示分析模型5中的基準(zhǔn)方向的箭頭的朝向進行說明。
[0083] 圖2、圖3是通過本發(fā)明的成型分析得到的最終計算形狀的分析模型5。在圖2、圖 3中，（a)、（b)、（c)分別是基準(zhǔn)方向相對于C方向的角度Θ為〇°、45°、90°的情況。已 知以適合實際狀態(tài)的形式對分析模型5的全部元素設(shè)定了表示基準(zhǔn)方向的箭頭。
[0084] 圖4是關(guān)于比較例的、基準(zhǔn)方向相對于C方向的角度Θ為〇°的情況示出結(jié)果的 圖。雖然基準(zhǔn)方向相對于C方向的角度Θ是〇°，但由于依靠人的直覺對立體形狀的各元 素輸入表示基準(zhǔn)方向的箭頭，因此，在直線狀部（圖4的（a))，在相鄰的元素之間存在方向 相反的部位，在曲線狀部（圖4的（b))，由于對每個大的區(qū)塊都輸入有表示基準(zhǔn)方向的箭 頭，因此成為與實際狀態(tài)完全不一致的設(shè)定。
[0085] 并且，在表1中示出了在本發(fā)明和比較方法中對基準(zhǔn)方向的設(shè)定（箭頭輸入）所 需要的時間進行比較的例子。根據(jù)表1可知，根據(jù)本發(fā)明，即使在元素數(shù)量少至1000的情 況下，基準(zhǔn)方向設(shè)定所需時間也只有以往的1/3,在元素數(shù)多至10000的情況下，基準(zhǔn)方向 設(shè)定所需時間是以往的1/27,與以往相比，基準(zhǔn)方向設(shè)定所需時間明顯縮短。
[0086] [表 1]
[0087]
【權(quán)利要求】
1. 一種針對成型品的分析模型的材料各向異性信息及板厚信息的設(shè)定方法，其是使用 計算機對成型品的分析模型設(shè)定材料各向異性信息和板厚信息的方法，其中， 所述針對成型品的分析模型的材料各向異性信息及板厚信息的設(shè)定方法具有如下工 序： 展開坯料形狀取得工序，在該展開坯料形狀取得工序中，通過逆向成型分析將所述成 型品的分析模型展開成坯料形狀； 板厚信息取得工序，在該板厚信息取得工序中，取得通過所述逆向成型分析獲得的板 厚信息； 基準(zhǔn)方向取得工序，在該基準(zhǔn)方向取得工序中，基于通過所述展開坯料形狀取得工序 取得的展開坯料形狀、和部件獲取坯料形狀，取得所述展開坯料形狀中的基準(zhǔn)方向，所述部 件獲取坯料形狀是從原料板得到部件時的部件獲取形狀，并且，關(guān)于所述部件獲取坯料形 狀，預(yù)先判明了所述原料板的與機械特性的面內(nèi)各向異性相關(guān)的所述基準(zhǔn)方向； 基準(zhǔn)方向設(shè)定工序，在該基準(zhǔn)方向設(shè)定工序中，計算出通過所述基準(zhǔn)方向取得工序取 得的所述展開坯料形狀的所述基準(zhǔn)方向和所述展開坯料形狀內(nèi)的各元素所構(gòu)成的角度，并 基于該計算出的角度對所述成型品的分析模型的各元素設(shè)定所述基準(zhǔn)方向；以及 板厚信息設(shè)定工序，在該板厚信息設(shè)定工序中，對所述成型品的分析模型的各元素設(shè) 定通過所述板厚信息取得工序取得的所述板厚信息。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的針對成型品的分析模型的材料各向異性信息及板厚信息的 設(shè)定方法，其中， 所述機械特性是從楊氏模量、屈服強度、拉伸強度、r值以及應(yīng)力-應(yīng)變曲線中選擇的 至少1種。
3. -種剛性分析方法，其以權(quán)利要求1或2所述的方法中的所述基準(zhǔn)方向設(shè)定工序和 所述板厚信息設(shè)定工序后的所述成型品的分析模型作為分析對象進行剛性分析。
4. 一種碰撞分析方法，其以權(quán)利要求1或2所述的方法中的所述基準(zhǔn)方向設(shè)定工序和 所述板厚信息設(shè)定工序后的所述成型品的分析模型作為分析對象進行碰撞分析。
【文檔編號】G06F17/50GK104428772SQ201380035384
【公開日】2015年3月18日 申請日期:2013年7月8日 優(yōu)先權(quán)日:2012年7月24日
【發(fā)明者】齊藤孝信 申請人:杰富意鋼鐵株式會社