專利名稱：具有snd脫氮功能的污泥無回流裝置及其運行控制方法
技術領域：
本發明涉及具有同步硝化反硝化效應的生物除氮技術領域，尤其涉及一種具有污水脫氮功能的污泥無回流裝置及其運行控制方法。
背景技術：
生物脫氮過程包括硝化和反硝化兩個主體反應，傳統生物脫氮是先將污水中的有機氮轉化為氨氮，通過硝化菌將氨氮轉化為硝態氮和亞硝態氮，最后經過反硝化細菌的反硝化作用將其轉化為氮氣釋放。由于兩個反應所需的化學環境相差甚遠，所以傳統工藝是將硝化和反硝化分別作為空間上或時間上的兩個獨立的階段實現氮的去除，但是由于硝化反應消耗堿度，反硝化反應需要投加碳源等原因，往往造成系統復雜，能耗較大，管理麻煩的缺點。同步硝化反硝化(Simultaneous nitrification and denitrification, SND)為硝化反應和反硝化反應在同一反應器中進行的微生物反應現象。實驗證明，在同一處理系統中實現同步硝化反硝化過程，可以簡化操作難度和工藝流程，減少堿度和有機碳源的投入，從而節省投資、提高處理效率。但由于同步硝化反硝化的影響因素眾多，D0、C/N、0RP以及PH、溫度等均可對其處理效率產生重要影響，所以工程中很難控制其最佳運行條件。膜生物反應器(Membrane Bioreactor，MBR)處理技術是一種將膜分離技術與生物處理技術相結合的新型高效水處理技術。膜生物反應器中膜的作用是替代二沉池，與傳統的生化水處理技術相比，膜能將生物體截留在生物反應器中，通過保持高的生物體濃度和截留高分子量的溶質，促使進水中有機物的生物降解。而MBR系統的污泥量也相對較少，甚至可以實現零排泥。膜生物反應器較為重要的單元為膜元件，使用的膜通常為微濾膜或超濾膜。膜生物反應器由于具有對污染物去除率高，出水水質好且穩定，剩余污泥少等優點， 是近年來水處理領域的一個研究熱點。但膜生物反應器普遍存在膜元件使用壽命不高的問題，這主要是因為膜元件完全浸沒在曝氣區中，大量的微生物代謝物會滯留在膜表面，造成膜堵塞等問題，這也是目前MBR技術進一步廣泛推廣的一個制約因子。其次膜生物反應器一般只能將氨氮硝化成硝酸鹽，而對總氮的去除效果不佳。中國專利發明申請2006101145M. 9公開了一種A2/0氧化溝工藝同步硝化反硝化的控制裝置。該裝置通過DO在線監控儀監控愛氧化溝曝氣池內形成的宏觀好養-厭氧環境，通過ORP在線監測儀監測在氧化溝曝氣池內形成的微觀好養-缺氧環境，利用計算機控制變頻鼓風機控制曝氣量，保證宏觀和微觀狀態的硝化反應和反硝化反應同時進行。該裝置能有效控制水中同步硝化反硝化的反應，但是存在系統復雜，占地面積較大，管理不便， 運行成本高，剩余污泥多的缺點。
發明內容
本發明提供了一種具有SND脫氮效果，并且實現污泥無回流的有效、簡便、經濟的污水處理裝置。本發明還提供了具有SND脫氮功能的污泥無回流裝置的運行控制方法，該方法操作可控，解決了 SND工藝不易控制微生物代謝環境的問題。一種具有SND脫氮功能的污泥無回流裝置，包括池體，所述池體的一側壁上設有主進水口。所述的池體內由隔板依次劃分為導流區、曝氣區和污泥沉淀區，所述的導流區位于靠近主進水口所在側。根據需要可在所述的隔板下方設置導流斜板，在其上方設置折流緩沖斜板。各區域的大小由進水流量大小決定，一般導流區的水力停留時間為0. 3 0. 5h， 曝氣區的水力停留時間為4 8h，沉淀區的水力停留時間為1. 0 2. Oh。所述的曝氣區中設有溢流槽，即在池體兩側壁之間用三塊擋板圍成溢流槽，溢流槽擋板高度高于主進水口，所述的溢流槽內的池體側壁上設有分進水口，且分進水口的高度與主進水口一致。其中所有分進水口的進水總流量為主進水口的15% 30%，其作用是為了補充同步硝化反硝化作用的反硝化碳源，但所有分進水口的進水總流量不能超過主進水口的40%，否則會顯著影響出水氨氮指標，可能會造成出水不達標。進水從分進水口進入溢流槽，浸沒兩側擋板上部后均勻流到溢流槽下方的曝氣區中。所述的曝氣區底部設有均勻分布的微孔曝氣裝置，以垂直于水流方向的方向為列，按一定比例進行排布。微孔曝氣裝置的服務半徑一般為0. 3 0. 5m (每列曝氣裝置可以向任意方向作用，即產生的空氣可以達到距離為0. 3-0. 5m,即微孔曝氣裝置的服務距離一般在0. 3 0. 5m)，所述的微孔曝氣裝置的列間距為微孔曝氣單側服務距離的4 6倍。 這樣使得在每兩列曝氣區域中心都有一低溶解氧區域，與高溶解氧區域間隔存在，有助于宏觀上提供同步硝化反硝化實現的最佳條件。所述的分進水口數量視反應器底部的微孔曝氣裝置的列數量而定，S卩比微孔曝氣裝置列少一個，所有分進水口的流量相等。所述的微孔曝氣裝置連接有空氣泵。每個分進水口的分布位置處于相鄰兩列微孔曝氣裝置連線的中垂線上(即溢流槽位于相鄰兩列微孔曝氣裝置中間上方)，此時溢流堰出來的原水可利用微孔曝氣裝置產生的氣流與曝氣區內的泥水混合物進行充分混合。這樣，池體進水由主進水口和分進水口共同完成，防止隨著水流方向，曝氣區后半部分空間內營養物質供應不足，微生物生長受到限制，影響去除效率，從而保證了出水水質。所述的沉淀區安裝有膜元件，所述的膜元件采用聚氯乙烯材質，膜孔徑為2 10 μ m，膜元件低于主進水口 15 20cm。所述的膜元件通過三通閥連接兩個抽吸泵。當沉淀區液面高于膜元件15 20cm，利用其中一個抽吸泵向池體抽水，則該裝置出水，當液面低于膜元件時抽吸泵停止工作。每隔12小時，由另一個抽吸泵自外向池體引清水，對膜元件進行反沖洗30S。兩個抽吸泵均可通過PLC控制箱進行自動控制。所述的污泥沉淀區底部向內傾斜形成泥斗斜板，所述的泥斗斜板與水平面成 100 125度夾角。所述的泥斗斜板的設置是為了讓活性污泥順利滑入沉淀區底部，從而回流至曝氣區。在沉淀區采用膜元件實現活性污泥和出水的分離，將生物體截留在反應器中，使得曝氣區內的生物體濃度得以保持，促進水中有機物的生物降解。同時，這種做法延長了泥齡，產生的污泥量相對較少，甚至實現污泥的零排放。將膜元件安裝在液面下15 20cm，不僅防止了膜元件的干燥破損，延長膜壽命，同時降低抽吸泵的使用頻率，防止機械損壞。定期對膜進行清洗，則有效防止膜元件因長期使用導致膜孔阻塞。
原水由主進水口進入污泥無回流裝置，經過導流區隔板和折流斜板，大顆粒雜質下沉，水體從曝氣區底部進入曝氣區，在溢流槽下方通過曝氣區，形成泥水混合物，并在微孔曝氣裝置氣泡的擾動下，與從溢流槽的分進水口流入的原水匯合。泥水混合物通過污泥折流斜板的緩沖渦流作用，平穩進入折流板和隔板圍成通道，實現泥水分離，水體進入污泥沉淀區，而活性污泥通過導流斜板以及泥斗斜板的引導在自身重力等作用下回流進入曝氣區。當沉淀區液面高于膜元件15 20cm，利用出水抽吸泵向池體抽水，則該裝置出水，當液面低于膜元件時，此時抽吸泵停止工作。每隔12小時，由反沖洗抽吸泵自外向池體引清水， 對膜元件進行反沖洗。兩個抽吸泵通過PLC控制箱進行自動控制。一種上述具有SND脫氮功能的污泥無回流裝置的運行控制方法，包括以下步驟1.反應器啟動1)將活性污泥接種到上述污泥無回流裝置的曝氣區中，初始污泥濃度控制在 5000 6000mg/L，控制反應器內pH維持在6. 5 7. 5，初始溶解氧為1. 5 2. Omg/L ；2)向待處理的原水中加入一定比例的無毒且C/N比大于40的糖類廢水，使混合后形成的混合進水的C/N比為15 20，將混合進水緩慢引入反應器中；3)測曝氣區泥水混合物的溶解氧含量，若大于2. Omg/L，增大曝氣量；若小于 1. 5mg/L，減小曝氣量；控制溶解氧含量在1. 5 2. Omg/L ；4)污泥取樣，測活性污泥濃度和SV3tl (活性污泥在1000毫升量筒中沉降30分鐘后的體積)，根據公式(1)可計算得到污泥體積指數SVI = ^^ ( 1 )
MLSS若SVI > 130，則采用下述方法的一種或多種進行調整①間歇人工取泥；②調小曝氣量；③若MLSS = 5000則減少混合進水中糖料廢水的比例；若SVI < 80，則采用下述方法的一種或多種進行調整①增大曝氣量；②增加混合進水中糖料廢水的比例。通過上述調整使曝氣區SVI維持在80 130 ；5)測曝氣區泥水混合物溶解氧含量，若DO > 1. Omg/L，則調小曝氣量；若DO
<0. 6mg/L,則增大曝氣量，通過調整使DO維持在0. 6 1. Omg/L ；6)測活性污泥濃度，若MLSS > 5000mg/L,則采用下述方法的一種或多種進行調整①采用間歇人工排泥的方式適當排泥；②減小混合進水中糖料廢水的比例；若MLSS
<4000mg/L，則根據碳氮比情況選擇若C/N彡15，增加混合進水中糖料廢水的比例；若C/ N > 15，讓污泥自然生長一段時間，污泥濃度逐漸增大。7)通過上述操作，在保證進出水總氮去除率大于60%的基礎上，逐步減少混合進水中糖料廢水的比例，最終采用完全生活污水進水。當總氮去除率大于60 %，溶解氧控制在 0. 6 1. 0mg/L,并使SVI維持在80 130，活性污泥濃度維持在4000 5000mg/L，即反應器的啟動階段結束，可正式投入運行；2.計算池體曝氣區的有效容積，根據進水的COD濃度，改變進水口和分進水口的進水流量，將單位污泥COD負荷控制在0. 30 0. 40kg(COD)/(kgMLSS · d)；同時監測曝氣區溶解氧的變化情況，調節微孔曝氣裝置，將溶解氧控制在0. 6 1. 0mg/L ；3.當沉淀區液面高于膜元件15 20cm，利用出水抽吸泵向池體抽水，在沉淀區實現泥水分離；對膜元件進行反沖洗，使沉淀區上浮的污泥回到曝氣區，將無回流裝置的污泥泥齡控制在40 50天。本發明采用污泥無回流裝置，并與生物膜結合使用，但在實際運作中，還是會有少量廢棄活性污泥產生，控制泥齡在40 50天，減少了剩余污泥的產生量，同時減少了污泥回流裝置和動力設備，達到降低能耗的目的。在同步硝化反硝化除氮工藝中，溶解氧含量是最為關鍵的因素，然而泥水混合液中溶解氧含量不易控制，且受天氣、季節、溫度等影響較大，本發明通過調控污泥濃度，調節污泥泥齡以及控制單位污泥負荷等參數間接調節溶解氧，達到同步硝化反硝化所需要的生物環境，操作上人為可控性強，解決了 SND工藝不易控制微生物代謝環境的問題。
圖1為本發明裝置的剖面結構示意圖；圖2為本發明裝置的俯視結構示意圖。附圖標記說明1-主進水口 2-導流區 3-曝氣區 4-污泥沉淀區5-溢流槽 6-膜元件 7-分進水口 8-微孔曝氣裝置9-空氣泵 10-出水抽吸泵 11-導流區隔板 12-導流斜板13-污泥折流板 14-曝氣區隔板 15-曝氣區導流斜板16-污泥沉淀區隔板 17-污泥沉淀區導流斜板18-反沖洗抽吸泵 19-池體圖3為本發明裝置的控制方法中的反應器啟動階段工藝流程圖。
具體實施例方式如圖1、2所示，一種具有SND脫氮功能的污泥無回流裝置，包括池體19，池體19 的一側壁上設有主進水口 1。所述的池體19內部由隔板依次劃分為導流區2、曝氣區3和污泥沉淀區4，導流區2位于靠近主進水口 1的一側，導流區2的水力停留時間約為0. 3 0. 5h，曝氣區3的水力停留時間約為4 8h，沉淀區4的表面水力負荷控制在0. 6-0. 9m3/ m2. h0所述的導流區2與曝氣區3之間設有導流區隔板11和導流區導流斜板12 ；所述的曝氣區3與污泥沉淀區4之間設有污泥折流緩沖斜板13、曝氣區隔板14和曝氣區導流斜板15 ；污泥沉淀區4內還設有污泥沉淀區隔板16和污泥沉淀區導流斜板17。如圖1所示，所述的曝氣區3中設有二個溢流槽5，每個溢流槽5各由三塊擋板在池體兩側壁之間圍成，所述的溢流槽5兩端與池體側壁連接，溢流槽5的兩塊側擋板上端高于主進水口 1，位于溢流槽5內的池體側壁上設有分進水口 7，分進水口 7的高度與主進水口 1 一致。所有分進水口 7的進水總流量為主進水口 1的15% 30%，具體根據進水水質 C/N以及出水COD和TN去除率進行調整，分進水口的作用是為了補充同步硝化反硝化作用的反硝化碳源。所有分進水口的流量基本相等。所述的曝氣區3底部設有均勻分布的微孔曝氣裝置8，以垂直于水流方向的方向為列，按一定比例進行排布。微孔曝氣裝置的服務半徑一般為0. 3 0. 5m(圖中的圓即一列微孔曝氣裝置，每列曝氣裝置可以向任意方向作用，即產生的空氣可以達到距離為0. 3-0. 5m)，所述的微孔曝氣裝置8的列間距L為微孔曝氣單側服務距離的4 6倍。這樣使得在每兩列曝氣區域中心都有一低溶解氧區域，與高溶解氧區域間隔存在，有助于宏觀上提供同步硝化反硝化實現的最佳條件。每個分進水口 7的分布位置處于相鄰兩列微孔曝氣裝置8的連線的垂直線上，即溢流槽位于相鄰兩列微孔曝氣裝置中間上方，分進水口數量視反應器底部的微孔曝氣裝置的列數量而定，即分進水口 1的數量比微孔曝氣裝置8的列數少一個。所述的微孔曝氣裝置8連接有空氣泵9。所述的沉淀區4安裝有膜元件6，所述的膜元件6采用聚氯乙烯材質，膜孔徑為2， 膜元件低于右側主進水口 1為15cm。膜元件6通過三通閥連接抽吸泵10和抽吸泵18。當沉淀區液面高于膜元件15cm，利用出水抽吸泵10向池體抽水，則該裝置出水，當液面低于膜元件時，此時抽吸泵停止工作。每隔12小時，由反沖洗抽吸泵自外向池體引清水，膜元件進行反沖洗30S。兩個抽吸泵均由PLC控制箱進行自動控制。所述的污泥沉淀區4底部向內傾斜形成泥斗斜板20。反應器啟動過程按如下步驟操作1)將活性污泥接種到上述污泥無回流裝置的曝氣區中，初始污泥濃度控制在 5000 6000mg/L，控制反應器內pH維持在6. 5 7. 5，初始溶解氧為1. 5 2. Omg/L。2)向待處理的原水中加入一定比例的無毒且C/N比大于40的糖類廢水(例如啤酒工業廢水、果汁廢水等含糖量較高的食品生產廢水)，使混合后形成的混合進水的C/N比為15 20。將混合進水緩慢引入反應器中，使污泥逐步生長。3)測曝氣區泥水混合物的溶解氧含量(DO)，控制DO在1. 5 2. Omg/L,若過大或過小則通過增大或減小曝氣量來調節。4)污泥取樣，測活性污泥濃度(MLSS)、SV30,根據公式(1)可計算得到污泥體積指數(SVI)
VI/SVI = ^^ ( 1 )
MLSS若計算得到SVI > 130，則采用下述方法的一種或多種進行調整①間歇人工取泥；②調小曝氣量；③若MLSS = 5000則減少混合進水中糖料廢水的比例。若SVI < 80， 則采用下述方法的一種或多種進行調整①增大曝氣量；②增加混合進水中糖料廢水的比例。通過上述調整使曝氣區SVI維持在80 130。5)測曝氣區泥水混合物的溶解氧含量(DO)，若DO > 1. Omg/L,則調小曝氣量；若 DO < 0. 6mg/L,則增大曝氣量，通過調整使DO維持在0. 6 1. 0mg/L。6)測活性污泥濃度(MLSS)，若MLSS > 5000mg/L,則采用下述方法的一種或多種進行調整①采用間歇人工排泥的方式適當排泥；②減小混合進水中糖料廢水的比例。若 MLSS < 4000mg/L，則根據碳氮比(C/N)情況選擇若C/N < 15，增加混合進水中糖料廢水的比例；若C/N> 15，讓污泥自然生長一段時間，污泥濃度逐漸增大；若活性污泥濃度過大，則導致消耗更多溶解氧，不利于節約能耗，活性污泥濃度過小則影響原水的處理效率，在降低污泥濃度的過程中監控SVI，保證活性污泥良好的生長狀況及處理污水的能力。7)通過上述操作，在保證進出水總氮去除率大于60%的基礎上，逐步減少混合進水中糖料廢水的比例，最終采用完全生活污水進水，總氮去除率大于60%，溶解氧控制在 0. 6 1. Omg/L,并使SVI維持在80 130，活性污泥濃度維持在4000 5000mg/L，即反應器的啟動階段結束，可正式投入運行。計算池體曝氣區的有效容積，根據進水的COD濃度，改變進水口 1和分進水口 7的進水流量，將單位污泥COD負荷控制在0. 30 0. 40kg (COD)/(kgMLSS · d)，由于碳源的利用消耗溶解氧，應同時監測曝氣區溶解氧的變化情況，調節微孔曝氣裝置，將溶解氧控制在 0. 6 1. Omg/L。原水由主進水口進入污泥無回流裝置，經過導流區隔板和折流斜板，大顆粒雜質下沉，水體從曝氣區底部進入曝氣區，在溢流槽下方通過曝氣區，形成泥水混合物，并在微孔曝氣裝置氣泡的擾動下，與從溢流槽的分進水口流入的原水匯合。泥水混合物通過污泥折流斜板的緩沖渦流作用，平穩進入折流板和隔板圍成通道，實現泥水分離，水體進入污泥沉淀區，而活性污泥通過導流斜板的引導作用在自身重力等作用下回流進入曝氣區。當沉淀區液面高于膜元件15 20cm，利用出水抽吸泵向池體抽水，則該裝置出水，在沉淀區實現泥水分離。當液面低于膜元件時，此時抽吸泵停止工作。每隔12小時，由反沖洗抽吸泵自外向池體引清水，對膜元件進行反沖洗，使沉淀區上浮的污泥回到曝氣區，將無回流裝置的污泥泥齡控制在40 50天。兩個抽吸泵通過PLC控制箱進行自動控制。實施例一以杭州市翠苑一區城市生活污水管網泵站的所中轉的生活污水為進水，在啟動期間加入蔗糖，調節廢水C/N比在20左右，用以上控制方法馴化的活性污泥及反應器裝置進行試驗，約馴化10天后逐步取消蔗糖投加量，20天后完全采用原水作為進水。運行2個月，進水總氮濃度在51. 45 70. 02mg/L之間，進水COD濃度在366 742. 16mg/L，進水氨氮濃度在40. 85 63. 21mg/L之間。在反應器運行穩定條件下，出水水質檢測結果如下表所示，基本無剩余污泥排放。
進水C/N比SVI總氮去除率％COD去除率％氨氮去除率％10. 475. 6890929812. 468. 0990949510. 690. 58193958. 768. 898889959. 185. 629096918. 392939498
權利要求
1.一種具有SND脫氮功能的污泥無回流裝置，包括池體，所述的池體的側壁上設有主進水口，其特征在于所述的池體內由隔板依次劃分為導流區、曝氣區和污泥沉淀區，所述的導流區位于靠近主進水口所在側；所述的曝氣區中設有溢流槽，所述的溢流槽為在池體兩側壁之間用三塊擋板圍成，所述的溢流槽的擋板上端高于主進水口 ；所述的溢流槽內設有分進水口 ；所述的曝氣區底部設有均勻分布的微孔曝氣裝置；所述的污泥沉淀區內裝有膜元件；所述的污泥沉淀區底部向內傾斜形成泥斗斜板。
2.如權利要求1所述的具有SND脫氮功能的污泥無回流裝置，其特征在于所述的隔板下端設有導流斜板。
3.如權利要求1所述的具有SND脫氮功能的污泥無回流裝置，其特征在于所述的隔板上端設有折流緩沖斜板。
4.如權利要求1所述的具有SND脫氮功能的污泥無回流裝置，其特征在于以溢流槽布置方向為列，所述的微孔曝氣裝置的列間距為微孔曝氣單側服務距離的4 6倍。。
5.如權利要求1所述的具有SND脫氮功能的污泥無回流裝置，其特征在于所述的膜元件為疏水性的微濾膜元件，膜材料采用聚氯乙烯材質，膜孔徑為2 μ m 10 μ m，膜元件的高度低于主進水口 15 20cm。
6.如權利要求1所述的具有SND脫氮功能的污泥無回流裝置，其特征在于所述的泥斗斜板與水平面成100 125度夾角。
7.如權利要求1所述的具有SND脫氮功能的污泥無回流裝置，其特征在于所述的曝氣裝置連接有空氣泵，所述的膜元件與抽吸泵連接。
8.如權利要求1所述的具有SND脫氮功能的污泥無回流裝置，其特征在于所述的分進水口的高度與主進水口一致，所述的分進水口的分布位置處于相鄰兩列微孔曝氣裝置的連線的中垂線上；分進水口數量比微孔曝氣裝置的列數少一個。
9.一種上述具有SND脫氮功能的污泥無回流裝置的運行控制方法，其特征在于，包括以下步驟-1.反應器啟動1)將活性污泥接種到上述污泥無回流裝置的曝氣區中，初始污泥濃度控制在5000 6000mg/L，控制反應器內pH維持在6. 5 7. 5，初始溶解氧為1. 5 2. Omg/L ；2)向待處理的原水中加入一定比例的無毒且C/N比大于40的糖類廢水，使混合后形成的混合進水的C/N比為15 20，將混合進水緩慢引入反應器中；3)測曝氣區泥水混合物的溶解氧含量，若大于2.Omg/L，增大曝氣量；若小于1. 5mg/L, 減小曝氣量；控制溶解氧含量在1. 5 2. Omg/L ；4)污泥取樣，測活性污泥濃度和SV3tl，根據公式(1)可計算得到污泥體積指數 若SVI > 130，則采用下述方法的一種或多種進行調整①間歇人工取泥；②調小曝氣量；③若MLSS = 5000則減少混合進水中糖料廢水的比例；若SVI <80，則采用下述方法的一種或多種進行調整①增大曝氣量；②增加混合進水中糖料廢水的比例。通過上述調整使曝氣區SVI維持在80 130 ；5)測曝氣區泥水混合物溶解氧含量，若DO> 1. Omg/L,則調小曝氣量；若DO < 0. 6mg/ L,則增大曝氣量，通過調整使DO維持在0. 6 1. Omg/L ；6)測活性污泥濃度，若MLSS> 5000mg/L,則采用下述方法的一種或多種進行調整①采用間歇人工排泥的方式適當排泥；②減小混合進水中糖料廢水的比例；若MLSS < 4000mg/L，則根據碳氮比情況選擇若C/N彡15，增加混合進水中糖料廢水的比例；若C/ N > 15，讓污泥自然生長一段時間，污泥濃度逐漸增大。7)通過上述操作，在保證進出水總氮去除率大于60%的基礎上，逐步減少混合進水中糖料廢水的比例，最終采用完全生活污水進水。當總氮去除率大于60%，溶解氧控制在 0. 6 1. Omg/L,并使SVI維持在80 130，活性污泥濃度維持在4000 5000mg/L，即反應器的啟動階段結束，可正式投入運行；.2.計算池體曝氣區的有效容積，根據進水的COD濃度，改變進水口和分進水口的進水流量，將單位污泥COD負荷控制在0. 30 0. 40kg(COD)/(kgMLSS · d)；同時監測曝氣區溶解氧的變化情況，調節微孔曝氣裝置，將溶解氧控制在0. 6 1. Omg/L ；.3.當沉淀區液面高于膜元件15 20cm，利用出水抽吸泵向池體抽水，在沉淀區實現泥水分離；對膜元件進行反沖洗，使沉淀區上浮的污泥回到曝氣區，將無回流裝置的污泥泥齡控制在40 50天。
10.如權利要求9所述的運行控制方法，其特征在于所述的糖料廢水為啤酒工業廢水或果汁廢水。
全文摘要
本發明公開了一種具有同步硝化反硝化脫氮功能的污泥無回流裝置，包括池體，所述池體的側壁上設有主進水口，池體內由隔板依次劃分為導流區、曝氣區和污泥沉淀區；所述的曝氣區中設有溢流槽；所述的曝氣區底部設有均勻分布的微孔曝氣裝置；所述的污泥沉淀區內裝有膜元件。本發明還公開了上述裝置的運行控制方法。本發明裝置通過巧妙排布曝氣管，并與生物膜結合使用，節省了污泥回流的動力費和運行費用，達到降低能耗的目的。本發明通過調控活性污泥濃度，調節泥齡以及單位污泥負荷等參數間接調節同步硝化反硝化所要達到的生物環境，操作上人為可控性強，解決了SND工藝不易控制微生物代謝環境的問題。
文檔編號G05D11/02GK102173510SQ20111005091
公開日2011年9月7日 申請日期2011年3月3日 優先權日2011年3月3日
發明者余秋璟, 馮華軍, 吳春金, 張倩, 沈霞娟, 趙博 申請人:浙江工商大學