一種汽車零部件熱沖壓破裂性能的評價方法
【專利摘要】本發明涉及一種汽車零部件熱沖壓破裂性能的評價方法，其將有限元仿真后的數值模型上單元的應變—溫度狀態坐標點到對應溫度下成形極限曲線的最短距離表示成形裕度，由成形裕度反映熱沖壓件距離破裂極限的程度。計算有限元仿真后的數值模型上的所有單元的成形裕度，在成形極限圖中根據成形裕度梯度以不同的顏色表示應變—溫度狀態點的分布；將成形裕度以一定的格式存入文本文檔，通過沖壓成形有限元仿真軟件后處理模塊讀取包含成形裕度信息的文本文檔，在熱沖壓件數模上通過成形裕度云圖的方式直觀地反映熱沖壓零件的沖壓性能。本發明能夠更加準確地判斷熱沖壓件的沖壓性能。
【專利說明】
一種汽車零部件熱沖壓破裂性能的評價方法
技術領域
[0001] 本發明涉及金屬板熱沖壓加工領域，尤其是涉及一種汽車零部件熱沖壓破裂性能 的評價方法。
【背景技術】
[0002] 隨著對汽車碰撞安全和輕量化要求的增加，高強鋼板作為結構件被廣泛應用于汽 車制作。高強度鋼板在室溫下的成形較差，易產生較大的回彈，需要的成形力大。熱沖壓高 強度鋼板的成形性較好，高強度鋼板熱沖壓工藝能制造幾何形狀復雜，尺寸精度高的零件， 且熱成形件在淬火工序后屈服強度能達到lOOOMPa，抗拉強度能達到1500MPa。因此熱沖壓 件能在滿足汽車碰撞安全要求的前提下減輕重量。
[0003] 熱沖壓是將板料加熱至一定溫度，轉移至特定的模具中沖壓成形。對于高強度鋼 板熱沖壓工藝，需將熱沖壓鋼板在加熱爐中加熱至奧氏體化溫度，保溫一段時間，使板料完 全奧氏體化，轉移至壓力機的熱沖壓模具上合模，隨即在模具中冷卻淬火生成具有馬氏體 組織強度很大的零件。
[0004] 熱沖壓過程中涉及溫度因素，不同溫度下材料的塑性變形規律有很大差別，通常 情況下，溫度越高，材料的沖壓性能越好，成形極限曲線相對高。因此，熱沖壓成形極限圖有 別常溫成形極限圖，它引入了溫度軸，反應了材料在不同溫度下的成形性能，如專利號為 201410076641.5,發明名稱為"一種高強鋼板熱成形極限圖的建立方法"的專利，該專利定 義了一種判定熱成形件是否破裂的三維成形極限面，由一曲面作為判定是否破裂的標準。 這種方法可以預測成形件是否有破裂的情況，并不能評價破裂的程度，或者未破裂區域的 安全程度。
[0005] 因此，需要一種更加準確的評價方法去評價熱成形件的沖壓性能，為熱沖壓數值 模擬和實際熱沖壓生產提供指導依據。
【發明內容】
[0006] 本發明的目的是針對目前存在的問題，提供一種汽車零部件熱沖壓破裂性能的評 價方法，其能夠更加準確地判斷熱沖壓件的沖壓性能。
[0007] 本發明的目的通過如下技術方案實現：
[0008] 本發明提供一種汽車零部件熱沖壓破裂性能的評價方法，其包括：
[0009] 步驟S101，將熱成形極限試驗得到的多個溫度狀態下各應變路徑的離散的成形極 限點，進行多項式擬合，得到成形極限曲面；
[00? 0]步驟S102，計算上述成形極限曲面的相對擬合精度RE;
[0011] 步驟S103，獲得擬合精度RE達到擬合精度閾值的成形極限曲面；
[0012] 步驟S106,對應某單元的溫度yi，找到該溫度下的成形極限曲線(Forming Limit Curve，FLC)，在該FLC上找到一個點P:P = P(x，z)，使該點P與FLC外該溫度yi對應的應變溫 度狀態點Pi(xi，zi)之間的距離最短;其中所述某單元的溫度yi為熱沖壓成形件數值模型 中的某個單元的溫度狀態；
[0013] 步驟S107,計算FLC上點P = P(x，z)到FLC外的應變溫度狀態點Pi(xi，zi)之間的距 離d;
[0014] 步驟S108,根據計算得到的距離d以及應變溫度狀態點P(xi，zi)與曲線FLC的位置 關系，確定熱沖壓成形件數值模型上單元P(xi，zi)的成形裕度;根據熱沖壓成形件數值模 型上單元的成形裕度初步確定汽車零部件熱沖壓破裂性能。
[0015] 更進一步地，所述的汽車零部件熱沖壓破裂性能的評價方法還包括：
[0016] 步驟S109,將計算得到的單元的成形裕度與該單元對應的編號以一定的格式存入 文本文件中；
[0017] 步驟S110,判斷熱沖壓成形件數值模型上所有單元的成形裕度是否處理完畢，若 沒有，則繼續返回步驟S106繼續上述過程，直至所有的單元處理完畢；若已經處理完畢，則 執行后續步驟S111;
[0018] 步驟S111，讀取上述文本文件，在熱沖壓數值模型上表示成形裕度的梯度，并結合 成形極限圖中同樣顏色梯度的應變溫度坐標點的分布，進一步確定零部件熱沖壓破裂性能 的優劣。
[0019] 更進一步地，所述評價方法還包括：
[0020] 步驟S105,載入熱沖壓成形件數值模型中的所有N個單元的主應變zi，次應變xi和 溫度狀態yi。
[0021 ]更進一步地，所述熱沖壓成形件數值模型中的所有N個單元的主應變zi，次應變xi 和溫度狀態yi是通過對熱沖壓成形件進行熱沖壓有限元模擬得到的。
[0022] 更進一步地，所述步驟S101中的成形極限曲面，用z(x，y)表示，通過如下公式計算 得到：
[0023] z (X, y) = p〇〇+pi〇x+p〇iy+p2〇x2+pnxy+p〇2y2+p3〇x3+p2ix 2y+
[0024] pi2xy2+p〇3y3+p4〇x4+p3ix 3y+p22x2y2+pi3xy3+p5〇x5+
[0025] p4ix4y+P32X3y2+P23X 2y3 (1)
[0026] 其中 poo，pio，p〇l，P20，pil，P〇2，P30，P21，pi2，P〇3，P40，P31，P22，pi3，P50，P41，P32，P23為多項 式的系數;x參數表示次應變;y表示溫度;z表示主應變。
[0027] 更進一步地，所述成形極限曲面的相對擬合精度RE利用如下式計算得到：
(2)
[0029] 式中，Zl是第i個樣本點處的試驗測得的主應變值，毛是第i個樣本點處的擬合面近 似值。
[0030] 更進一步地，所述步驟S108中的熱沖壓成形件數值模型上單元的成形裕度利用如 下公式表示： Γ ? u f if 當名(D·,.，/) 一 zi 之 Ofl寸] 0031 - {-rf 當zU/，ji) - < 0時J
[0032] 其中，z(xi，yi)-ziX)表示應變溫度狀態點在FLC的上方，z(xi，yi)-zi<0表示應 變溫度狀態點在FLC的下方。
[0033]更進一步地，所述步驟S108中根據熱沖壓成形件數值模型上單元的成形裕度初步 確定汽車零部件熱沖壓破裂性能的過程具體包括：
[0034] 在熱沖壓成形件中，熱沖壓成形板平面內的兩主應變的任意組合，位于成形極限 圖中的FLC之上，則確定熱沖壓成形板材變形時就會產生破裂;位于FLC上，則表明熱沖壓成 形板材變形時發生頸縮;位于FLC之下，但靠近FLC，則表明熱沖壓成形板材變形時較危險； 位于FLC之下有一定距離，則表明熱沖壓成形板材變形時安全。
[0035] 由上述本發明的技術方案可以看出，本發明具有如下技術效果：
[0036] 1、本發明通過將有限元仿真后的數值模型上單元的應變一溫度狀態坐標點到對 應溫度下成形極限曲線的最短距離表示成形裕度，由成形裕度反映熱沖壓件距離破裂極限 的程度，計算有限元仿真后的數值模型上的所有單元的成形裕度，通過該成形裕度能夠準 確地判斷熱沖壓件的沖壓性能。
[0037] 2、本發明進一步在成形極限圖中根據成形裕度梯度以不同的顏色表示應變一溫 度狀態點的分布;將成形裕度以一定的格式存入文本文檔，通過沖壓成形有限元仿真軟件 后處理模塊讀取包含成形裕度信息的文本文檔，在熱沖壓件數模上通過成形裕度云圖的方 式直觀地反映熱沖壓零件的沖壓性能，其中的成形裕度云圖的顏色梯度和成形極限圖中的 應變一溫度狀態坐標點的顏色梯度相對應。因此本發明能夠更加準確地判斷熱沖壓件的沖 壓性能。
【附圖說明】
[0038]圖1為本發明的實施流程圖；
[0039] 圖2為本發明中成形極限面的擬合效果示意圖；
[0040] 圖3為本發明中以P1和P2單個單元為例計算得到的成形裕度示意圖；
[0041]圖4a成形參數調整前保險杠的成形極限圖與成形裕度云圖；
[0042]圖4b成形參數調整前保險杠的成形裕度云圖；
[0043]圖5a成形參數調整后數值模擬成形極限圖；
[0044]圖5b成形參數調整后數值模擬成形裕度云圖。
【具體實施方式】
[0045] 為了使本領域的技術人員更好地理解本申請的技術方案，以下將結合附圖對本發 明做進一步詳細說明。
[0046] 本申請文件中的上、下、左、右、前和后等方位用語是基于附圖所示的位置關系而 建立的。附圖不同，則相應的位置關系也有可能隨之發生變化，故不能以此理解為對保護范 圍的限定。
[0047] 以下將結合附圖對本發明做詳細說明。
[0048]本發明提供一種汽車零部件熱沖壓破裂性能的評價方法，其通過成形裕度云圖和 與之有同樣顏色梯度對應的成形極限圖來評價熱沖壓性能的優劣。其實施流程如圖1所示， 包括如下步驟：
[0049] 步驟S101，將熱成形極限試驗得到的多個溫度狀態下各應變路徑的離散的成形極 限點，進行多項式擬合，得到如圖2所示的成形極限曲面，用z(x，y)表示。
[0050] 上述多個溫度狀態可以是300°C、400°C、500°C、600°C、700°C、800°C、900°C 等。
[0051] 上述z(x，y)詳見式1:
[0052] z (X, y) = p〇〇+pi〇x+p〇iy+p2〇x2+pnxy+p〇2y2+p3〇x3+p2ix 2y+
[0053] pi2xy2+p〇3y3+p4〇x4+p3ix 3y+p22x2y2+pi3xy3+p5〇x5+
[0054] p4ix4y+P32X3y2+P23X 2y3 (1)
[0055] 其中 poo，pio，poi，P20，pil，P〇2，P30，P21，pi2，P〇3，P40，P31，P22，pi3，P50，P41，P32，P23為多項 式的系數;x參數表示次應變;y表示溫度;z表示主應變。
[0056] 步驟S102,計算上述成形極限曲面的相對擬合精度RE。
[0057]具體利用如下式(2)來計算RE:
(2)
[0059] 式(2)中，Zl是第i個樣本點處的試驗測得的主應變值，馬是第i個樣本點處的擬合 面近似值。
[0060] 步驟S103,判斷上述成形極限曲面的擬合精度RE是否達到設定擬合精度閾值RE0， 若達不到，則執行步驟S104,確定需重新擬合成形極限曲面，返回步驟S101，對多個溫度下 各應變路徑的離散的成形極限點進行擬合;若達到擬合精度閾值RE0,則轉入步驟S106。
[0061] 步驟S105,載入熱沖壓成形件數值模型中的所有N個單元的主應變zi，次應變xi和 溫度狀態yi。
[0062] 對熱沖壓成形件進行熱沖壓有限元模擬，得到熱沖壓成形件數值模型上某單元對 應的主應變ει，次應變和溫度值T。為了方便表示，主應變 ￡1用4表示，次應變^用^表示， 溫度Τ用yi表示。
[0063] 步驟S106,對應某單元的溫度yi，在成形極限曲面上找到對應的FLC，在該FLC上找 一點P，使該點P與FLC外該溫度y i對應的應變溫度狀態點Pi (xi，zi)之間的距離最短。
[0064]下面以應變溫度狀態點Pi(xi，yi，zi)為例，對該步驟S106的實施過程進行詳細說 明，具體如下：
[0065] 首先，由溫度yl得到該溫度下的FLC:Z = Z(X，yi)，并根據已知溫度300°C、400°C、 500°C、600°C、700°C、800°C、900°C下的FLC次應變的范圍，求得該FLC取值上下限。由拉格朗 日插值法求得溫度y 1下FLC的取值范圍[Xdyl，Xuyl ]，其中Xdyl表示y 1溫度下FLC的下限，XUyl表 示yl溫度下FLC的上限。
[0066] 其次，在χ-ζ平面坐標系下，設FLC上一點為P = P(x，z)，FLC外一點Pl=P(xl，zl)， 若使該點P = P(x，z)與FLC外一點Pl=P(xl，zl)之間的距離最短，需滿足如下條件：點P = P (x，z)與點Pl=P(xl，zl)的連線垂直于曲線FLC在點P = P(x，z)的切線，即滿足如下公式：
[0067] kP · kPPi = -l (3)
[0068] 其中，kppl表示直線ppl的斜率;kP表示FLC在點P = P(x，z)的切線的斜率。
[0069] 由公式(3)，可以推導出如下公式(4)，如下：
[0070] dz(:yi) (Ζι - ζ) = Χ-Χχ (4)
[007?]其中xl，zl分別為點Pl=P(xl，zl)上的坐標;χ，ζ分別為點Ρ = Ρ(χ，ζ)的坐標。
[0072] 又因為溫度狀態yl下的FLC對應的函數為：
[0073] z(x,yi) = z (5)
[0074] 將公式(4)與公式(5)聯立，可以解出FLC上離Pl(xl，zl)最近的點P = P(x，z)。
[0075] 上述僅僅是以溫度yl以及FLC外一點Pl=P(xl，zl)為例來說明步驟S106的詳細實 施過程，但本發明的保護并不局限于此，本發明中還可以其它應變溫度狀態點以及曲線外 與該溫度對應的任一點。
[0076] 步驟S107，計算FLC上點P = P(X，z)到FLC外的應變溫度狀態點Pi (xi，zi)之間的距 離d。計算公式如下：
(6)
[0078] 其中，x、z分別表示FLC上點P = P(x，z)的次應變和主應變;xi、zi分別表示yi溫度 下的FLC外的應變溫度狀態點Pi (xi，zi)。
[0079] 步驟S108,根據計算得到的距離d以及應變溫度狀態點？("，5^，4)與？1^(：的位置 關系，確定熱沖壓成形件數值模型上單元P(xi，yi，zi)的成形裕度。根據該熱沖壓成形件數 值模型上單元P(xi，yi，zi)的成形裕度可以初步確定汽車零部件熱沖壓破裂性能。
[0080] 因為成形裕度能夠直接反映材料在變形一定程度之后還具備的變形能力，為此本 發明中利用該成形裕度來反映熱沖壓成形件的變形能力。本申請中將熱沖壓成形件的成形 裕度定義如下： 「 n g f 當yi) _ zi 之 0時] -
[0081 ] Μ = ? 卜 (7)
[~?/ 當-幻· < 0時j '，
[0082] 其中，z(xi，yi)-ziX)表示應變溫度狀態點在FLC的上方，z(xi，yi)-zi<0表示應 變溫度狀態點在FLC的下方。
[0083]在熱沖壓成形件中，熱沖壓成形板平面內的兩主應變的任意組合，只要位于成形 極限圖中的FLC之上，則表明熱沖壓成形板材變形時就會產生破裂;位于FLC上，則表明熱沖 壓成形板材變形時發生頸縮;位于FLC之下，但靠近FLC，則表明熱沖壓成形板材變形時較危 險;位于FLC之下有一定距離則表明熱沖壓成形板材變形時安全。
[0084]步驟S109,將計算得到的單元的成形裕度與該單元對應的編號以一定的格式存入 文本文件中。
[0085]步驟S110,判斷熱沖壓成形件數值模型上所有單元的成形裕度是否處理完畢，即 判斷i = =N，若沒有，則繼續返回步驟S106繼續上述過程，直至所有的單元處理完畢；已經 處理完畢，則執行后續步驟S111。
[0086] 為了更為直觀地將成形裕度呈現給用戶，本發明還可以進一步地包括如下步驟： [0087] 步驟S111，通過PAM-STAMP 2G軟件所帶的后處理模塊讀取上述文本文件，在熱沖 壓數值模型上表示成形裕度的梯度，并結合成形極限圖中同樣顏色梯度的應變溫度坐標點 的分布，進一步反映沖壓性能的優劣。
[0088]通過上述本發明的實施例可以看出，本發明通過成形裕度云圖和與之有顏色梯度 對應的成形極限圖預測和評價熱沖壓性能的優劣。將有限元仿真后的數值模型上單元的應 變一溫度狀態坐標點到對應溫度下成形極限曲線的最短距離表示成形裕度，由成形裕度反 映熱沖壓件距離破裂極限的程度。由編寫的程序計算有限元仿真后的數值模型上的所有單 元的成形裕度，一方面，在成形極限圖中根據成形裕度梯度以不同的顏色表示應變一溫度 狀態點的分布。另一方面，將成形裕度以一定的格式存入文本文檔，通過沖壓成形有限元仿 真軟件(PAM-STAMP 2G)后處理模塊讀取包含成形裕度信息的文本文檔，在熱沖壓件數模上 通過成形裕度云圖的方式直觀的反映熱沖壓零件的沖壓性能，成形裕度云圖的顏色梯度和 成形極限圖中的應變一溫度狀態坐標點的顏色梯度相對應。
[0089] 下面舉例說明上述本發明實施流程的實現方法：
[0090] 為了更清楚使本領域技術人員理解本發明，下面通過數值模擬得到的分別位于成 形極限曲線之上的應變溫度狀態點P1和位于曲線之下的應變溫度狀態點P2為例對本發明 做詳細說明：
[0091] 1.對應圖3中的應變溫度狀態點P1。
[0092]由圖3可以看出，應變溫度狀態點P1位于成形極限曲線之上，主應變￡1 = 0.24,次 應變ε2 = 0.0023和溫度值T = 848.3°C。先由拉格朗日插值法得到此溫度下的FLC的取值范 圍[_0.1393,0.2159]，聯立式(4)和(5)可計算得到?1^(：上離? 1&1，21)最近的點？(1，7)，由式 (7)計算成形裕度M=0.132。此數值為正數，說明數值模擬中，零部件在此單元處未破裂。 [0093] 2.對應圖3中的應變溫度狀態點P2。
[0094]由圖3可以看出，應變溫度狀態點P2位于成形極限曲線之下。應變溫度狀態點P2的 主應變ε i = 0.651，次應變ε2 = -0.0075和溫度值T = 812.4°C。先由拉格朗日插值法得到此溫 度下的FLC的取值范圍[_0.1501，0.2698]，聯立式(3)和式(4)可計算得到?1^(：上離? 2&2,22) 最近的點P(x，y)，由式(5)計算成形裕度M=-0.0075。此數值為負數，說明數值模擬中，零部 件在此單元處已經破裂。
[0095]以下為上述方法一個應用：
[0096]步驟1、使用PAM-STAMP 2G軟件模型對保險杠進行熱沖壓模擬，為提高有限元計算 效率，取了模型的一半進行模擬。沖壓參數調整之前，沖壓基本參數為:板料初始溫度830 °C，沖壓速度350mm/s，板料的寬度220mm。保險杠的成形極限圖如圖4a所示，保險杠的成形 裕度云圖如圖4b所示。
[0097]步驟2、圖4a中，有應變溫度坐標點在成形極限曲面上，可通過增加熱沖壓板料的 初始溫度，提高板料本身的成形性，對應的成形極限曲線升高，使得本來位于成形極限曲面 上的點，位于成形極限曲面以下。結合圖4b，最小成形裕度值為-0.176,保險杠的頂部U形槽 處，存在單元的成形裕度為負值，在成形裕度云圖中顯示為黑色，既U形槽處出現了破裂的 情況。而且在黑色區域周圍的深灰色區域，雖然裕度為正，但裕度值很小，已發生頸縮。其他 顏色區域成形裕度為正，成形裕度值較大，為安全區域，可適當的減小板料的寬度，減小合 模過程對材料流動的約束，使得材料更容易流向保險杠零件的頂部U形槽處。
[0098] 步驟3、通過步驟2的分析調整沖壓參數為板料初始溫度850°C，沖壓速度350mm/s， 板料寬度200mm，進行仿真。從圖5a中，所有的應變溫度坐標點全在成形極限面下，結合圖 5b，保險杠的頂部，成形裕度全為正值，即U形槽處沒有破裂的情況。保險杠頂部U形槽成形 裕度無負值，成形裕度最小值為〇. 003，破裂的現象消除。
[0099]步驟4、為了驗證試驗結果的準確性，進行了保險杠熱沖壓實驗。成形參數調整前， 熱沖壓保險杠零件的頂部U型槽處出現破裂。與數值模擬結果比較吻合。通過沖壓參數的調 整，保險杠頂部U型處破裂消除。
[0100]雖然本發明已以較佳實施例公開如上，但實施例并不限定本發明。在不脫離本發 明之精神和范圍內，所做的任何等效變化或潤飾，同樣屬于本發明之保護范圍。因此本發明 的保護范圍應當以本申請的權利要求所界定的內容為標準。
【主權項】
1. 一種汽車零部件熱沖壓破裂性能的評價方法，其特征在于，所述評價方法包括： 步驟SlOl，將熱成形極限試驗得到的多個溫度狀態下各應變路徑的離散的成形極限 點，進行多項式擬合，得到成形極限曲面； 步驟S102,計算上述成形極限曲面的相對擬合精度RE; 步驟S103,獲得擬合精度RE達到擬合精度閾值的成形極限曲面； 步驟S106,對應某單元的溫度yi，找到該溫度下的成形極限曲線FLC，在該FLC上找到一 個點P:P = PU，z)，使該點P與FLC外該溫度yi對應的應變溫度狀態點Pi (xi，zi)之間的距離 最短;其中所述某單元的溫度yi為熱沖壓成形件數值模型中的某個單元的溫度狀態； 步驟S107,計算FLC上點P = P(x，z)到FLC外的應變溫度狀態點Pi(xi，zi)之間的距離d; 步驟S108,根據計算得到的距離d以及應變溫度狀態點P(xi，zi)與曲線FLC的位置關 系，確定熱沖壓成形件數值模型上單元P(xi，zi)的成形裕度;根據熱沖壓成形件數值模型 上單元的成形裕度初步確定汽車零部件熱沖壓破裂性能。2. 根據權利要求1所述的汽車零部件熱沖壓破裂性能的評價方法，其特征在于，所述評 價方法還包括： 步驟S109,將計算得到的單元的成形裕度與該單元對應的編號以一定的格式存入文本 文件中； 步驟S110,判斷熱沖壓成形件數值模型上所有單元的成形裕度是否處理完畢，若沒有， 則繼續返回步驟S106繼續上述過程，直至所有的單元處理完畢;若已經處理完畢，則執行后 續步驟Slll; 步驟Slll，讀取上述文本文件，在熱沖壓數值模型上表示成形裕度的梯度，并結合成形 極限圖中同樣顏色梯度的應變溫度坐標點的分布，進一步確定零部件熱沖壓破裂性能的優 劣。3. 根據權利要求1或2所述的汽車零部件熱沖壓破裂性能的評價方法，其特征在于，所 述評價方法還包括： 步驟S105,載入熱沖壓成形件數值模型中的所有N個單元的主應變zi，次應變xi和溫度 狀態yi。4. 根據權利要求3所述的汽車零部件熱沖壓破裂性能的評價方法，其特征在于， 所述熱沖壓成形件數值模型中的所有N個單元的主應變zi、次應變xi和溫度狀態yi是 通過對熱沖壓成形件進行熱沖壓有限元模擬得到的。5. 根據權利要求4所述的汽車零部件熱沖壓破裂性能的評價方法，其特征在于，所述步 驟SlOl中的成形極限曲面，用z(x，y)表示，通過如下公式計算得到：多項式的 系數;X參數表示次應變;y表示溫度;z表示主應變。6. 根據權利要求5所述的汽車零部件熱沖壓破裂性能的評價方法，其特征在于，所述成 形極限曲面的相對擬合精度RE利用如下式計算得到： (2) 式中，Z1是第i個樣本點處的試驗測得的主應變值，爲是第i個樣本點處的擬合面近似 值。7. 根據權利要求6所述的汽車零部件熱沖壓破裂性能的評價方法，其特征在于，所述步 驟S108中的熱沖壓成形件數值模型上單元的成形裕度利用如下公式表示：(7) 其中，z(xi，yi)-ziX)表示應變溫度狀態點在FLC的上方，z(xi，yi)-zi〈0表示應變溫 度狀態點在FLC的下方。8. 根據權利要求7所述的汽車零部件熱沖壓破裂性能的評價方法，其特征在于，所述步 驟S108中根據熱沖壓成形件數值模型上單元的成形裕度初步確定汽車零部件熱沖壓破裂 性能的過程具體包括： 在熱沖壓成形件中，熱沖壓成形板平面內的兩主應變的任意組合，位于成形極限圖中 的FLC之上，則確定熱沖壓成形板材變形時就會產生破裂;位于FLC上，則表明熱沖壓成形板 材變形時發生頸縮;位于FLC之下，但靠近FLC，則表明熱沖壓成形板材變形時較危險;位于 FLC之下有一定距離，則表明熱沖壓成形板材變形時安全。
【文檔編號】G06F17/50GK106018129SQ201610319451
【公開日】2016年10月12日
【申請日】2016年5月16日
【發明人】崔俊佳, 孫光永, 李光耀, 胡明
【申請人】湖南大學