專利名稱：：共享射頻前端的雙通道導航射頻接收機系統架構的制作方法
技術領域：
：本實用新型涉及一種無線通訊領域的射頻芯片，特別涉及一種共享射頻前端的雙通道導航射頻接收機系統架構。
背景技術：
：全球導航定位系統(GPS)已經廣泛應用于車載導航、車輛跟蹤、時間同步、測量測繪、船只或車輛監控、地理數據采集、航天工業等等。到目前為止，導航定位系統最大和最多的用戶是車載和手持導航。在手持導航儀(PND,PortableNavigationDevice)或類似的應用中，由于整個導航儀通過電池供電，所以針對這種應用，導航系統的芯片功耗有著特殊的意義功耗越低，使用的時間就越長。目前在市場上，像美國的SiRF公司，加拿大的SiGe公司和美國的MAXIM公司都已經有了很成熟的導航射頻芯片，其產品多數用SiGe工藝來設計和制作，以達到低功耗，高性能的目的。如圖I所示，這些產品都是采用傳統的低中頻導航射頻接收機的系統架構中，1575.42MHz的導航GPS射頻調制信號，通過天線(未畫出)被接收到射頻的信號通道中，通過前端的低噪聲放大器10(LNA)進行放大。為了過濾掉鄰近的手機或別的通訊干擾信號，經放大的射頻RF信號需要輸出到芯片外，由片外聲濾波器20(SAWFILTER)進行濾波處理；再接回到片內的射頻預放大器30(RFA)作進一步放大后，輸出到正交下變頻器40和50(Mixerl,MixerQ)進行射頻RF到中頻IF的下變頻轉換。為了便于說明，我們以單位頻率f0=l.023MHz來計算射頻(1540&)和中頻頻率。在導航射頻芯片中，主流的中頻頻率是4f。。中頻濾波器60(IFFilter)對中頻信號進行信道選擇，過濾出在帶寬內需要被解調的中頻信號，帶寬外的任何信號或噪聲可以得到充分的過濾。導航GPS的帶寬是，一般中頻濾波器的帶寬比稍高。此中頻信號經可調增益放大器70(VGA)放大后，提供適度的信號強度給模數轉換器80(ADC)，從而把中頻模擬信號轉換成包含極性SIGN及幅度MAG的兩位數字信號，最后這些數字信號被輸出至數字基帶(未畫出)做后續的信號處理。在低中頻導航射頻接收機系統架構中，因為射頻芯片需要獨立成為一顆單芯片，所以模數轉換器80輸出的幅度MAG信號還通過可調增益放大器控制電路90(VGAController)反饋到可調增益放大器70，用作其信號強度的檢測，以使該可調增益放大器70能為模數轉換器80提供恒定的信號輸出。其中，進行射頻RF至中頻IF下變頻的正交下變頻器40和50，其本振是由頻率綜合器來提供的。無論是整數分頻頻率綜合器(Integer-NRFPLL)還是小數分頻頻率綜合器(Fractional-NRFPLL),頻率綜合器鎖相環(RFPLL)—般包含由鑒頻鑒相器120(PFD)、電荷泵130(CP)、環路濾波器140(LPF)、壓控振蕩器150(VC0)、一組分頻模塊連接形成的反饋回路。其中，鑒頻鑒相器120，將反饋信號與一個標準參考時鐘(導航射頻芯片一般用16&)進行比較；由該比較結果控制，所述電荷泵130對環路濾波器140進行充電或放電，使環路濾波器140輸出過濾后的直流電壓，對壓控振蕩器150的頻率進行控制。壓控振蕩器150產生的本振信號，經由二分頻器160(DIV2)、預分頻器170(Prescaler)、反饋分頻器180(FeedbackDivider)的分頻處理后，反饋輸出到鑒頻鑒相器120;當反饋的頻率和參考的標準頻率相等的時候，鑒頻鑒相器120控制該頻率綜合器鎖相環鎖定，此時壓控振蕩器150所輸出的本振頻率就是參考時鐘的N倍(倍數N由所述若干分頻模塊160、170、180配合決定)。由于導航射頻芯片主流的系統架構都選擇兩倍頻的壓控振蕩器頻率，即2X15364，因此壓控振蕩器150的輸出經由二分頻器160分頻獲得正交本振LOI和L0Q，分別輸出至所述正交下變頻器40和50。一般來說，為了滿足導航射頻芯片對頻率的高精度要求，由片外的溫補的晶振(TCX0，未畫出)提供的時鐘信號(TCX0_IN)，經過時鐘隔離放大器100(CLKBUF)的整形后，輸進頻率綜合器鎖相環(RFPLL)作為標準參考時鐘。與此同時，時鐘隔離放大器100輸出的這個時鐘也提供給模數轉換器80作為其采樣時鐘。該采樣時鐘最終還經過另外一個時鐘隔離放大器110(CLKBUF)的整形，輸出到片外的導航基帶芯片作數據采樣的同步。目前世界上有四個全球導航系統GlobalNavigationSatelliteSystem(GNSS):第一是美國的GPS導航系統，其射頻頻率為1575.42MHz，帶寬為2.046MHz，帶寬內蘊涵著時間和位置信息的C/A碼。第二是俄國的GL0NASS導航系統，其射頻頻率是1598.0625MHz至1605.375MHz，帶寬是8MHz，分成14個頻道；頻道與頻道的間隔是0.5625MHz，每個頻道的帶寬是0.5625MHz;第三是中國北斗二代的COMPASS導航系統，其射頻頻率是1561.098MHz，帶寬是4.092MHz。第四是歐盟的伽利略(Galileo)導航系統，其射頻頻率是1575.42MHz，帶寬是4.092MHzo目前應用最廣泛，最主流的導航系統就是美國的GPS導航系統。截至2011年二月，天上已經有22顆可運營的俄國GL0NASS導航衛星。中國的北斗二代的COMPASS導航系統越來越成熟，目前天上已經有9顆導航衛星。北斗二代預計在2012年可以覆蓋亞太地區并進入實質性運營。歐盟的伽利略(Galileo)導航系統發展速度是最緩慢的。然而，現在無論是俄國政府，中國政府還是歐盟，要求并鼓勵消費者只使用自己的導航系統是不現實的。第一，衛星數目不夠多，就算是俄國的Glonass導航衛星也是不到24顆；第二，各自的全球導航系統(GNSS)成熟的運營還需更多的時間。參見表1，因此，如果在市場上有一個雙通道的導航射頻接收機，同時能接收美國GPS導航衛星和俄國的Glonass導航衛星,或者是同時能接收美國GPS導航衛星和中國的北斗Compass導航衛星，或者是同時能接收美國GPS導航衛星和歐盟的伽利略(Galileo)導航衛星，其綜合定位將更加精確，就會具有很高的應用價值。表I雙通道的可能實用的組合組合第一通道第二通道I美國GPS俄國GL0NASS2美國GPS中國北斗COMPASS3美國GPS歐盟的伽利略GALILEO4中國北斗COMPASS俄國GL0NASS但是，目前的雙通道GNSS射頻接收機技術往往只是單純將單一通道的相關技術完全復制到兩個通道，難以滿足射頻接收機低成本、低功耗的要求
實用新型內容[0012]本實用新型的目的是提供一種共享射頻前端的雙通道導航射頻接收機系統架構，能夠同時接收兩路GNSS射頻導航信號來進行精準定位，例如是美國GPS和中國北斗Compass導航衛星信號，或者美國GPS和俄國Glonass導航衛星信號。同時，通過共享射頻前端的相關模塊，獲得與單通道方案一樣的低功耗低成本效果。本實用新型的技術方案是提供一種共享射頻前端的雙通道導航射頻接收機系統架構，其設置了第一、第二通道來對應接收兩路射頻信號；所述第一、第二通道共用了射頻前端電路，所述射頻前端電路包含依次連接的低噪聲放大器、片外聲濾波器、射頻預放大器，以及正交下變頻器；所述射頻前端電路同時接收的所述兩路射頻信號，由所述正交下變頻器進行第一次下變頻處理后，輸出中頻信號至第一、第二通道的后續電路；所述第一通道中，還包含在所述正交下變頻器之后設置的中頻濾波器，其對第一次下變頻之后的中頻信號進行處理，得到與該通道接收的射頻信號相對應的第一中頻信號及第一中頻轉換信號；所述第二通道中，還設置了Weaver結構的鏡像抑制低中頻架構，即包含在所述正交下變頻器之后，依次設置的中頻濾波器、第二次下變頻器和加法器；由該中頻濾波器對第一次下變頻之后的中頻信號進行處理，得到與該通道接收的射頻信號相對應的第二中頻信號，再由所述第二次下變頻器和加法器進行第二次下變頻處理，得到相對應的第二中頻轉換信號。所述正交下變頻器進行第一次下變頻時的本振頻率，以及所述第二通道中第二次下變頻器進行第二次下變頻時的本振頻率，是由同一個頻率綜合器鎖相環分別設置分頻系數后對應提供的。所述頻率綜合器鎖相環中，進一步包含鑒頻鑒相器、電荷泵、環路濾波器、壓控振蕩器、二分頻器、預分頻器、反饋分頻器構成的反饋回路，該反饋回路為所述第一、第二通道共用。第一次下變頻處理所需的本振頻率，是由所述反饋回路中的二分頻器對所述壓控振蕩器的輸出結果進行二分頻后得到的；所述頻率綜合器鎖相環中，與第二通道對應，還設置有參數分頻器和另一個二分頻器，來對所述反饋回路中二分頻器的輸出結果進行分頻處理，得到第二次下變頻處理所需的本振頻率。所述第一、第二通道中，還各自設置有可調增益放大器，對應為第一、第二中頻轉換信號進行放大處理；模數轉換器，對應將放大后的第一、第二中頻轉換信號由模擬量轉換成包含極性及幅度的兩位數字信號，向片外的基帶處理芯片發送；可調增益放大器控制電路，分別將轉換后的幅度信號反饋至相應的可調增益放大器。所述第一、第二通道還共用有一個時鐘隔離放大器，其對外部輸入的參考時鐘進行整形后，發送至所述頻率綜合器鎖相環；所述第一、第二通道還共用了一個采樣時鐘模塊，其發送相應的采樣時鐘頻率給第一、第二通道的模數轉換器；6[0027]所述第一、第二通道中還各自包含另一個時鐘隔離放大器，所述采樣時鐘頻率經過該時鐘隔離放大器整形后，輸出到片外的導航基帶芯片作數據采樣的同步。所述采樣時鐘模塊輸出盡可能低的采樣時鐘頻率，但所述采樣時鐘頻率必須大于兩個通道中各自最大的中頻信號頻率的2倍。所述采樣時鐘模塊向所述第一、第二通道的模數轉換器發送相同的采樣時鐘頻率；所述采樣時鐘模塊將整形后的參考時鐘直接輸出或進行分頻處理之后輸出，作為所述采樣時鐘頻率。所述采樣時鐘模塊向所述第一、第二通道的模數轉換器發送不同的采樣時鐘頻率；所述時鐘隔離放大器將整形后的參考時鐘直接輸出或進行分頻處理之后輸出，作為其中一個采樣時鐘頻率；所述采樣時鐘模塊對所述頻率綜合器鎖相環輸出的第一次下變頻的本振頻率,進行分頻處理后輸出，作為另一個采樣時鐘頻率。與現有技術相比，本實用新型所述共享射頻前端的雙通道導航射頻接收機系統架構，其優點在于本實用新型通過分別控制第一通道和第二通道的參考時鐘、本振頻率、采樣時鐘、信道選擇的帶寬、中頻信號等參數，使第一通道進行第一次下變頻，第二通道進行第一次、第二次下變頻處理后，能夠對應接收兩路GNSS射頻導航信號，例如是接收美國GPS和中國的北斗Compass導航衛星信號,或者美國GPS和俄國的Glonass導航衛星信號,從而提高導航定位的精確性。同時，由于共享了射頻前端模塊及頻率綜合器鎖相環等，該雙通道導航射頻接收機系統架構能夠節省功耗，降低成本，具有很好的應用意義。圖I是現有單通道的導航射頻接收機的系統架構示意圖；圖2是本實用新型所述共享射頻前端的雙通道導航射頻接收機系統架構在實施例I中的示意圖；圖3是本實用新型所述共享射頻前端的雙通道導航射頻接收機系統架構在實施例2中的示意圖。具體實施方式以下結合附圖說明本實用新型的多個具體實施方式。如圖2所示，本實用新型所述共享射頻前端的雙通道導航射頻接收機系統架構中，設置了第一、第二通道來對應接收兩路GNSS射頻信號。所述第一、第二通道共用了射頻前端電路(圖2中虛線框所示的區域)，包含依次連接的低噪聲放大器I(LNA)、片外聲濾波器2(SAWFILTER)、射頻預放大器3(RFA)以及正交下變頻器4和5(Mixerl,MixerQ)，該些器件的電路架構及信號處理過程與現有單通道射頻接收機中基本一致。所述第一通道的架構與單通道架構基本一致，即，在所述正交下變頻器4和5之后，依次設置了中頻濾波器61、可調增益放大器71(VGA)、模數轉換器81(ADC)，以及反饋連接至可調增益放大器71的可調增益放大器控制電路91(VGAController).[0041]而所述第二通道中，在所述的正交下變頻器4和5之后，設置了中頻濾波器62、第二次下變頻器72、82和加法器92，以形成Weaver結構的鏡像抑制低中頻架構；再設置了可調增益放大器102、模數轉換器112，以及反饋連接至可調增益放大器102的可調增益放大器控制電路122。所述正交下變頻器4和5進行第一次下變頻的本振頻率LOI,L0Q,以及所述第二通道中的第二次下變頻器72、82，進行第二次下變頻的本振頻率L0I2、L0Q2，是由同一個頻率綜合器鎖相環(RFPLL)分別設置分頻系數獲得的。更具體地闡述，所述頻率綜合器鎖相環的鑒頻鑒相器12(PFD)、電荷泵13(CP)、環路濾波器14(LPF)、壓控振蕩器15(VC0)、二分頻器16(DIV2)、預分頻器17(Prescaler),反饋分頻器18(FeedbackDivider)構成的反饋回路為所述第一、第二通道共用，該些模塊的電路架構及信號處理過程與現有單通道射頻接收機中基本一致。所述本振頻率LOI,LOQ是經由二分頻器16對壓控振蕩器15二分頻后，輸出至所述正交下變頻器4和5。對于第二通道，根據上述反饋回路中二分頻器16的輸出結果，再通過依次設置的參數分頻器19(設其分頻系數為N2)和另一個二分頻器22進行N2X2次分頻后輸出本振頻率LOI2、LOQ2給所述的第二次下變頻器72、82。另外，第一、第二通道的模數轉換器81和112的米樣時鐘由同一個米樣時鐘模塊11(ADCCLKGEN)提供。參考時鐘(TCX0_IN)經過時鐘隔離放大器10的整形后，輸入到所述采樣時鐘模塊11。采樣時鐘模塊11通過對參考時鐘頻率或其進行若干次分頻后，提供最佳的采樣時鐘頻率給模數轉換器81和112。該采樣時鐘頻率還另外經過時鐘隔離放大器131或132整形后，輸出到片外的導航基帶芯片作數據采樣的同步。實施例I基于圖2所示的共享射頻前端的雙通道導航射頻接收機系統架構，在本實施例中接收的所述兩路GNSS射頻信號，分別是美國GPS和中國的北斗Compass導航衛星信號。其中第一通道為GPS通道，其接收的第一射頻信號RFl是美國GPS的信號；第二通道為北斗通道，其接收的第二射頻信號RF2是中國北斗COMPASS的信號。首先，第一射頻信號RFl和第二射頻信號RF2同時通過天線(未畫出)，通過同一個射頻輸入口(LNA_IN)被接收到信號通道中。從射頻輸入口(LNA_IN)—直到正交下變頻器4和5，其電路架構及信號處理與現有單通道射頻接收機的基本一致。所述的正交下變頻器4和5的本振頻率LOI和LOQ的取值為1571.328MHz，其進行第一次下變頻處理后輸出的同一個中頻信號，被同時發送到第一和第二通道；這個中頻信號中包含了頻率為4.092MHz的美國GPS的第一中頻信號IFl和頻率為10.23MHz的中國北斗的第二中頻信號IF2。對于第一通道(GPS通道)，第一次下變頻處理后輸出中頻信號，通過中頻濾波器61進行信道選擇，過濾出在帶寬BWl內(導航GPS的帶寬BWl是2MHz)頻率為4.092MHz的第一中頻信號IF1，使帶寬外的任何信號或噪聲都可以得到充分的過濾。該中頻信號不需要第二次下變頻處理即作為需要被解調的GPS中頻信號CH1_IF=4.092MHz，如表2所示。所述中頻信號CH1_IF之后的處理，與單通道中基本一致，依次經可調增益放大器71放大后，提供適度的信號強度給模數轉換器81，從而把中頻模擬信號轉換成數字信號，最后這些數字信號就在數字基帶做信號處理。模數轉換器81的幅度信號MAGl輸出，用作可調增益放大器71信號強度的檢測，并通過可調增益放大器控制電路91，反饋到可調增益放大器71來控制給模數轉換器81的恒定的VGA輸出。對于第二通道(北斗通道)，第一次下變頻處理后輸出中頻信號，經過中頻濾波器62進行信道選擇，過濾出在帶寬BW2內(北斗的帶寬BW2是4MHz)頻率為10.23MHz的第二中頻信號IF2，使帶寬外的任何信號(包括GPS的4.092MHz的中頻信號)或噪聲都得到充分的過濾。濾波后得到的頻率10.23MHz的中頻信號再通過Weaver結構的鏡像抑制低中頻系統架構進行第二次下變頻處理。輸入第二次下變頻器72、82的第二次下變頻的本振頻率LOI2,LOQ2,也是由所述的同一個頻率綜合器RFPLL通過110次分頻后產生并提供的。即是說，將1571.328MHz的本振信號LOI和L0Q，通過參數分頻器19(設定其分頻系數N2為55)和另一個二分頻器22后，產生第二次下變頻的本振頻率L0I2、L0Q2為14.2848MHz。再通過加法器92進行鏡像抑制，得到需要解調的北斗中頻信號CH2_IF=4.05MHz并輸出至可調增益放大器102，其中頻和帶寬如表2所示。該北斗中頻信號CH2_IF之后的信號處理與第一通道中的類似，此處不再贅述。所述的采樣時鐘模塊11(ADCCLKGEN)將整形后的參考時鐘(TCX0_IN)進行處理，得到采樣時鐘并同時輸出給第一通道、第二通道的模數轉換器81和112。需要說明的是，所述采樣時鐘模塊11的設計必須考慮使導航基帶的時鐘信號頻率越低越好，但是采樣時鐘頻率必須大于每個通道各自最大中頻的2倍。在表2中列出了根據不同的參考時鐘方案，給出的接收GPS和北斗衛星的雙通道信號時，其各自的中頻、帶寬、ADC時鐘參數。其中16.368MHz是目前常用的參考時鐘，26MHz多用于手機或WiFi的參考時鐘。表2GPS和北斗雙通道的參考時鐘，中頻，帶寬和ADC時鐘權利要求1.一種共享射頻前端的雙通道導航射頻接收機系統架構，其特征在于，設置了第一、第二通道來對應接收兩路射頻信號(RFl、RF2)；所述第一、第二通道共用了射頻前端電路，所述射頻前端電路包含依次連接的低噪聲放大器(1)、片外聲濾波器(2)、射頻預放大器(3)，以及正交下變頻器(4、5)；所述射頻前端電路同時接收的所述兩路射頻信號(RF1、RF2)，由所述正交下變頻器(4、5)進行第一次下變頻處理后，輸出同一路的中頻信號至第一、第二通道的后續電路；所述第一通道中，還包含在所述正交下變頻器(4、5)之后設置的中頻濾波器(61)，其對第一次下變頻之后的中頻信號進行處理，得到與該通道接收的射頻信號(RFl)相對應的第一中頻信號(IFl)及第一中頻轉換信號(CH1_IF)；所述第二通道中，還設置了Weaver結構的鏡像抑制低中頻架構，即包含在所述正交下變頻器(4、5)之后，依次設置的中頻濾波器(62)、第二次下變頻器(72、82)和加法器(92)；由該中頻濾波器(62)對第一次下變頻之后的中頻信號進行處理，得到與該通道接收的射頻信號(RF2)相對應的第二中頻信號(IF2)，再由所述第二次下變頻器(72、82)和加法器(92)進行第二次下變頻處理，得到相對應的第二中頻轉換信號(CH2_IF)。2.如權利要求1所述的共享射頻前端的雙通道導航射頻接收機系統架構，其特征在于，所述正交下變頻器(4、5)進行第一次下變頻時的本振頻率(L0I、L0Q),以及所述第二通道中第二次下變頻器(72、82)進行第二次下變頻時的本振頻率(L0I2、LO(^2)，是由同一個頻率綜合器鎖相環分別設置分頻系數后對應提供的；所述頻率綜合器鎖相環中，進一步包含鑒頻鑒相器(12)、電荷泵(13)、環路濾波器(14)、壓控振蕩器(15)、二分頻器(16)、預分頻器(17)、反饋分頻器(18)構成的反饋回路，該反饋回路為所述第一、第二通道共用。3.如權利要求2所述的共享射頻前端的雙通道導航射頻接收機系統架構，其特征在于，第一次下變頻處理所需的本振頻率(L0I、L0Q)，是由所述反饋回路中的二分頻器(16)對所述壓控振蕩器(15)的輸出結果進行二分頻后得到的；所述頻率綜合器鎖相環中，與第二通道對應，還設置有參數分頻器(19)和另一個二分頻器(21)，來對所述反饋回路中二分頻器(16)的輸出結果進行分頻處理，得到第二次下變頻處理所需的本振頻率(LOI2、LOQ2)04.如權利要求3所述的共享射頻前端的雙通道導航射頻接收機系統架構，其特征在于，所述第一、第二通道中，還各自設置有可調增益放大器(71、102)，對應為第一、第二中頻轉換信號(CH1_IF、CH2_IF)進行放大處理；模數轉換器(81、112)，對應將放大后的第一、第二中頻轉換信號(CH1_IF、CH2_IF)由模擬量轉換成包含極性及幅度的兩位數字信號，向片外的基帶處理芯片發送；可調增益放大器控制電路(91、122)，分別將轉換后的幅度信號(MAGI、MAG2)反饋至相應的可調增益放大器(71、102)。5.如權利要求4所述的共享射頻前端的雙通道導航射頻接收機系統架構，其特征在于，所述第一、第二通道還共用有一個時鐘隔離放大器(10)，其對外部輸入的參考時鐘進行整形后，發送至所述頻率綜合器鎖相環；所述第一、第二通道還共用了一個采樣時鐘模塊(110)，其發送相應的采樣時鐘頻率給第一、第二通道的模數轉換器(81、112)；所述第一、第二通道中還各自包含另一個時鐘隔離放大器(131、132)，所述采樣時鐘頻率經過所述時鐘隔離放大器(131、132)整形后，輸出到片外的導航基帶芯片作數據采樣的同步。6.如權利要求5所述的共享射頻前端的雙通道導航射頻接收機系統架構，其特征在于，所述采樣時鐘模塊(110)輸出盡可能低的采樣時鐘頻率，但所述采樣時鐘頻率必須大于兩個通道中各自最大的中頻信號頻率的2倍。7.如權利要求6所述的共享射頻前端的雙通道導航射頻接收機系統架構，其特征在于，所述采樣時鐘模塊(110)向所述第一、第二通道的模數轉換器(81、112)發送相同的采樣時鐘頻率；所述采樣時鐘模塊(110)將整形后的參考時鐘直接輸出或進行分頻處理之后輸出，作為所述采樣時鐘頻率。8.如權利要求6所述的共享射頻前端的雙通道導航射頻接收機系統架構，其特征在于，所述采樣時鐘模塊(110)向所述第一、第二通道的模數轉換器(81、112)發送不同的采樣時鐘頻率；所述時鐘隔離放大器(10)將整形后的參考時鐘直接輸出或進行分頻處理之后輸出，作為其中一個采樣時鐘頻率；所述采樣時鐘模塊(110)對所述頻率綜合器鎖相環輸出的第一次下變頻的本振頻率(LOI、L0Q)，進行分頻處理后輸出，作為另一個采樣時鐘頻率。專利摘要本實用新型涉及一種共享射頻前端的雙通道導航射頻接收機系統架構，通過設置第一通道和第二通道，并分別控制其參考時鐘、本振頻率、采樣時鐘、信道選擇的帶寬、中頻信號等參數，使第一通道進行第一次下變頻，第二通道進行第一次下變頻和利用Weaver結構的鏡像抑制低中頻系統架構進行的第二次下變頻處理后，能夠對應接收兩路GNSS射頻導航信號，例如是接收美國GPS和中國北斗Compass導航衛星信號，或者美國GPS和俄國Glonass導航衛星信號，從而提高導航定位的精確性。同時，由于共享了直到第一次下變頻的射頻前端模塊，以及提供本振頻率的頻率綜合器鎖相環等電路模塊，本實用新型能夠節省功耗，降低成本，具有很好的應用意義。文檔編號G01S19/37GK202305808SQ20112039603公開日2012年7月4日申請日期2011年10月18日優先權日2011年10月18日發明者倪文海,徐文華,錢曉輝,韓業奇申請人:上海迦美信芯通訊技術有限公司