專利名稱：連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測裝置及檢測方法
技術領域：
本發明涉及一種冶金設備領域，具體涉及一種連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測裝置及檢測方法。
背景技術：
無縫鋼管是常見的冶金金屬制品，合金無縫管是無縫鋼管中的高端產品，技術含量與生產難度較高。對于合金無縫管等高端產品而言，鋼管表面(含內、外表面)要求較高，經過冷加工變形加工后，需采用表面光亮退火工藝，滿足合金無縫管內、外表面的技術要求需要。目前，用于無縫鋼管光亮退火的專用設備是連續式氫氣保護退火爐；連續式氫氣保護退火爐采用網帶替代傳統的輸送輥道。將待加工的鋼管靜止放置在網帶上并作相應固定，鋼管隨網帶水平移動(勻速穿越退火爐爐體)完成在退火爐內的退火處理，從而減少了傳統的輥道式退火爐工件與輥道之間因摩擦而導致的擦傷等問題。爐體內采用氫氣作為保護氣體，能防止高溫退火處理時鋼管表面因氧化而變色(發黑)，故連續式氫氣保護退火爐是目前應用最廣泛的光亮退火專用設備。常規的連續式氫氣保護退火爐設備主要由氫氣爐與凈化站兩部分組成，其中氫氣爐由電加熱爐體、爐內冷卻循環系統、氫氣輸送裝置、機械傳動機構、管材輸送機構、授料臺架等部件組成；凈化站主要由氫氣凈化系統與氮氣保護系統組成。連續式氫氣保護退火爐設備的結構特點是凈化站安裝在距離退火爐較遠的獨立廠房內，廠房內分別設置凈化區域與氫氣儲存區域。凈化站由兩套凈化系統和氮氣保護系統組成，分別獨立運行，并可相互切換使用，由PLC自動化控制實現對氫氣和低氫高氮混合氣體的凈化；氫氣爐安裝在大型廠房內，采用電加熱方式進行升溫，無縫鋼管由進口爐門逐一成組排列，由管材輸送機構傳遞，勻速通過爐體內到達爐體出口，完成退火過程，全程由PLC自動控制爐溫與傳動速度，爐體通過水冷與風冷相結合方式進行及時冷卻，氫氣起到無縫鋼管退火時的保護作用，以達到無縫鋼管表面光亮退火的相關技術要求。目前，連續式氫氣保護退火爐經過使用后，氫氣爐的電加熱爐體因熱脹冷縮等原因，逐步出現爐體泄漏現象，若不對設備進行泄漏檢測或無法實現精確檢測，會給快速尋找爐體泄漏點和及時處置泄漏帶來困難，從而影響無縫鋼管的正常退火處理，即I)使爐體內經高溫加熱后的氣體壓力低于爐體外正常大氣壓，造成爐體外的空氣從泄漏點反向滲透入到正在高溫加熱的爐體內，將作為保護氣體的氫氣稀釋，導致爐體內保護氣體濃度達不到相關技術要求，引起退火后的無縫鋼管表面因氧化而變色發黑，達不到光亮退火的技術要求，嚴重影響產品質量；2)由于氫氣是一種較為活潑的氣體，具有燃燒性，一旦爐體內滲入的空氣與氫氣接觸，易造成氫氣暴燃，將會導致設備與人身傷害事故，存在安全隱患；3)由于爐體泄漏導致爐體內氫氣外溢，為保證氣體濃度需及時補充氫氣，從而造成氫氣消耗增加，致使生產成本增加。
因此為保障連續式氫氣保護退火爐的正常生產與光亮退火質量，每次開爐生產前，必須對爐體進行泄漏檢測。目前使用的爐體泄漏檢測方法是采用壓力表(GB1226-86I型壓力表，顯示范圍0-0. 25MPa)顯示與泡沫噴涂(采用工業洗滌劑與水I : 50混合，再采用簡易噴射裝置，如塑料瓶、醫用注射器、漆刷等工具在爐體各部位噴射涂抹)相結合的方式。根據爐體封閉24小時后的壓力流失情況，確認爐體內的泄漏量，根據氣泡得反映來判斷泄漏點。每次爐體保壓檢測時間為一天，保壓檢測與筑漏時間、復測作業時間為五天。其作業流程是(結合圖I)測前準備，拆卸爐體I頂端的冷卻風機，割斷通過爐體進、出口爐門處的金屬網帶，為封閉爐體做準備；
封閉爐體，用盲板和密封條，采用螺釘固定方式將冷卻風機通風口 2予以整體封閉，用盲板和密封條，采用螺栓固定方式將進、出口爐門3、4予以整體封閉，使得爐體成為一密閉空間，為現場測漏做好準備；安裝檢測元件，采用專用氣管將氮氣瓶5輸出端與進口爐門上的進氣球閥30連接并固定，用于輸入氮氣；出口爐門4上安裝一排氣球閥40，用于排放爐體內氮氣；爐體I上的排氣端口與壓力表6連接并固定，用于觀察并記錄刻度讀數；在線檢測，打開氮氣瓶閥門，將氮氣從進口爐門上的進氣球閥處勻速注入爐體，當壓力表的數值達到760毫米汞柱時關閉進氣球閥；在12 24小時的時間段內觀察壓力表的讀數變化；評價泄漏量，統計觀察時間段內的壓力表上的壓力值的變化，計算爐體內的實際壓力數，計算公式是Q = P/S (Q為爐體內的壓力值，P為統計時間段內的壓力損失數值，S為統計的時間段值)，所得的結果Q與標準(安全)泄漏量進行比較，Q數值<標準(安全)泄漏量的為保壓合格(爐體無泄漏)，反之為保壓不合格。該方法雖然結構緊湊、操作便捷、簡單實用，費用低，不污染環境，但還存在以下問題I)不能及時、有效地發現爐體的泄漏點，發現泄漏量超標的時間長；2)完成一次檢測作業需要6個工作日；每發現一處漏點，都再進行一次保壓筑漏，耗費周期長；作業時間長，勞動強度高，3)只能顯示統計時間段內的壓力差(封閉24小時前后的壓力表顯示數值之差)，泄漏量需經過壓力損失后的換算得到，換算誤差大、計算精度低；4)分別位于進、出口爐門上的進、排氣球閥安裝位置不合理，不便于日常使用和維護。因此，就目前采用的檢測方法而言，不能適應企業集中批量的規模生產時的爐體泄漏的在線快速檢測需要。
發明內容
本發明的目的是為了克服現有技術的不足，提供一種連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的裝置及檢測方法，它基于伯努利定律，在現有的檢測裝備中增加一套微量流量計并與現有技術的在線保壓試驗相結合，為快速尋找泄漏點、確定泄漏量、筑漏的快速處置創造條件，有效的提聞了檢測精度與效率。
實現上述目的的一種技術方案是一種連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測裝置，所述爐體包括進、出口及冷風機通風口，所述檢測裝置包括試驗氣源、壓力表，所述檢測裝置還包括一微量流量計，其中，所述壓力表連接在位于所述爐體側面的一檢測孔上；所述試驗氣源的出口側通過三通管與所述爐體的進口爐門及所述微量流量計的進氣端連接；所述微量流量計的出氣端連接在一與連接所述壓力表的檢測孔位于同一爐體側面的一個孔上。上述的連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測裝置，其中，所述檢測裝置還包括三塊分別封堵在所述爐體的進口爐門、出口爐門及冷風機通風口上的密封盲板、連接在所述進口密封盲板上的進氣球閥及連接在出口密封盲板上的排氣球閥，使所述試驗氣源通過所述進氣球閥與所述爐體的進口爐門連接 。上述的連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測裝置，其中，所述進氣球閥和排氣球閥分別通過一專用氣管連接在所述進口密封盲板上開設的一螺紋通孔上和所述出口密封盲板上開設的一螺紋通孔上。實現上述目的的另一種技術方案是一種連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測方法，采用上述本發明的檢測裝置，所述檢測方法包括依次進行的封閉爐體的步驟、安裝檢測裝置的步驟、在線檢測的步驟、評價泄漏量的步驟、確定漏點的步驟、處置漏點的步驟及在線復測的步驟，其中，所述在線檢測的步驟是先將所述試驗氣源通過所述進氣球閥在設定的時間段SI內充入所述爐體中，直到所述壓力表上顯示的壓力值Pf為設定值時停止充氣，再經過S2時間段的波動穩壓試驗，然后初步判斷所述爐體的泄漏狀況，當初步判斷所述爐體存在泄漏，即所述壓力表上顯示的壓力值小于爐體的標準壓力值Pb，通過所述微量流量計再充入一有效量δ的試驗氣體，直到爐體的壓力達到爐體的標準壓力值Pb后再進行S3時間段的保壓試驗；當初步判斷所述爐體不存在泄漏或泄漏量很少，即爐體的壓力大于爐體的標準壓力值Pb，通過所述微量流量計釋放有效量的試驗氣體，直到爐體的壓力達到爐體的標準壓力值Pb后再進行S3時間段的保壓試驗；當初步判斷所述爐體的泄漏量較少，即爐體的壓力等于爐體的標準壓力值Pb，可直接進行S3時間段的保壓試驗；所述評價泄漏量的步驟是先將保壓結束時的壓力值Ps與爐體的標準壓力值Pb即保壓初始時的壓力值進行比較，并換算為爐體的實際泄漏量Ls，若爐體的實際泄漏量Ls小于等于爐體的允許壓力損失量L，則保壓試驗正常，再在設定的時間段S4內通過所述排氣球閥釋放爐體內的試驗氣體，檢測結束；若爐體的實際泄漏量Ls大于爐體的允許壓力損失量L，則進行確定漏點的步驟；所述SI為在線檢測的步驟開始時將試驗氣體充入爐體，使爐體的壓力值從零到設定的壓力值Pf的持續時間；所述S2為在線檢測的步驟中進行波動穩壓試驗的持續時間；所述S3為在線檢測的步驟中進行保壓試驗的持續時間；所述S4為評價泄漏量的步驟中若保壓試驗正常后將試驗氣體從爐體中釋放的持續時間。上述的連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測方法，其中，所述Pb<Pf<Pj，式中，Pb為爐體的標準壓力值等于200±0. 05毫米水柱，Pj為爐體的極限壓力值等于256±0· I毫米水柱，Pf為設定的試驗氣體充入爐體的最大壓力值等于I.216XPb±0. I毫米水柱，或者Pf = O. 95XPj±0. I毫米水柱；所述δ = (Ρ1-Ρ2) Xn立方米/小時，式中，Pl = Pb, Ρ2為波動穩壓試驗結束時爐體的壓力，η = O. 19為毫米水柱與立方米/小時的換算系數；所述SI = O. 5 I小時,所述S2 = I 2小時,所述S 3 = 22 26小時,所述S4 = O. 15 O. 5 小時。
6.根據權利要求4所述的連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測裝置，其特征在于，進行所述評價泄漏量的步驟時，所述爐體的允許壓力損失量L = O. 3% O. 5% ；所述爐體的實際泄漏量Ls = (Pb-Ps)/(PbXS3) X 100%，式中，Pb為爐體的標準壓力值，Ps為保壓試驗結束時的壓力值，S3為保壓試驗的時間。上述的連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測裝置，其中，進行所述評價泄漏量的步驟時，所述爐體的允許壓力損失量L = O. 3% O. 5% ;所述爐體的實際泄漏量Ls=(Pb-Ps)/(PbXS3) X 100%，式中，Pb為爐體的標準壓力值，Ps為保壓試驗結束時的壓力值，S3為保壓試驗的時間。上述的連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測方法，其中，所述進行封閉爐體的步驟是采用盲板和密封條并通過螺釘將所述爐體的冷卻風機通風口予以整體封閉，采用盲板和密封條并通過螺栓固定方式將所述爐體的進口爐門和出口爐門予以整體封閉。上述的連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測裝置，其中，所述安裝檢測裝置的步驟是采用專用氣管將所述試驗氣源輸出端與所述進口爐門上的進氣球閥連接并固定；所述爐體的出口爐門上安裝排氣球閥；所述爐體側面上的一檢測孔與壓力表連接并固定。上述的連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測方法，其中，所述確定漏點的步驟采用泡沫噴涂方法，即在所述爐體各連接部位噴射涂抹皂液，根據氣泡的反應確定泄漏點。上述的連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測方法，其中，進行所述處置漏點的步驟時，是根據檢測到的漏點現場焊接修補。本發明的連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測裝置的技術方案，設計合理、結構緊湊、安裝快捷、操作簡便、密封牢固、安全高效、實用性強，檢測效果好，精度高。本發明的連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測方法的技術方案可測出流量與壓力兩種數據，并且能夠通過微量流量計的泄漏補償，有效的解決了連續式氫氣保護退火爐爐體泄漏無法準確檢測，尋找泄漏點困難、作業時間長等問題。采用了本發明的檢測方法后可以及時消除生產現場的安全隱患，從而保證了高標準無縫鋼管的光亮退火質量，還能減輕勞動強度與檢修作業時間，節約生產成本，每年可減少相關費用15萬元以上。本發明的檢測方法還可以應用于相近的設備，通用性和操作性強并且實用高效。
圖I為現有技術的爐體泄漏的檢測裝置的結構示意圖2為本發明的爐體泄漏的檢測裝置的結構示意圖；圖3為進行本發明的爐體泄漏的檢測方法時爐體的壓力值與時間的關系圖。
具體實施方式
下面通過具體的實施例并結合附圖對本發明的技術方案進行說明請參閱圖2和圖3，本發明的一種連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測裝置，包括三塊密封盲板、進氣球閥30、排氣球閥40、試驗氣源5、壓力表6，微量流量計7，其中三塊密封盲板分別封堵在冷風機通風口 2、爐體I的進口爐門3及出口爐門4 ；進氣球閥30通過一專用氣管連接在進口密封盲板的端面中央軸向開設的一螺紋通孔上；排氣球閥40通過一專用氣管連接在出口密封盲板的端面中央軸向開設的一螺紋通孔上；壓力表6的型號為BY-400U，它連接在位于爐體I側面的一檢測孔上；試驗氣源5為氮氣瓶，試驗氣源5分別與進氣球閥30連接及微量流量計7的進氣端連接；微量流量計7的型號為LZB-4，它的出氣端連接在一與連接壓力表6的檢測孔位于同一爐體側面的一個孔上。本發明的一種連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測方法，采用上述本發明的檢測裝置，該檢測方法包括以下依次進行的步驟封閉爐體的步驟，采用盲板和密封條并通過螺釘將爐體的冷卻風機通風口 2予以整體封閉，采用盲板和密封條并通過螺栓固定方式將爐體的進口爐門2及出口爐門3予以整體封閉，使得爐體I成為一密閉空間，為現場測漏做好準備；安裝檢測裝置的步驟，采用專用氣管將試驗氣源5的輸出端與進口爐門3上的進氣球閥30連接并固定，用于控制氣流開啟(進氣升壓)與切斷；出口爐門4上安裝排氣球閥40，用于放氣泄壓；位于爐體側面上的一檢測孔與壓力表6連接并固定；在線檢測的步驟是先將試驗氣源5通過進氣球閥30在設定的時間段SI = 0. 5 I小時內充入爐體I中，直到壓力表6上顯示的壓力值Pf后停止充氣，該Pb < Pf < Pj，其中，Pb = 200±0. 05毫米水柱為爐體的標準壓力值，Pj = 256±0. I毫米水柱為爐體所能承受的極限壓力值，Pf為設定的試驗氣體充入爐體的最大壓力值等于I. 216XPb±0. I毫米水柱，或者Pf = O. 95XPj±0. I毫米水柱，再經過S2 = I 2小時的波動穩壓試驗，然后觀測壓力表6上的讀數并初步判斷爐體的泄漏狀況，當初步判斷爐體存在泄漏，即爐體的壓力小于爐體的標準壓力值Pb，通過微量流量計7再充入一有效量δ的試驗氣體，該有效量可通過公式δ = (Ρ1-Ρ2) Xn計算得到，式中，Pl = Pb，Ρ2為波動穩壓試驗結束時爐體的壓力，η = O. 19為毫米水柱與立方米/小時的換算系數，直到爐體的壓力達到爐體的標準壓力值Pb后進行S3 = 22 26小時的保壓試驗；當初步判斷爐體不存在泄漏或泄漏量很少，即爐體的壓力大于爐體的標準壓力值Pb，通過微量流量計7釋放一有效量的試驗氣體，直到爐體的壓力達到爐體的標準壓力值Pb后進行S3 = 22 26小時的保壓試驗；當初步判斷爐體的泄漏量較少，即爐體的壓力等于爐體的標準壓力值Pb時，可直接進行S3 =22 26小時的保壓試驗；
SI = O. 5 I小時為將試驗氣體充入爐體，使爐體的壓力值從零到設定的壓力值Pf的持續時間；S2 = I 2小時為進行波動穩壓試驗的持續時間；S322 26小時為進行保壓試驗的持續時間；評價泄漏量的步驟是先將保壓結束時壓力表6上顯示的壓力值Ps與保壓初始時壓力表6上顯示的壓力值即爐體的標準壓力值Pb進行比較，并換算為爐體的實際泄漏量Ls，若爐體的實際泄漏量Ls小于等于爐體的允許壓力損失量L，則保壓試驗正常，再在設定的時間段S4 = O. 15 O. 5小時內通過排氣球閥40釋放爐體內的試驗氣體，檢測結束；若爐體的實際泄漏量Ls大于爐體的允許壓力損失量L，則進行確定漏點的步驟；其中，爐體的允許壓力損失量L = O. 3% 0.5%，爐體的實際泄漏量Ls = (Pb-Ps)/(PbXS3) X 100%,式中，Pb為爐體的標準壓力值即保壓初始時的壓力值，Ps為保壓試驗結束時的壓力值，S3為保壓持續時間，故當Ls彡O. 3% O. 5%，則保壓試驗正常，Ls > O. 3% O. 5%，則進行確定漏點的步驟；S4為保壓試驗正常后將試驗氣體從爐體中釋放的持續時間；
·
確定漏點的步驟，采用泡沫噴涂方法，即在爐體各連接部位噴射涂抹皂液，根據氣泡的反應確定泄漏點；處置漏點的步驟，根據檢測到的漏點進行現場焊接修補；在線復測的步驟，在漏點處置完成后，再依次實施在線檢測的步驟及評價泄漏量的步驟，以確認漏點處置是否得當。在一個實施例中，設定爐體的標準壓力值Pb為200毫米水柱，即約等于200X9. 806 = 1961.2帕斯卡，設定爐體在保壓試驗后允許壓力損失量Lb是標準壓力值Pb的O. 3%，即Lb = 1961. 2X0. 3%= 5. 8836帕斯卡，故保壓后爐體內的絕對壓力應當是1961. 2-5. 8836 = 1955. 32帕斯卡。先將試驗氣源5通過進氣球閥30在設定的時間段SI內充入爐體I中，直到壓力表6上顯示的壓力值Pf = I. 216XPb = 243. 2毫米水柱時停止充氣，再經過2小時的波動穩壓試驗，然后測到壓力表6上的讀數為190毫米水柱，即此時爐體的壓力小于爐體的標準壓力值Pb = 200毫米水柱，通過微量流量計7再充入一有效量δ = (Ρ1-Ρ2) Xn = (200-190) Χ0. 19 = I. 9立方米/小時，直到爐體的壓力達到爐體的標準壓力值200毫米水柱后進行24小時的保壓試驗。當保壓試驗后爐體實測的壓力值Ps ^ 1955. 32帕斯卡，滿足生產條件可開爐生產；當保壓試驗后爐體實測的壓力值Ps< 1955. 32帕斯卡，不滿足生產條件，需進行確定漏點的步驟、處置漏點的步驟及在線復測的步驟，必須使爐體的壓力> 1955. 32帕斯卡，才能滿足生產條件允許開爐。若經過保壓試驗后實測壓力表的數據Ps = 176毫米水柱=1725. 856帕斯卡，再計算爐體的實際泄漏量Ls，SP Ls= (1961. 2-1725. 8)/(1961. 2X24) X100%= O. 005 > O. 3%由于爐體的實際泄漏量超標，故需要進行確定漏點及處置漏點，然后再次復測。若經過漏點修補并重新進行在線檢測，實測到壓力表的數據為Ps = 186毫米水柱=1823. 916帕斯卡，按照上述模型將實測數據計算爐體的實際泄漏量Ls，即Ls= (1961. 2-1823. 916)/(1961. 2*24)*100%= O. 002916 < O. 3%此時由于爐體的實際泄漏量Ls符合生產需要，可以開爐作業。本技術領域中的普通技術人員應當認識到，以上的實施例僅是用來說明本發明，而并非用作為對本發明的限定，只要在本發明的實質精神范圍內，對以上所述實施例的變化、變型都將落在本發明的權利要求書范圍內 。
權利要求
1.一種連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測裝置，所述爐體包括進、出口及冷風機通風口，所述檢測裝置包括試驗氣源、壓力表，其特征在于，所述檢測裝置還包括一微量流量計， 所述壓力表連接在位于所述爐體側面的一檢測孔上； 所述試驗氣源的出口側通過三通管與所述爐體的進口爐門及所述微量流量計的進氣端連接； 所述微量流量計的出氣端連接在一與連接所述壓力表的檢測孔位于同一爐體側面的一個孔上。
2.根據權利要求I所述的連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測裝置，其特征在于，所述檢測裝置還包括三塊分別封堵在所述爐體的進口爐門、出口爐門及冷風機通風口上的密封盲板、連接在所述進口密封盲板上的進氣球閥及連接在出口密封盲板上的排氣球閥，使所述試驗氣源通過所述進氣球閥與所述爐體的進口爐門連接。
3.根據權利要求2所述的連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測裝置，其特征在于，所述進氣球閥和排氣球閥分別通過一專用氣管連接在所述進口密封盲板上開設的一螺紋通孔上和所述出口密封盲板上開設的一螺紋通孔上。
4.一種連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測方法，采用權利要求I所述的檢測裝置，所述檢測方法包括依次進行的封閉爐體的步驟、安裝檢測裝置的步驟、在線檢測的步驟、評價泄漏量的步驟、確定漏點的步驟、處置漏點的步驟及在線復測的步驟，其特征在于， 所述在線檢測的步驟是先將試驗氣體由所述試驗氣源通過所述進氣球閥在設定的時間段SI內充入所述爐體中，直到所述壓力表上顯示的壓力值達到一設定值Pf后停止充氣，再經過一時間段S2的波動穩壓試驗，然后初步判斷所述爐體的泄漏狀況， 當初步判斷所述爐體存在泄漏，即所述壓力表上顯示的壓力值小于爐體的標準壓力值Pb，通過所述微量流量計再充入一有效量δ的試驗氣體，直到爐體的壓力達到爐體的標準壓力值Pb后再進行一時間段S3的保壓試驗； 當初步判斷所述爐體不存在泄漏或泄漏量很少，即爐體的壓力大于爐體的標準壓力值Pb，通過所述微量流量計釋放有效量的試驗氣體，直到爐體的壓力達到爐體的標準壓力值Pb后再進行一時間段S3的保壓試驗； 當初步判斷所述爐體的泄漏量較少，即爐體的壓力等于爐體的標準壓力值Pb，可直接進行一時間段S3的保壓試驗； 所述評價泄漏量的步驟是先將保壓結束時的壓力值Ps與爐體的標準壓力值Pb即保壓初始時的壓力值進行比較，并換算為爐體的實際泄漏量Ls，若爐體的實際泄漏量Ls小于等于爐體的允許壓力損失量L，則保壓試驗正常，再在設定的時間段S4內通過所述排氣球閥釋放爐體內的試驗氣體，檢測結束；若爐體的實際泄漏量Ls大于爐體的允許壓力損失量L,則進行確定漏點的步驟； 所述SI為在線檢測的步驟開始時將試驗氣體充入爐體，使爐體的壓力值從零到設定的壓力值Pf的持續時間；所述S2為在線檢測的步驟中進行波動穩壓試驗的持續時間；所述S 3為在線檢測的步驟中進行保壓試驗的持續時間；所述S4為評價泄漏量的步驟中將試驗氣體從爐體中釋放的持續時間。
5.根據權利要求4所述的連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測方法，其特征在于，進行所述在線檢測步驟時， 所述 Pb < Pf < Pj, 式中，Pb為爐體的標準壓力值等于200±0. 05毫米水柱，Pj為爐體的極限壓力值等于256±0. I毫米水柱，Pf為設定的試驗氣體充入爐體的最大壓力值等于I. 216XPb±0. I毫米水柱，或者Pf = O. 95XPj±0. I毫米水柱； 所述δ = (Ρ1-Ρ2) Xn立方米/小時， 式中，Pl = Pb, Ρ2為波動穩壓試驗結束時爐體的壓力，η = O. 19為毫米水柱與立方米/小時的換算系數； 所述SI = O. 5 I小時,所述S2 = I 2小時,所述S3 = 22 26小時,所述S4 =O. 15 O. 5小時。
6.根據權利要求4所述的連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測裝置，其特征在于，進行所述評價泄漏量的步驟時， 所述爐體的允許壓力損失量L = O. 3% O. 5% ； 所述爐體的實際泄漏量Ls = (Pb-Ps)/(PbXS3) X 100%, 式中，Pb為爐體的標準壓力值，Ps為保壓試驗結束時的壓力值，S3為保壓試驗的持續時間。
7.根據權利要求4所述的連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測方法，其特征在于，所述進行封閉爐體的步驟是采用盲板和密封條并通過螺釘將所述爐體的冷卻風機通風口予以整體封閉，采用盲板和密封條并通過螺栓固定方式將所述爐體的進口爐門和出口爐門予以整體封閉。
8.根據權利要求4所述的連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測裝置，其特征在于，所述安裝檢測裝置的步驟是采用專用氣管將所述試驗氣源輸出端與所述進口爐門上的進氣球閥連接并固定；所述爐體的出口爐門上安裝排氣球閥；所述爐體側面上的一檢測孔與壓力表連接并固定。
9.根據權利要求4所述的連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測方法，其特征在于，所述確定漏點的步驟采用泡沫噴涂方法，即在所述爐體各連接部位噴射涂抹皂液，根據氣泡的反應確定泄漏點。
10.根據權利要求4所述的連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測方法，其特征在于，進行所述處置漏點的步驟時，是根據檢測到的漏點進行現場焊接修補。
全文摘要
本發明公開了一種連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測裝置，包括氮氣瓶、壓力表及微量流量計，所述壓力表連接在所述爐體側面的一檢測孔上；所述氮氣瓶分別與所述爐體的進口爐門及所述微量流量計的進氣端連接；所述微量流量計的出氣端連接在一與連接所述壓力表的檢測孔位于同一爐體側面的一個孔上。本發明還公開了一種連續式氫氣保護退火爐的爐體泄漏的檢測方法，包括封閉爐體的步驟、安裝檢測裝置的步驟、在線檢測的步驟、評價泄漏量的步驟、確定漏點的步驟、處置漏點的步驟及在線復測的步驟。本發明的檢測方法通過微量流量計的泄漏補償，有效的解決了連續式氫氣保護退火爐爐體泄漏無法準確檢測，尋找泄漏點困難、作業時間長等問題。
文檔編號G01M3/26GK102954862SQ20111025135
公開日2013年3月6日 申請日期2011年8月29日 優先權日2011年8月29日
發明者蔡斌, 陳濤 申請人:寶山鋼鐵股份有限公司