專利名稱：：一種適用于電磁波激勵下的線纜耦合響應檢測方法
技術領域：
：本發明涉及一種耦合響應檢測方法，更特別的說，是指一種適用于電磁波激勵下的線纜耦合響應檢測方法，屬于電磁兼容技術耦合千擾預測領域。背暈玟術在電氣或電子設備中，線纜(電纜或導線)是用于實現設備與設備、設備與器件之間連接的方式。在多個設備共同協同工作時，有的設備會產生電磁干擾，該電磁千擾會通過線,合至另一設備上，造成另一設備的性能下降，甚至無法正常工作。隨著數字設備和集成電路的廣泛應用，電子設備對空間電磁場特別敏感，空間電磁場通過線纜的電磁耦合作用產生的電磁干擾一直受到人們的廣泛關注。目前對于場一線耦合系統的分析，采用的方法主要分為直接基于Maxwell方程的時域有限差分和基于傳輸線模型兩類。前者是從Maxwell方程出^J[接求解線纜邊值問題。這類方法在理論上是嚴格的，但是其在實際應用中對計箅時間和內存要求嚴格。后者是通過分析線纜建立起一組等效的傳輸線方程。目前比較成熟的基于Maxwell方程推導描述外界電磁場對線纜的耦合傳輸線模型有三種Taylor模型，Agrawal模型和Rachidi模型。這三種模型的共同缺陷是模型是由入射波分量來描述的，需要對入射波信息有先驗了解，不適合于大系統復雜電磁環境中很難得到或者不可能得到入射波確切信息的情況。Taylor模型公開于1965年8月26日的IEEETRANSACTIONSONANTENNASANDPROPAGATION,文章名稱為《TheResponseofaTerminatedTwo-WireTransmissionLineExcitedbyaNonuniformElectromagneticField》。HFSS(HighFrequencyStructureSimulator)是基于電磁場有限元方法的分析微波工程問題的三維電磁仿真軟件。該軟件能夠實現天線、陣列天線和饋源設計、射頻和微波器件設計、高頻IC設計、髙速PCB板和RFPCB板設計等。微波設計者可以借助HFSS來正確識別、處理電磁效應，這也是為什么HFSS成為微波/RF器件設計的黃金標準的原因。對于任意三維高頻微波器件，如波導、濾波器、耦合器、連接器、鐵氧體器件和諧振腔等，HFSS都能提供工具實現S參數提取、產品調試及優化，最終達到制造要求。微波天線設計者可以應用HFSS來設計、優化和預測天線性能。從簡單的單極子天線到復雜雷達屏蔽系統及任意饋電網絡，HFSS都能精確地預測其電磁性能，包括輻射向圖、波瓣寬度、內部電磁場分布等等。
發明內容為了方便快捷的獲得千擾設備產生的電磁波對線纜終端設備的性能影響，本發明提出一種適用于電磁波激勵下的線纜耦合響應檢測方法，該耦合響應檢測方法利用HFSS平臺與單一千擾源輻射下的修正Taylor模型<&rf"相結合，從而獲得多個干擾設備產生的電磁波7(;C)=-J>(JC,Z>fe輻射下的用于連接兩個受擾設備間的線纜終端響應。本發明公開的線纜耦合響應檢測方法可以用于預測入射電磁波激勵下線纜上的耦合響應情況，從而為設備級和系統級電磁兼容設計提供了信息參考。本發明的一種適用于電磁波激勵下的線纜耦合響應檢測方法，是在電磁波激勵下的線纜耦合響應檢測方法是為了量化連接在兩個受擾設備之間的線纜受到電磁波影響的程度；包括有下列步驟第一步獲取等效輻射源S(G,，A)等效輻射源包括有等效輻射源的個數/、等效輻射源的激勵G,.(&4)和等效輻射源的尺寸A，則任意一個等效輻射源表達形式為^(q,A);所述的輻射源的尺寸A包括有輻射源的長Z4、寬M、髙丄C,或者，M，若輻射源為圓柱形狀時，則等效輻射源的尺寸A選取長丄4和半徑丄《；若輻射源為矩形形狀時，則輻射源的尺寸丄,選取長丄4、寬丄A、髙丄q;第二步獲取等效輻射源輻射總場信息《(e,，《)5將等效輻射源S(《,A)、等效輻射源的激勵G,.(g,A)和線纜邊界虹(/,",化<7^,//)引入電磁場數值分析平合內，解析獲得當前的電磁波總場信息》；在給定G,(g^)下，干擾設備等效輻射源為圓柱形單極子天線的場分布為在近場區"^/l/2;r)時，等效輻射源的場分布-251n(叢)，在遠場區">A/2;r)時，等效輻射源的場分布30x/x丄4x義且五=:義r—^且3化將線,界肛<7,",",<7,￡,>")作為Maxwell方程求解得到電磁波總場信息g(e,.,《)；第三步獲取線纜終端電壓F;(/)P^+Z'/("=-摔0j"、(1，依據修正Taylor模型」議Jo的邊界條件，對電磁波總場信息進行積分運箅，從而得到線纜終端電壓^(/)=-fA(e^>fe。本發明的一種適用于電磁波激勵下的線纜耦合響應檢測方法，對于復雜電磁環境中，會有多個干擾設備，這就需要對不同的輻射源進行建模；在對多個干擾設備進行線纜耦合響應時，重復執行第一步至第三步的過程，并記錄下每一個干擾設備的等效輻射源模型、干擾設備激勵和線纜邊界下的線纜終端電壓，然后利用疊加原理得到多個設備共同千擾下的線纜終端電壓。本發明一種適用于電磁波激勵下的線,合響應檢測方法的優點1.基于"路"和傳輸線理論，不需要考慮復雜的邊界條件，簡化了場一線耦合系統的分析。2.由于修正Taylor模型是基于總場分量的，無需量化各單獨入射電磁波耦合到線纜的響應，簡化了耦合響應檢測的難度。3.在修正Taylor模型中，總場分量可以通過數值仿真平臺(HFSS)得到，結合不同的后處理平臺，可以得到不同形式總場分量信息，靈活得到相應線纜上耦合響應，例如得到所需總場分量幅度最大值，可以分析預測"最壞情況"下場-線耦合響應。4.本發明中的修正Taylor模型基于總場信息，該模型充分考慮到線纜周圍環^f耦合響應的影響，適合電磁場通過孔縫耦合等復雜結構耦合到線纜上的情況。5.實際測試得到的場信息也是總場分量信息，與本修正Taylor纟莫型結合可以實現場-線耦，測，具有現實的工程意義。6.在多個入射波的入射情況下，實現了"場"疊加到"路"的疊加的轉換，簡化了分析錢度，實現了"場"與"路"的協同分析。圖1是場一線耦合系統的物理模型結構圖。圖1A是場一線耦合系統的等效電路圖。圖2是在本發明的HFSS平臺中場-線耦合系統的平面示意圖。圖2A是等效源,子天線的放大結構圖。圖2B是A千擾設備等效為一個矩形單極子天線結構圖。圖3是本發明中電磁場數值分析平臺的界面圖。圖4是本發明在電磁波激勵下的線,合響應檢測操作流程圖。圖5是存在兩個干擾設備的場一線耦合系統的物理模型結構圖。圖5A是實施例1中A千擾設備等效的圓柱形靴子天線的總場的幅頻特性圖。圖5B是實施例1中B千擾設備等效的圓柱形子天線的總場的幅頻特性圖。圖6是實施例1中得到的線纜終端響應。具體實施例方式下面將結合附圖對本發明做進一步的詳細說明。參見圖1所示，圖中A受擾設備與B受擾設備之間通過線纜實現連接，該線纜能夠實現A受擾設備與B受擾設備之間互相傳輸信息。在工作狀態下，千擾設備產生的電磁波會通過線纜耦合至受擾設備上，并對受擾設備的工作質量產生影響。A受擾設備、B受擾設備、線纜和電磁波就形成一個場一線耦合系統物理模型。在場一線耦合系統物理模型線纜的長度記為/(單位w)，線纜的雜記為a(單位m)，線纜與地面的距離記為D(單位加)。參見圖1A所示，該圖1A是圖1所示的場一線耦合系統物理模型的等效電路。圖中A受擾設備等效為第一阻抗^，B受擾設備等效為第二阻抗Z2。以垂直于地面的方向為Z軸建立一個右手坐標系，其中坐標原點(9為第一阻抗Z,在地面上的投影的投影中心點，義軸的正方向是線纜的縱向沿伸方向，由地面指向第一阻抗^的方向為Z軸的正方向。為了量化圖1A所示的等效電路中的第一阻抗^和第二阻抗^受電磁波影響的程度(即連接在兩個干擾設備間的線纜，對該線纜在干擾設備的等效輻射源模型、千擾設備激勵和線纜邊界條件下的線纜受電磁波影響的程度，該影響程度采用了電壓值來表達)，本發明提出一種方便快捷的檢測在受到干擾設備產生的電磁波干擾下的檢測方法。參見圖4所示，本發明的一種在電磁波激勵下的線纜耦合響應檢測方法，該檢測步驟為第一步..獲取靴輻射源鵬,"干擾設備輻射電磁場的過程可以通過建立一個等效輻射源模型來等效，等效輻射源由輻射源形式和激勵來描述。通過建立等效輻射源模型，設置相應的激勵源和輻射邊界，借助于電磁場數值仿真平臺(HFSS平臺)，可以得到干擾設備輻射場的信息。等效輻射源包括有等效輻射源的個數/、等效輻射源的激勵Gi(&4)和等效輻射源的尺寸A,則任意一個等效輻射源表達形式為S(Gi,丄,)。所述的輻射源的尺寸A包括有輻射源的長丄4、寬化、高丄q或者半徑^，若輻射源為圓柱形狀時，則等效輻射源的尺寸A選取長M和，M;若輻射源為矩形形狀時，則輻射源的尺寸A選取長/4、寬丄A、髙丄q。8參見圖2、圖2A所示，在本發明中，將圖1中的一個干擾設備等效為一個圓柱形單極子天線，該圓柱形單極子天線的輻射信息記為S(G,，L4,丄《)。如果線纜所在環境下有兩個千擾設備，則會有兩個輻射源，此時輻射信息分別記為第一輻射信息記為S(q,M,丄《)，第二輻射信息記為&((2,4,/^)。本發明將千擾設備等效為圓柱形單極子天線是由于千擾設備輻射電磁波主要是共模輻射引起的。而單極子夭線的結構能夠很好地模擬出共模輻射的過程。參見圖3所示，將等效輻射源S(G")、等效輻射源的激勵《(g^)和線皿界虹(/,",￡^^,//)引入電磁場數值分析平臺內，解析獲得當前的電磁波總場信息。在給定G,(g,4)下，干擾設備等效輻射源為圃柱形單極子天線的場分布為在近場區(rS義/2;r)時，等效輻射源的場分布251n(叢)丄《在遠場區">;i/2;r)時，等效輻射源的場分布="G,.(g,.4)251n(M)、丄v五=30x/x丄4x義且義r且將線纜邊界^I(/,a,Ao"，s,;i/)作為Maxwell方程3s《。f一的邊界條件，求解得到電磁波總場信息g(&《)。第三步獲取線綴終端電壓K(/),:-、(義,Z)^依據修正Taylor模型對電磁波總場信息《(^《)進行積分運箅，從而得到線纜終端電壓^(/)=-￡《(e,，《)必；對于復雜電磁環境中，會有多個千擾設備，這就需要對不同的輻射源進行建模。在對多個干擾設備進行線纜耦合響應時，重復執行第一步到第三步的過程，并記錄下每個干擾設備的等效輻射源模型、等效輻射源的激勵和線纜邊界下的線纜終端電壓，然后利用疊加原理得到多個設備共同干擾下的線纜終端電壓。在本發明中，傳輸線模型是在分析場線耦合問題時，基于麥克斯韋方程，通過合理近似，得到的一組關于線纜上的電流電壓的電報方程。也可以等效為分布的電壓源和電流源激勵傳輸線，其中分布的電壓源和電流源是由入射場分量描述的。實施例1:參見圖5所示，線,接在A受擾設備和B受擾設備之間，線纜在受到A干擾設備和B干擾設備的電磁干擾下，進行線纜耦合響應檢測為線纜參數/=lw，c/=0.01m,a=0.0015w，Z,-Z2-300Q。將A千擾設備等效為第一個圓柱形單極子天線(參見圖2A所示)，其長度i^=1.077xlCr4m，半徑/^-5xl0-6m，激勵源電壓幅度v,-3F,相位^-25。，仿真頻率/=696.5M/Z。將B干擾設備等效為第二個圓柱形單極子天線(參見圖2A所示)，其長度丄4-8.965X10—5附，雜丄&-5X10-6加，激勵源電壓幅度V2=3.47,相位-2-—1.6°，仿真頻率Z-836.5M/Z。線纜邊界傳導率c^5.7x107(單位S/w)，介電常數s-8.85x10-12(單位F/m),磁導率/^=4;^10-7(單位H/wt)。將上述的參數通過圖3所示的界面進行錄入，通過電磁場數值分析平臺解析獲得A干擾設備和B干擾設備產生的電磁千擾下的電磁波總場信息，如圖5A、圖5B所示。在圖5A中，實線表示A干擾設備在線纜終端沿Z軸的電場相位分布。虛線表示A千擾設備在線纜終端沿Z軸的電場幅度分布。在圖5B中，實線表示B干擾設備在線纜終端沿Z軸的電場相位分布。虛線表示B千擾設備在線纜終端沿Z軸的電場幅度分布。對圖5A和圖5B進行比照可知，在不同激勵的幅度與相位條件下，連接受擾設備的線纜的響應是不同的。把圖5A、圖5B的相應數據帶入修正Taylor模型a/flJo'中求解得到如圖6所示。把線纜各個參數以及總場分量信息帶入到修正Taylor模型得到兩個輻射源的電壓響應，即^(/)和^(/)，K(/)表示A千擾設備的電壓響應、^(/)表示B干擾設備的電壓響應。然后應用疊加原理得到線纜在兩個輻射源共同激勵下的終端電壓響應，如圖6所示。實施例2:參見圖5所示，線纜連接在A受擾設備和B受擾設備之間，線纜在受到A干擾設備和B干擾設備的電磁干擾下，進行線,合響應檢測為線纜參數/=lw，c/=0.01m，a-0.0015加，《=22=3000。將A千擾設備等效為第一個矩形，子天線(參見圖2B所示)，其長度￡4-5^Ct0^7r7^5^5Xl(Tfim、髙丄q-1.077X1CT4wTHM^壓幅度K=5Tr相位^=25°，仿真頻率/=696.5^/2。將B干擾設備等效為第二個矩柱形，子天線(參見圖2B所示)，其長度丄4=5xlCr6m，寬Z^-5X10_6m、高=8.965X10_5m,激勵源電壓輻度v2=3.47，相位-2-—1.6。,仿真頻率/-836.5A4/Z。線纜邊界傳導率ff-5.7x107(單位S/w),介電常數6=&85><10-12(單位F/m)，磁導率//=4;^10-7(單位///附)。將上述的參數通過圖3所示的界面迸行錄入，通過電磁場數值分析平臺解析獲得A干擾設備和B干擾設備產生的電磁干擾下的電磁波總場信息。把電磁波總場信息相應數據帶入修正Taylor模型<ajf"中求解分別得到A受擾設備和B受擾設備的電壓響應，然后應用疊加原理得到線纜在A干擾設備和B干擾設備共同激勵下的終端電壓響應。本發明的一種適用于電磁波激勵下的線纜耦合響應檢測方法,通過將等效輻射源S,(G,，丄,.)、等效輯射源的激勵《(&,(^)和線纜邊界紅(/,",化0^,//)引入電磁場數值11對電磁波總場信息進行積分運分析平臺(HFSS)內，解析獲得當前的電磁波總場信息《(^《)，然后將等效輻射源輻射總場信息代入修正Taylor模型+Z'/(Z)="必/yo|。D(X,F(X)=-Jo、(")^箅，從而得到線纜終端電壓^(/)=-r《(《)^。本發明應用的修正Taylor模型是采用總場分量進行描述的，無需對每一個干擾設備進行單獨分析，因此適合于大系統中復雜的電磁環境c下表為本發明所涉及的公式中字母的物理意義<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>權利要求1、一種適用于電磁波激勵下的線纜耦合響應檢測方法，其特征在于在電磁波激勵下的線纜耦合響應檢測方法是為了量化連接在兩個受擾設備之間的線纜受到電磁波影響的程度；包括有下列步驟第一步獲取等效輻射源Si(Gi，Li)等效輻射源包括有等效輻射源的個數i、等效輻射源的激勵Gi(gi，φi)和等效輻射源的尺寸Li，則任意一個等效輻射源表達形式為Si(Gi，Li)；所述的輻射源的尺寸Li包括有輻射源的長LAi、寬LBi、高LCi或者半徑LRi，若輻射源為圓柱形狀時，則等效輻射源的尺寸Li選取長LAi和半徑LRi；若輻射源為矩形形狀時，則輻射源的尺寸Li選取長LAi、寬LBi、高LCi；第二步獲取等效輻射源輻射總場信息Ei(ei，θi)將等效輻射源Si(Gi，Li)、等效輻射源的激勵Gi(gi，φi)和線纜邊界KL(l，a，D，σ，ε，μ)引入電磁場數值分析平臺內，解析獲得當前的電磁波總場信息Ei(ei，θi)；在給定Gi(gi，φi)下，干擾設備等效輻射源為圓柱形單極子天線的場分布為在近場區(r≤λ/2π)時，等效輻射源的場分布<mathsid="math0001"num="0001"><math><![CDATA[<mrow><mfencedopen='{'close=''><mtable><mtr><mtd><mi>H</mi><mo>=</mo><mfrac><mrow><mi>I</mi><mo>×</mo><msub><mi>LA</mi><mi>i</mi></msub></mrow><mrow><mn>2</mn><mi>π</mi><msup><mi>r</mi><mn>2</mn></msup></mrow></mfrac></mtd></mtr><mtr><mtd><mi>E</mi><mo>=</mo><mfrac><mrow><mn>30</mn><mo>×</mo><mi>I</mi><mo>×</mo><msub><mi>LA</mi><mi>i</mi></msub><mo>×</mo><mi>λ</mi></mrow><mrow><mi>π</mi><msup><mi>r</mi><mn>3</mn></msup></mrow></mfrac></mtd></mtr></mtable></mfenced><mo>,</mo></mrow>]]></math>id="icf0001"file="A2009100893700002C1.tif"wi="38"he="21"top="136"left="136"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="yes"/></maths>且<mathsid="math0002"num="0002"><math><![CDATA[<mrow><mi>I</mi><mo>=</mo><mi>j</mi><mfrac><mrow><mi>π</mi><msub><mi>G</mi><mi>i</mi></msub><mrow><mo>(</mo><msub><mi>g</mi><mi>i</mi></msub><mo>,</mo><msub><mi>φ</mi><mi>i</mi></msub><mo>)</mo></mrow></mrow><mrow><mn>25</mn><mi>ln</mi><mrow><mo>(</mo><mfrac><msub><mi>LA</mi><mi>i</mi></msub><msub><mi>LR</mi><mi>i</mi></msub></mfrac><mo>)</mo></mrow></mrow></mfrac><mo>;</mo></mrow>]]></math></maths>在遠場區(r＞λ/2π)時，等效輻射源的場分布<mathsid="math0003"num="0003"><math><![CDATA[<mrow><mfencedopen='{'close=''><mtable><mtr><mtd><mi>H</mi><mo>=</mo><mfrac><mrow><mi>I</mi><mo>×</mo><msub><mi>LA</mi><mi>i</mi></msub></mrow><mrow><mi>λ</mi><mi>r</mi></mrow></mfrac></mtd></mtr><mtr><mtd><mi>E</mi><mo>=</mo><mfrac><mrow><mn>120</mn><mi>π</mi><mo>×</mo><mi>I</mi><mo>×</mo><msub><mi>LA</mi><mi>i</mi></msub></mrow><mi>λr</mi></mfrac></mtd></mtr></mtable></mfenced><mo>,</mo></mrow>]]></math>id="icf0003"file="A2009100893700002C3.tif"wi="36"he="21"top="177"left="137"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="yes"/></maths>且<mathsid="math0004"num="0004"><math><![CDATA[<mrow><mi>I</mi><mo>=</mo><mi>j</mi><mfrac><mrow><mi>π</mi><msub><mi>G</mi><mi>i</mi></msub><mrow><mo>(</mo><msub><mi>g</mi><mi>i</mi></msub><mo>,</mo><msub><mi>φ</mi><mi>i</mi></msub><mo>)</mo></mrow></mrow><mrow><mn>25</mn><mi>ln</mi><mrow><mo>(</mo><mfrac><msub><mi>LA</mi><mi>i</mi></msub><msub><mi>LR</mi><mi>i</mi></msub></mfrac><mo>)</mo></mrow></mrow></mfrac><mo>;</mo></mrow>]]></math></maths>將線纜邊界KL(l，a，D，σ，ε，μ)作為Maxwell方程<mathsid="math0005"num="0005"><math><![CDATA[<mfencedopen='{'close=''><mtable><mtr><mtd><mo>▿</mo><mo>×</mo><msub><mover><mi>H</mi><mo>→</mo></mover><mi>i</mi></msub><mo>=</mo><mfrac><mrow><mo>∂</mo><mi>ϵ</mi><msub><mover><mi>E</mi><mo>→</mo></mover><mi>i</mi></msub></mrow><mrow><mo>∂</mo><mi>t</mi></mrow></mfrac></mtd></mtr><mtr><mtd><mo>▿</mo><mo>×</mo><msub><mover><mi>E</mi><mo>→</mo></mover><mi>i</mi></msub><mo>=</mo><mo>-</mo><mfrac><mrow><mo>∂</mo><mi>μ</mi><msub><mover><mi>H</mi><mo>→</mo></mover><mi>i</mi></msub></mrow><mrow><mo>∂</mo><mi>t</mi></mrow></mfrac></mtd></mtr></mtable></mfenced>]]></math>id="icf0005"file="A2009100893700002C5.tif"wi="30"he="22"top="218"left="125"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="yes"/></maths>的邊界條件，求解得到電磁波總場信息Ei(ei，θi)；第三步獲取線纜終端電壓Vi(l)依據修正Taylor模型<mathsid="math0006"num="0006"><math><![CDATA[<mfencedopen='{'close=''><mtable><mtr><mtd><mfrac><mrow><mo>∂</mo><mi>V</mi></mrow><mrow><mo>∂</mo><mi>X</mi></mrow></mfrac><mo>+</mo><msup><mi>Z</mi><mo>′</mo></msup><mi>I</mi><mrow><mo>(</mo><mi>X</mi><mo>)</mo></mrow><mo>=</mo><mo>-</mo><mi>jω</mi><msub><mi>μ</mi><mn>0</mn></msub><msubsup><mo>∫</mo><mn>0</mn><mi>D</mi></msubsup><msub><mi>H</mi><mi>Y</mi></msub><mrow><mo>(</mo><mi>X</mi><mo>,</mo><mi>Z</mi><mo>)</mo></mrow><mi>dz</mi></mtd></mtr><mtr><mtd><mi>V</mi><mrow><mo>(</mo><mi>X</mi><mo>)</mo></mrow><mo>=</mo><mo>-</mo><msubsup><mo>∫</mo><mn>0</mn><mi>D</mi></msubsup><msub><mi>E</mi><mi>Z</mi></msub><mrow><mo>(</mo><mi>X</mi><mo>,</mo><mi>Z</mi><mo>)</mo></mrow><mi>dz</mi></mtd></mtr></mtable></mfenced>]]></math>id="icf0006"file="A2009100893700003C1.tif"wi="78"he="19"top="35"left="77"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="yes"/></maths>對電磁波總場信息Ei(ei，θi)進行積分運算，從而得到線纜終端電壓<mathsid="math0007"num="0007"><math><![CDATA[<mrow><msub><mi>V</mi><mi>i</mi></msub><mrow><mo>(</mo><mi>l</mi><mo>)</mo></mrow><mo>=</mo><mo>-</mo><msubsup><mo>∫</mo><mn>0</mn><mi>D</mi></msubsup><msub><mi>E</mi><mi>i</mi></msub><mrow><mo>(</mo><msub><mi>e</mi><mi>i</mi></msub><mo>,</mo><msub><mi>θ</mi><mi>i</mi></msub><mo>)</mo></mrow><mi>dz</mi><mo>.</mo></mrow>]]></math>id="icf0007"file="A2009100893700003C2.tif"wi="40"he="7"top="56"left="123"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="yes"/></maths>2、根據權利要求1所述的適用于電磁波激勵下的線纜耦合響應檢測方法，其特征在于對于復雜電磁環境中，會有多個干擾設備，這就需要對不同的輻射源進行建模；在對多個千擾設備進行線纜耦合響應時，重復執行第一步至第三步的過程，并記錄下每一個干擾設備的等效輻射源模型、千擾設備激勵和線纜邊界下的線纜終端電壓，然后利用疊加原理得到多個設備共同干擾下的線纜終端電壓。3、根據權利要求1所述的適用于電磁波激勵下的線纜耦合響應檢測方法，其特征在于傳輸線模型是在分析場線耦合問題時，基于麥克斯韋方程，通過合理近似，得到的一組關于線纜上的電流電壓的電報方程。4、根據權利要求1所述的適用于電磁波激勵下的線纜耦合響應檢測方法，其特征在于傳輸線模型是在分析場線耦合問題時，基于麥克斯韋方程，通過合理近似，得到等效為分布的電壓源和電流源激勵傳輸線，其中分布的電壓源和電流源是由入射場分量描述的。全文摘要本發明公開了一種適用于電磁波激勵下的線纜耦合響應檢測方法，該耦合響應檢測方法將等效輻射源S<sub>i</sub>(G<sub>i</sub>，L<sub>i</sub>)、等效輻射源的激勵G<sub>i</sub>(g<sub>i</sub>，φ<sub>i</sub>)和線纜邊界KL(l，a，D，σ，ε，μ)引入電磁場數值分析平臺內，解析獲得當前的電磁波總場信息E<sub>i</sub>(e<sub>i</sub>，θ<sub>i</sub>)。本發明利用HFSS平臺與單一干擾源輻射下的修正Taylor模型(見右圖下式)相結合，從而獲得多個干擾設備產生的電磁波輻射下的用于連接兩個受擾設備的線纜終端響應。本發明公開的線纜耦合響應檢測方法可以用于預測入射電磁波激勵下線纜上的耦合響應情況，從而為設備級和系統級電磁兼容設計提供了信息參考。文檔編號G01R31/00GK101625388SQ200910089370公開日2010年1月13日申請日期2009年7月17日優先權日2009年7月17日發明者吳龍剛,飛戴,汪玉梅,蘇東林,陳文青申請人:北京航空航天大學