流體濃度的測量的制作方法

專利名稱：流體濃度的測量的制作方法
技術領域：
本發明涉及流體混合物，特別是液體天然氣(LNG)的一個或多個組分的濃度的測量。
現在LNG作為大車輛如公共汽車和卡車的替代凈化燃料使用。生產LNG的方法是除去存在于天然氣中的二氧化碳、水和添味劑，使得基本上只剩下甲烷、乙烷、丙烷和丁烷。
由于車輛的油箱和燃油輸送管中的氣體組合物隨時間而改變，觀察到LNG車輛存在操作上的問題，通過如下所示的對“新”、“舊”油箱氣體的裝袋樣品(bagged sample)的色譜分析可顯示出上述改變
可清楚看到其中甲烷與非甲烷組分的相對比例隨時間而變化。
LNG氣體組合物的這種變化可影響發動機的性能并由于“爆震”可導致損壞。已有提出該組合物的變化是由于所述LNG混合物中甲烷的優先“汽化”引起。如下所示，甲烷比其它組分具有低得多的沸點
本發明第一方面提供了測定液體天然氣的流體混合物的至少一種組分的比例的裝置，所述裝置包括測量混合物在兩個不同溫度下的熱導率的設備和根據熱導率的測量而測定混合物的至少一個組分的比例的控制設備。
所述裝置對LNG的至少一種組分的比例提供精確的測定并具有適合的熱導率傳感器，這樣的裝置是耐用的、具有快速的響應時間和價廉的生產成本。
所述裝置也可具有測量混合物的溫度和壓力中的一個或兩個的設備。然后可配置由熱導率的測量和各自的溫度和壓力中的一個或兩個的測量而測定所述混合物中的至少一種組分的比例的控制設備。
測定的至少一種組分的比例可為甲烷或乙烷/甲烷的比例。
優選所述裝置與發動機管理系統一起使用，從而確保將液體天然氣燃料加到發動機中的操作能適當地進行，而不管供應到發動機的液體天然氣組分的比例的波動。
本發明第二方面提供了測定液體天然氣的流體混合物的至少一種組分的比例的方法，所述方法包括在第一個溫度下測量混合物的熱導率，在第二個溫度下測量混合物的熱導率，并根據熱導率的測量而測定混合物的至少一種組分的比例。
以下參考附圖對本發明的實施例進行描述，其中

圖1圖解顯示了測定導管中流動的液體天然氣的流體混合物的至少一種組分的比例的裝置；圖2是圖1的裝置中的控制設備之后的程序的流程圖；圖3是顯示測定的許多混合物中的甲烷比例對混合物中的實際甲烷比例所作的曲線圖；圖4顯示測定的許多混合物的乙烷/甲烷比對混合物的實際乙烷/甲烷比所做的曲線圖；圖5圖解顯示了位于導管剖視壁中的熱導率傳感器，所述熱導率傳感器可用于測定LNG混合物的至少一種組分的比例的裝置中；圖6圖解顯示了熱導率傳感器的工作電路；圖7顯示了控制傳感器的操作順序；和圖8顯示了熱導率傳感器的特性。
在圖1中顯示的裝置包括控制設備1，該設備可以是例如分別通過連接器5、6和7與熱導率傳感器2、溫度傳感器3和絕對壓力傳感器4連接的計算機或微處理器。在該例子中，將熱導率傳感器2、溫度傳感器3和壓力傳感器4安裝排列以測量安裝用于傳輸LNG的導管的內容物，該導管可以是供應LNG到發動機的燃油輸送管。所述熱導率傳感器和溫度傳感器可采用本領域熟知的任何適合的形式。然而，在優選的實施例中是如后面所述將熱導率傳感器2和溫度傳感器3結合在單一部件中。所述絕對壓力傳感器可采取任何適合的形式，例如本領域熟知的孔板和旁路文丘里管。
在圖2中顯示當測定導管8中甲烷或乙烷/甲烷的比例時，控制設備1所執行的程序。在步驟21中，控制設備1指令熱導率傳感器2在第一個溫度下測量導管8中內含物的熱導率并儲存結果ThC(St)。在步驟22中，控制設備1指令熱導率傳感器2在第二個溫度下測量導管8中內含物的熱導率并儲存結果ThC(R)。為了得到更精確的結果，可重復或多次重復步驟21和22以獲得在第一和第二溫度各自下的熱導率的平均值。在優選實施例中，在每一次記錄期間延遲1秒以提供時間給檢測器設置測量溫度，得到5000個結果。
在步驟23中，控制設備1通過溫度傳感器3讀取導管8中內含物的環境溫度T并儲存所述結果，在步驟24中，控制設備1讀取導管8中內含物的絕對壓力P并儲存所述結果。
在步驟25中，控制設備1使用從步驟21-24儲存的值并按以下的關系式測定導管8中的LNG混合物中的甲烷的比例CH4＝aP+bT+cT2+dThC(St)+eThC(R)+f(1)式中CH4是推斷的甲烷百分數P 是在導管中流體的絕對壓力T 是在導管中流體的溫度ThC(St) 是在第一個溫度下導管中流體的熱導率ThC(R)是在第二個溫度下導管中流體的熱導率a、b、c、d、e和f是使用線性回歸從實驗數據測定的常數。
當壓力用巴A為單位測量、溫度用攝氏度為單位測量、熱導率用瓦特/米×開爾文(W/m.K)為單位測量時，所述常數a-f基本上具有以下的值a＝-0.44，b＝-0.39，c＝0.0017，d＝41，e＝-42，f＝-181。
作為步驟25的附加步驟或作為其選擇步驟，在步驟26中使用從步驟21-24儲存的值并按以下的關系式測定在導管8中的LNG混合物的乙烷與甲烷的比例C2/C＝gP+hT+iT2+jThC(St)+kThC(R)+1(2)式中C2/C是推斷的乙烷/甲烷的百分比例g、h、i、j、k和1是用線性回歸從實驗數據測定的常數。
當壓力以巴A為單位測量、溫度以攝氏度為單位測量、熱導率以瓦特/米×開爾文(W/m.K)為單位測量時，所述常數g-1基本上具有以下的值g＝0.0053，h＝0.0051，i＝-0.000024，j＝-0.61，k＝0.66和1＝3.14。
隨后所述推斷的甲烷比例和推斷的乙烷/甲烷比的測定值中任一個或兩者同時可被發動機管理系統使用。因而發動機管理系統能確保將LNG燃料加到發動機的操作適當進行以取得有效的工作，而不管供應到發動機的LNG組分的比例的波動。發動機管理系統可根據LNG的質量而調整點火正時以阻止發動機爆震。作為選擇的或附加的用于油門控制的外形可根據LNG的質量而改變，例如，如果LNG質量差，則油門不得不打開更大一些以獲得同樣的功率。或者可用推斷的甲烷百分比和推斷的乙烷/甲烷比中的一個或兩個作為任何適合的用途或指示。
采用四種氣體混合物檢測用于測量流體混合物中的至少一種組分的比例的裝置，四種氣體混合物如下顯示，代表從“新”到“舊”LNG的變化。
盡管該測試是用氣體混合物進行，但是發現所述測試對液體混合物的工作與對LNG的同樣好。
所述測試裝置包括配置在兩個溫度下測量熱導率的熱導率傳感器、絕對壓力傳感器和溫度傳感器，所有這些傳感器都安裝在可控環境條件試驗柜中，待測試的氣體樣品被順序引入該柜中。每個傳感器均采用標準儀器來校準。通過環境試驗室改變每個樣品的溫度，使用精密調節器改變所述環境試驗室內的絕對壓力。
圖3中Y軸為測定的或推斷的每個樣品的甲烷百分比，X軸為實際的甲烷百分比。推斷的值與實際值非常接近，只有很小的誤差。用以上方法的重復實驗結果發現，產生的兩個標準偏差的范圍在實際甲烷比例的+/-0.33％以內。因此使用關系式1得到的非常精確的數據將提供非常有效的發動機管理。
圖4與圖3類似，不同之處在于圖4中Y軸為推斷的乙烷/甲烷比和X軸為實際的乙烷/甲烷。用以上方法的重復實驗結果發現，產生的兩個標準偏差的范圍在實際乙烷/甲烷比的+/-0.0049％以內，這甚至比在圖3顯示的用關系式1推斷的甲烷比更精確。此外，使用關系式2得到的非常精確數據可用于有效的發動機管理。
采用環境試驗室進行的實驗表明壓力變化對最終計算的比例只產生很小的差別。這表明對于較低精確要求的傳感器(如廉價的傳感器)可省去絕對壓力傳感器。
LNG的熱導率可通過任何適合的設備或方法測量。然而，優選的方法是使用具有被待測試的流體包圍的電阻器的傳感器。為了進行精確的測量，需要把電阻器從支撐它的基體熱隔離開，這樣由電阻器產生的熱量基本上只通過周圍的流體傳導轉移離開所述電阻器。通過將電力施加到電阻器上，可將電阻器加熱到環境溫度以上以測量在該溫度下的流體的熱導率。優選的傳感器還具有測量環境溫度的附加電阻器。該電阻器與其基體熱連接，確保保持在環境溫度中。電阻器的有效電阻取決于它們的溫度。
對于具有配置暴露于待測定熱導率的流體中的電阻器的熱導率傳感器，優選對其提供控制電路，所述控制電路包括將電阻器加熱到至少兩個不同溫度的設備和配置用于提供流體在電阻器被加熱到的至少兩個溫度的每一個下的熱導率的指示信號的設備。這樣的控制電路能提供流體在多個溫度下的熱導率的測量，這在測定LNG的一個或多個組分的比例中是有用的。精確的熱導率測量可從如此廉價、緊密和堅固的傳感器得到。所述控制電路可構成前面描述的控制設備1的一部分。
圖5圖解顯示如以上描述的、位于氣管52壁內的、具有暴露于管內流動氣體的熱導率測量電阻器Rm和環境溫度測量電阻器Ra的熱導率傳感器51。當然，可配置傳感器51測量任何流體的熱導率，不管它是流動的或靜止的。
這些元件的電阻隨溫度大致根據以下關系式而作變化(3)....Rm＝Rmo(1+αTm)(4)....Ra＝Rao(1+α Ta)式中Rmo 是在0℃下熱導率測量電阻器Rm的電阻(兩個串聯的電阻器標稱200Ω)；Rao 是在0℃下環境溫度測量電阻器Ra的電阻(標稱235Ω)；α 是電阻器材料的電阻的溫度系數(標稱5.5×10-3/K)；Tm 是經過加熱的熱導率測量電阻器的溫度；Ta 是環境溫度測量電阻器的溫度。
為了使熱導率測量電阻器Rm周圍氣體的熱導率能夠被測定，必須將所述電阻器Rm連接至電壓電源上而對其施加功率。采用提高的溫度和施加的功率，可用下式計算熱導率測量電阻器Rm周圍氣體的熱導率(5)....k＝ψ(p/θ)式中k 是氣體的熱導率(在室溫下空氣一般為3.65×10-5W/K)；ψ 是與傳感器的結構相關的比例常數(約為0.0036)；P 是在經過加熱的測量電阻器Rm中消耗的功率；和ψ 是經過加熱的測量電阻器Rm超出環境溫度的溫度。
在圖6中顯示傳感器51連接在電路53中并控制它，這樣可測定管8中流動的氣體在各種溫度下的熱導率值。
電路53基本上由具有兩條連接到電源電壓58的支路54、55的橋接電路組成，在這種情況下通過限流電阻器Ro和兩條支路56、57接地。
連接電源電壓58的一條支路54包括環境溫度測量電阻器Ra，另一條連接電源電壓58的支路55包括熱導率測量電阻器Rm，在該例子中由兩個串聯連接的電阻器Rm1、Rm2組成。
在這個實施例中，在支路54和接地之間連接的支路56具有兩個串聯的電阻器R2、R3。當需要時可將R3短路。在與電阻器R3并聯的通路61中，通過線59向晶體管60施加適當的控制信號，可關閉通路61和旁路電阻器R3來使電阻器R3短路。電橋最后的支路57具有電阻器R1。電阻器R1、R2和R3能使電流通過待測定的已加熱的熱導率測量電阻器Rm和環境溫度測量電阻器Ra。它們也在故障條件時限制通過傳感器的電流，防止或減少損害傳感器。
通過調節在電橋上方的電壓VT，使得橋接電路保持VR1＝VR2，這樣電橋保持‘平衡’。這個控制已加熱的熱導率測量電阻器Rm的有效電阻成為由以下關系式給出的環境溫度傳感電阻器Ra的恒定倍數(6)當R3是旁路時，Rm＝Ra(R1/R2)在本實施例中R1＝R2(249Ω)，因此(7)Rm＝RaRm的這個值與熱導率測量電阻器Rm被加熱到的溫度相對應，該溫度與通過公式(3)測定的一樣，在本實施例中大約超出環境溫度80℃。
然后可用公式(5)測定熱導率傳感電阻器Rm周圍氣體在Rm被加熱到的溫度下的熱導率k＝ψ(p/θ)由于超出環境的溫度(θ)由R1和R2確定，是已知的，對于具體傳感器ψ是常數，因此通過測量Rm被加熱到的具體溫度下穿過Rm所消耗的功率(P)可得到在該溫度下的熱導率k。
以下給出穿過Rm所消耗的功率P(8)功率＝I2Rm由于通過Rm的電流與通過R1的相同，可由以下求得電流(9)I＝VR1/R1因此可得到穿過熱導率測量電阻器消耗的功率(10)功率＝VR12Rm/(R1)2與在附錄中解釋的一樣，用公式(3)和(4)將公式(10)代入公式(5)得到以下結果(11)k＝ψVR12αRaoRmo/(Rao-Rmo)R12由于ψ、α、Rao、Rmo和R1都是常數，熱導率傳感電阻器Rm周圍氣體的熱導率k與穿過R1的電壓的平方成正比(12)k∝VR12(13)k＝zVR12由于電阻器容差，每個生產的傳感器的比例常數z將不同，因此可在Rm加熱到的溫度下使用已知熱導率的氣體通過獨立校準試驗得到z。因此使用第一個預定的比例常數z，可從穿過電阻器R1的電壓的平方直接確定在第一個溫度下電阻器Rm周圍氣體的熱導率。
為了在第二個溫度下測定氣體的熱導率、將電阻器R3(20Ω)與R2串聯。這個通過線59向晶體管60施加適當的控制信號斷開通路61來完成。為了在橋接電路中保持VR1＝VR2，調節電壓VT，改變由下式給出的Rm的有效電阻(14)Rm＝Ra(R1/(R2+R3))Rm的這個不同的有效值使它在不同于當R3是旁路時的溫度下工作。該溫度由公式(3)定義。當R3與R2串聯時，Rm被加熱到超出環境溫度大約60℃。
與前面使用公式(13)一樣，可從穿過R1的電壓的平方得到在這第二個溫度下電阻器Rm周圍氣體的熱導率。然而，在這種情況下比例常數z是不同的，可使用在第二個溫度下已知熱導率的氣體通過獨立校準試驗得到。
因此，在橋接電路的支路56中通過包括或不包括R3，可控制Rm被加熱到的溫度到兩個基本預定值中的一個，可在那兩個溫度下用預定常數測定周圍氣體的熱導率。當然，在橋接電路的支路56中可控制包括或不包括更多的電阻器，以便在更多溫度下測定周圍氣體的熱導率。
與由公式(3)、(6)和(14)表示的一樣，通過R1、R2和R3的值測定熱導率測量電阻器Rm被加熱到的溫度。在本實施例中，當R3是旁路時，Rm被加熱到超出環境大約80℃，當R3不是旁路時，Rm被加熱到超出環境大約60℃。
然而，該電路方案的可能的副作用是電阻器Rm被加熱到的溫度和測量熱導率的溫度取決于在公式(6)和(14)中影響電阻Ra的環境溫度。
環境溫度可用溫度計測量，但更方便的是使用如在圖6中所示的在橋接電路上方的電壓VT測量。假定用下面公式中的任一個使橋接電路平衡(VR1＝VR2)，則可測定環境溫度測量電阻器Ra的電阻
(15) 當R3是旁路時，Ra＝R2(VT-VR1)/VR1(16) 當R3不是旁路時，Ra＝(R2+R3)(VT-VR1)/VR1然后用公式(4)可得到環境溫度傳感電阻器Ra的溫度T并由此得到環境溫度。
由此可監測在環境溫度中的任何變化，并可測定熱導率測量電阻器Rm被加熱到的溫度的相應調整。隨后可選擇與Rm被加熱到的溫度對對應的適合的比例常數z，以確保提供精確的熱導率測量而不管環境溫度的變化。優選在包括有相對于每個溫度的比例常數的檢查表中查閱適合的比例常數z，其中在所述溫度下熱導率測量電阻器Rm可工作于使用的傳感器。
采用R1或R2中的至少一個是可變化的，可調節作為選擇的R1/R2或R1/(R2+R3)的比值，以確保Rm被加熱到預定溫度。可配置作為選擇的附加電阻器與R1和R2中的至少一個串聯或并聯以調節R1/R2或R1/(R2+R3)的比，以確保Rm被加熱到預定溫度。
圖7顯示用于控制傳感器以測定氣體在兩個溫度下的熱導率的操作順序。已編號的步驟有下面的含義100 開始101 控制晶體管60使從旁路通過電阻器R3102 設定計數器為0103 控制VT使VR1＝VR2104 測量VR1105 測量VT106 用適合的公式15或16測定Ra107 使用公式(4)，從Rm被加熱到的溫度可測定環境溫度108 如從檢查表中選擇Rm被加熱到的溫度的比例常數z109 從公式(13)計算氣體的熱導率110 對計數器增值111 計數器＝2？
112 如果不是控制晶體管60以包括電阻器R3并轉到步驟103113 如果是停止如果要求的步驟108可理解為“調節認為合適的R1/R2或R1/(R2+R3)的比”，則可通過較早描述的加熱熱導率測量電阻器Rm至預定溫度的方法中的任一種來完成該調節。
圖8顯示作為固定氣體組合物的熱導率測量電阻器Rm的溫度T、環境溫度和壓力的函數的傳感器51的輸出電壓VR1。發現在零點200之上傳感器特性幾乎為線性的曲線，而在零點以下發現它急劇地下降。對于可燃氣體的樣品，從熱導率的實驗結果與理論計算值對比來看，當溫度在零點之上其值有好的相關結果，在零點以下相關結果逐漸變差。這可能由于在零點以下，除熱導率外的熱因素，如對流和輻射逐漸地提高傳感器的性能的支配引起。然而，在零點之上即使這些影響仍然存在，熱導率占優勢使得能夠進行精確熱導率測量。對于可燃氣體，發現零點大約為40℃。因此對于具體的氣體，優選熱導率測量電阻器Rm在零點200之上工作以獲得更精確結果。
在橋接電路的支路56中當R3是旁路時，為將Rm加熱以超出環境80℃，R1和R2各自選擇為249Ω。在橋接電路的支路56中當R3與R2串聯時，為將Rm加熱超出環境60℃，R3選擇為20Ω。
已發現在傳感器中Rm和Ra的電阻值的生產偏差(一般大于5％)可引起熱導率測量電阻器Rm在意外的或不符合要求的溫度下工作。這會引起熱導率測量電阻器Rm可能在零點以下工作并提供不精確的熱導率結果。
為了克服由傳感器電阻的可變性引起的問題，優選在VR2和地線間包括兩條附加電路，各與橋接電路的支路56并聯，各條電路含有電阻器。優選通過施加適合的控制信號到電路中的晶體管上，選擇性地斷開或關閉各個電路。關閉其中一條電路，同時從橋接電路的支路56中省略去R3而引入與支路56的電阻器R2并聯的電阻器來提高Rm被加熱到的溫度。關閉另一條電路，同時將R3包括在橋接電路的支路56中來降低在Rm被提高的兩個溫度間的差異。附加電路的使用防止Rm的加熱溫度下降到不符合要求的水平，這可能歸因于Rm和Ra的電阻器容差。也可與較早描述的一樣，使用這些附加的電路以確保將Rm加熱到預定溫度，而不管環境溫度的變化。
可對上述的熱導率傳感器進行許多修正。例如通過使用至少一個可控包含和不包含的串聯電阻器或使用可變電阻器或在橋接電路的支路中包含并聯的電阻器，可將熱導率測量電阻器Rm加熱到可測量熱導率的許多相應的溫度。而且控制電路53可能包括任何適合代替電阻器的電元件。
附錄Rm＝Rmo(1+∝Tm)和 Tm＝Ta+θRm＝Rmo(1+∝Ta+∝θ)Rm＝Rmo+Rmo∝Ta+Rmo∝θθ＝(Rm/Rmo∝)-1/∝-Ta＝Rao(1+∝Ta)Rmo∝-1/∝-Ta＝[Rao(1+∝Ta)-Rmo-Rmo∝Ta]/Rmo∝＝[Rao(1+∝Ta)-Rmo(1+∝Ta)]/Rmo∝θ＝(Rao-Rmo)(1+∝Ta)/Rmo∝k＝ψP/θk=ΨV2R1Rao(1+∝Ta)/Rmo∝R12(Rao-Rmo)(1+∝Ta)]]>k＝ψV2R1∝RaoRmo/R12(Rao-Rmo)
權利要求
1.一種用于測定液體天然氣的流體混合物的至少一種組分的比例的裝置，所述裝置包括測量所述混合物在兩個不同溫度下的熱導率的設備和由所述熱導率的測量推斷所述混合物的至少一種組分的比例的控制設備。
2.權利要求1的裝置，所述裝置包括測量所述混合物的溫度的設備和配置用于由所述熱導率測量和溫度測量而推斷所述混合物的至少一種組分的比例的控制設備。
3.權利要求2的裝置，所述裝置包括測量所述混合物的絕對壓力的設備和配置由所述熱導率測量、溫度測量和絕對壓力測量而推斷所述混合物的至少一種組分的比例的控制設備。
4.權利要求3的裝置，其中配置所述控制設備采用下式推斷混合物的至少一種組分的比例X＝uP+vT+wT2+xThC(St)+yThC(R)+z式中X是推斷的混合物的至少一種組分的比例；P是混合物的絕對壓力；T是混合物的溫度；ThC(St)是在第一個溫度下混合物的熱導率；ThC(R)是在第二個溫度下混合物的熱導率；和u、v、w、x、y和z是常數。
5.權利要求4的裝置，其中X是推斷的甲烷的比例；P是以巴A為單位進行測量；T是以攝氏度的單位進行測量；熱導率是以瓦特/米×開爾文為單位進行測量和常數u-z基本上具有以下的值u＝-0.44v＝-0.39w＝0.0017x＝41y＝-42和z＝-181。
6.權利要求4的裝置，其中X是推斷的乙烷/甲烷的比；P是以巴A為單位進行測量；T是以攝氏度為單位進行測量；熱導率是以瓦特/米×開爾文為單位進行測量和常數u-z基本上具有以下的值u＝0.0053v＝0.0051w＝-0.000024x＝-0.61y＝0.66和z＝3.14。
7.上述權利要求的任何一項的裝置，其中在兩個不同溫度下測量所述混合物的熱導率的設備包括一個配置以暴露于所述混合物中的電阻器，通過給所述電阻器施加適合的電流或電壓而加熱所述電阻器到兩個不同的基本上預定的溫度的設備和由所述電阻器的電特性測定所述混合物在每一個其被加熱到的預定溫度下的熱導率的設備。
8.一個用于將LNG燃料加到發動機中的發動機管理系統，所述系統包括一個用于測定LNG燃料的至少一種組分的比例的上述權利要求的任一項的裝置和響應所測定的LNG燃料的至少一種組分的比例而修改一個或多個發動機參數的設備。
9.一種用于測定液體天然氣的流體混合物的至少一種組分的比例的裝置，所述裝置基本上與前面根據附圖而描述的一樣。
10.一種測定液體天然氣的流體混合物的至少一種組分的比例的方法，所述方法包括在第一個溫度測量所述混合物的熱導率、在第二個溫度測量所述流體的熱導率和由所述熱導率的測量推斷所述混合物的至少一種組分的比例。
11.權利要求10的方法，所述方法包括測量所述混合物的溫度和由所述熱導率測量和溫度測量而推斷所述混合物的至少一種組分的比例。
12.權利要求11的方法，所述方法包括測量所述混合物的絕對壓力和由所述熱導率測量、溫度測量和絕對壓力測量而測定所述混合物的至少一種組分的比例。
13.權利要求12的方法，其中使用下式推斷混合物的至少一個組分的比例X＝uP+vT+wT2+xThC(St)+yThC(R)+z式中X是所推斷的混合物的至少一種組分的比例；P是混合物的絕對壓力；T是混合物的溫度；ThC(St)是在第一個溫度下混合物的熱導率；ThC(R)是在第二個溫度下混合物的熱導率；和u、v、w、x、y和z是常數。
14.權利要求13的方法，其中X是推斷的甲烷的比例；P是以巴A為單位進行測量；T是以攝氏度為單位進行測量；熱導率是以瓦特/米×開爾文為單位進行測量和常數u-z基本上具有以下的值u＝-044v＝-0.39w＝0.0017x＝41y＝-42和z＝-181。
15.權利要求13的方法，其中X是推斷的乙烷/甲烷比；P是以巴A為單位進行測量；T是以攝氏度為單位進行測量；熱導率是以瓦特/米×開爾文為單位進行測量和常數u-z基本上具有以下的值u＝0.0053v＝0.0051w＝-0.000024x＝-0.61y＝0.66和z＝3.14。
16.一種測定液體天然氣的流體混合物的至少一種組分的比例的方法，所述方法基本上與上述根據附圖而描述的一樣。
全文摘要
一種用于測定液體天然氣(LNG)的流體混合物的至少一種組分的比例的裝置和方法。通過測量LNG在兩個溫度下的熱導率來測定LNG的甲烷或乙烷/甲烷的百分比。
文檔編號G01N33/28GK1357107SQ0080914
公開日2002年7月3日 申請日期2000年4月17日 優先權日1999年4月22日
發明者R·R·瑟斯頓, B·L·普賴斯 申請人:拉蒂斯知識產權有限公司