壓蓋填料的制作方法
壓蓋填料的制作方法
【專利摘要】本發明的課題是在制造使用由對剖面形狀進行設計的纖維構成的紗線的壓蓋填料時，得出所需的性能的優劣與其極限氧指數的值的關系，適當定義該關系，得到具有所需性能的壓蓋填料。本發明提供了一種壓蓋填料，其是對于加捻極限氧指數(LOI)為21～30，優選為22～26的纖維(s)而成的一個或多個紗線(Y)進行捻紗或編織而構成。纖維(s)含有扁平率(f)定義為1.1～4的纖維，扁平率是在以相互平行的兩條直線(L1、L2)夾持該纖維的剖面的狀態下兩條直線(L1、L2)之間的間隔的最大值(a)除以最小值(b)得到的值。另外，纖維(s)含有在剖面形狀上具有一個部位以上的深度(h)為0.4μm以上的凹部(1)的纖維。
【專利說明】壓蓋填料
【技術領域】
[0001]本發明涉及一種作為泵或閥等的流體裝置的密封部件使用的壓蓋填料(glandpacking)。
【背景技術】
[0002]作為用于泵或閥等流體裝置的軸封部等的壓蓋填料、用于該壓蓋填料的紗線(編織線)的現有技術，通常熟知如專利文獻I公開的使用膨脹石墨的技術。膨脹石墨雖然具有柔軟性、耐藥品性優異、粘合性充分而且耐高溫的優點，但也存在拉伸強度非常小、脆而易折的缺點。
[0003]因此，通過由強度、磨耗性能強的纖維構成的紗線，或者，將該紗線捻紗或編織成帶狀而構成壓蓋填料。例如，采用專利文獻2或專利文獻3公開的丙烯酸纖維的技術已被公知。作為這些有機纖維，除丙烯酸或丙烯酸系以外，還可以考慮粘膠、纖維素、麻、棉、聚乙烯醇等各種物質。
[0004]作為有機纖維的特征，根據材料不同顯現出如下各種性質:強度或磨耗強，耐熱性或吸濕性低，高溫或耐藥品性優異，不耐紫外線，抵抗力強。因此，要求選擇適合于用途的材料構成的纖維材料。
[0005]也即，對于形成紗線的纖維(有機纖維)有如下需求:將壓蓋填料與泵等的流體裝置的軸滑動時的重要因素的摩擦(摩擦系數)減小到一定程度、具有對于壓蓋填料與壓蓋部或軸的順應性起到重要作用的柔軟性等。
[0006]因此，作為表示要求各種特性的纖維的特性的要素之一，如在專利文獻4中公開的內容所示，有極限氧指數LOI。極限氧指數是判斷塑料或纖維等材料是否容易燃燒的評價方法之一，通過改變空氣的“氮分子/氧分子”的比，求出引起著火的極限的氧濃度，即，求出極限氧指數(Limiting Oxygen Index:L0I)。
[0007]現有技術文獻
[0008]專利文獻1:日本特開昭59 - 068387號公報
[0009]專利文獻2:日本特開平11 - 217723號公報
[0010]專利文獻3:日本特開平09 - 078375號公報
[0011]專利文獻4:日本特開2013 - 067920號公報
【發明內容】
[0012]因此，本發明的主要目的在于，在制造使用由有機纖維等的纖維構成的紗線的壓蓋填料時，得出所需的性能的優劣與極限氧指數的值的關系，適當定義該關系，由此，得到具有所需性能的更優異的壓蓋填料。另外，本發明的目的還在于，通過對纖維的剖面形狀進行設計，使纖維的優良性能能夠穩定地發揮。
[0013]作為本發明的技術方案I的發明，提供一種壓蓋填料，其特征在于，其是對于加捻極限氧指數為21?30的纖維s而成的一個或多個紗線Y進行捻紗或編織而構成，并且，所述纖維S含有扁平率f定義為1.1?4的纖維，該扁平率f是在以相互平行的兩條直線L1、L2夾持該纖維的剖面的狀態下，將所述兩條直線L1、L2之間的間隔的最大值a除以最小值b得到的值。
[0014]作為本發明的技術方案2的發明，其特征在于，在技術方案I的發明中，所述纖維s含有在剖面形狀上具有一個部位以上的凹部I的纖維。
[0015]作為本發明的技術方案3的發明，其特征在于，在技術方案2的發明中，所述凹部I的深度h是0.4μπι以上。
[0016]作為本發明的技術方案4的發明，其特征在于，在技術方案I?3中的任一項的發明中，所述纖維s具有丙烯酸系纖維。
[0017]作為本發明的技術方案5的發明，其特征在于，在技術方案4的發明中，所述丙烯酸系纖維是丙烯腈醋酸乙烯酯共聚物纖維。
[0018]作為本發明的技術方案6的發明,其特征在于,在技術方案I?5中的任一項的發明中，所述極限氧指數是22?26。
[0019]本發明的技術方案I的發明中，纖維的極限氧指數為21以上，由此，能夠減小摩擦系數。因此，通過使用該紗線而構成的壓蓋填料，具有對于軸等的滑動部件的摩擦小的優點。
[0020]另一方面，纖維的極限氧指數為30以下，由此，能夠賦予充分的柔軟性。因此，使用該紗線而構成的壓蓋填料，具有能夠獲得對于軸等的滑動部件的順應性優良、泄漏少的優異的密封性的優點。
[0021]本發明的技術方案I的發明中，對于扁平率f而言，對于加捻扁平率f > 1.1的纖維而成的紗線進行捻紗或編織而構成的壓蓋填料，能夠使含浸材料易于保持，并且，使用f ( 4的纖維而構成的壓蓋填料能夠使應力緩和充分減小，能夠確保并維持密封所需的應力。
[0022]因此，若存在1.1彡f彡4的纖維時，則能夠確切地得到上述作用效果V “使含浸材料易于保持”、z “確保并維持密封所需的應力”。
[0023]其結果，對于加捻有機纖維等纖維而成的紗線進行捻紗或編織而制作壓蓋填料時，發現所需性能的優劣與極限氧指數的值之間的關系，適當定義該關系，以及設計纖維的剖面形狀，由此，能夠提供一種具有所需性能的壓蓋填料。
[0024]另外，如本發明的技術方案6的發明那樣，極限氧指數為22?26時，能夠提供一種能夠進一步強化本發明的技術方案I的發明產生的上述作用效果的壓蓋填料。
[0025]本發明的技術方案2的發明中，存在具有一個部位以上的凹部的纖維，由此，能夠在該凹部中保持含浸材料。并且，使用由含有具有一個部位以上的凹部的纖維的纖維而構成的紗線構成壓蓋填料，因此，能夠提供一種能夠實質上發揮可保持含浸材料的優點的壓蓋填料。
[0026]另外，若具有一個部位以上的凹部的纖維存在50%以上時，能夠確切地得到上述作用效果w “可保持含浸材料的優點”，因此優選。
[0027]此時，本發明的技術方案3的發明中，從易保持含浸材料的觀點考慮時，優選凹部的深度為0.4μ m以上。
[0028]作為所使用的纖維，優選如本發明的技術方案4的發明那樣的具有丙烯酸系纖維的纖維。另外，如本發明的技術方案5的發明那樣，優選丙烯酸系纖維為丙烯腈醋酸乙烯酯共聚物纖維。
【專利附圖】
【附圖說明】
[0029]圖1是表示單纖維的剖面形狀的剖面圖。
[0030]圖2是表示纖維的剖面形狀、扁平率的圖。
[0031]圖3是表示泄漏試驗裝置的構成的概要圖。
[0032]圖4是表示圖3中的泄漏試驗部分的詳細圖。
[0033]圖5是表示應力緩和試驗儀的示意圖。
[0034]圖6是表示摩擦試驗裝置的示意圖。
[0035]圖7是表示泄漏試驗以及摩擦試驗的各結果的圖表。
[0036]圖8是表示圖7所示的各試驗結果的曲線圖。
[0037]圖9是表不扁平率和含浸率以及應力緩和之間的關系的圖表。
[0038]附圖標記的說明
[0039]1:凹部；Y:紗線；
[0040]a:直線之間的間隔的最大值；b:直線之間的間隔的最小值；
[0041]f:扁平率；h:凹部的深度；
[0042]s:纖維；L1、L2:相互平行的兩條直線。
【具體實施方式】
[0043]下面，參考【專利附圖】
【附圖說明】本發明的壓蓋填料的實施方式。另外，下面將極限氧指數簡稱為 LOI。
[0044](實施方式I)
[0045]本發明的壓蓋填料，其特征在于，其是對于加捻LOI為21?30的纖維而成的一個或多個紗線進行捻紗或編織而構成，并且，纖維s含有扁平率f定義為1.1?4的纖維，該扁平率f是在以相互平行的兩條直線L1、L2夾持該纖維的剖面的狀態下，將所述兩條直線L1、L2之間的間隔的最大值a除以最小值b得到的值。
[0046]實施方式I中，纖維的LOI的值e是21彡e彡30，并且，扁平率f是1.1彡f彡4。
[0047]首先，作為LOI的值e為21彡e彡30的纖維，可例舉:丙烯酸纖維、丙烯酸系纖維、粘膠、纖維素、麻、棉、聚乙烯醇。
[0048]丙烯酸纖維含有由含有50重量％以上的丙烯腈的聚合物構成的纖維。聚合物若含有50重量％以上的丙烯腈時，該聚合物可以是丙烯腈和能夠與丙烯腈共聚的不飽和單體的共聚物。
[0049]作為能夠與丙烯腈共聚的不飽和單體，可例舉:丙烯酸甲酯、丙烯酸乙酯、丙烯酸異丙酯、丙烯酸正丁酯、丙烯酸2-乙基己酯、丙烯酸2-羥乙酯、丙烯酸羥丙酯等丙烯酸酯；甲基丙烯酸乙酯、甲基丙烯酸異丙酯、甲基丙烯酸正丁酯、甲基丙烯酸異丁酯、甲基丙烯酸叔丁酯、甲基丙烯酸正己酯、甲基丙烯酸環己酯、甲基丙烯酸十二烷酯、甲基丙烯酸2-羥乙酯、甲基丙烯酸羥丙酯、甲基丙烯酸二乙氨基乙酯等甲基丙烯酸酯；丙烯酸、甲基丙烯酸、馬來酸、衣康酸、丙烯酰胺、N-羥甲基丙烯酰胺、雙丙酮丙烯酰胺、苯乙烯、乙烯基甲苯、醋酸乙烯酯、氯乙烯、偏氯乙烯、溴乙烯、偏溴乙烯、氟乙烯、偏氟乙烯等不飽和單體等。
[0050]進一步地，作為共聚的單體，可例舉:對磺苯基甲代烯丙醚(p-sulfophenylmetalIyl ether)、甲代烯丙橫酸(methallyl sulfonic acid)、烯丙橫酸(allyl sulfonic acid)、苯乙烯橫酸(styrenesulfonic acid)、2_ 丙烯酸胺-2-甲基丙石黃酸(2-acrylamido-2_methylpropane Sulfonic acid)、以及它們的堿金屬鹽等。
[0051]另外，作為調整上述纖維的LOI值e的方法，可使用在溫度200°C?400°C的空氣環境下將上述纖維暴露I小時至10小時的方法。
[0052]接著，對于纖維的扁平率進行說明。
[0053]如上所述，實施方式I的構成紗線的纖維(單纖維)S，含有將扁平率f定義為f =1.1?4的纖維，該扁平率f是在以相互平行的兩條直線L1、L2夾持該纖維的剖面的狀態下，將兩條直線L1、L2之間的間隔的最大值a除以最小值b得到的值(參考附圖1、2)。
[0054]S卩，若是具有圖2所示的蠶豆狀剖面形狀的纖維s時，以相互平行的兩條直線L1、L2夾持的間隔中，最大的值為a，最小的值為b。并且，此時的扁平率f= (a/b)。
[0055]作為上述的扁平率f，若存在1.1 < f < 4的纖維時，能夠得到上述的作用效果V、z，并且，若1.1 < f < 4的纖維存在50%以上時，能夠確切得到上述的作用效果V、z,因此優選。
[0056]例如，若構成紗線Y的纖維數為100條時，含有50條以上的扁平率f為1.l^f^4的纖維。
[0057]形成紗線的纖維(單纖維)S，含有在剖面形狀上(如圖2所示的剖面形狀)具有一個部位以上的凹部I的纖維(蠶豆狀)。若存在具有一個部位以上的凹部I的纖維時，能夠實質上發揮上述作用效果W，并且，具有一個部位以上的凹部的纖維存在50%以上時，能夠確切得到上述作用效果《，因此優選。
[0058]纖維s的剖面形狀可以是呈葫蘆型等的具有兩個部位以上的凹部I。如圖2所示，從有效地通過凹部I保持含浸材料的觀點考慮時，凹部I的深度h優選h彡0.4 μ m。進一步優選的是h彡0.6 μ m。
[0059]雖然省略了圖示，但是，在沒有凹部(凹)的剖面形狀的纖維中，其扁平率f是
1.0<f < 1.7，且只能以曲線形成剖面形狀。另外，對于蠶豆狀等具有一個部位以上的凹部的剖面形狀的纖維而言，其扁平率f是1.1 < f < 4，其中大部分是1.2 < f < 1.7。
[0060]纖維(單纖維)s的剖面的直徑為17±3μπκ長度為128±20 μ m。另外，纖度為2旦尼爾。紡紗(紡績)纖維而構成的單紗是，在初捻(下撚>9 )90回/m下的重量是0.Hg/m。捻紗3條單紗而構成的紗線是，在復捻(上撚>9 )40回/m下的重量是0.43g/m。并且，通過8條紗線構成的方形編織、16條紗線構成的圓形編織、32條紗線構成的格子形編織等形成帶狀壓蓋填料(填料編織品)。
[0061]對于含浸進行如下處理。將本發明的帶狀壓蓋填料(填料編織品)浸滲于氟樹脂分散體，一定時間后將其取出并干燥。含浸后的重量為X，含浸前的重量為I時，可通過下式表示含浸率τ，實施品的含浸率是τ =45?50%。
[0062]τ = {(χ-y) /χ} X 100 (單位:％ )
[0063]進行上述含浸之后，可以以同樣的方式含浸烴系潤滑劑。
[0064](泄漏試驗裝置、方法以及其結果)
[0065]圖3示出了泄漏試驗裝置A。泄漏試驗裝置A的構成方式為:將泄漏試驗部分2、軸承3、旋轉接頭4、轉矩檢出部5、軸承6、傳動帶7、原動機8 (發動機)、泄漏測定部9等以圖示的方式配置于試驗架22。
[0066]如圖4所示，泄漏試驗部分2構成為具有:流體入口 10、裝有密封裝置B的密封箱
11、以及流體出口 12等。13是介裝于供給流路16的泵，供給流路將水槽14內的流體(水等)供給于流體入口 10。
[0067]用于測定構成密封對象的流體的入口側的流體溫度的第I溫度計15安裝于供給流路16中。另外，從流體出口 12延伸至水槽14的排出流路17中安裝有用于測定出口側的流體溫度的第2溫度計18。
[0068]如圖3所示，泄漏測定部9構成為具有:能夠接收并貯留從密封裝置B漏出的流體的儲存容器9A、連同儲存容器一起測定漏出的流體的重量的重量計9B。另外，圖3、4中的下垂的虛線示意性示出了漏出流體的落下路線。
[0069]密封裝置B在密封箱11的壓蓋部IlA和旋轉軸(軸)19的筒狀空間部中插入安裝定位部件20、多個壓蓋填料g、填料按壓部21。通常是，使用未圖示的螺栓將填料按壓部21緊固于壓蓋部IlA的法蘭Ila上，由此，可使多個壓蓋填料g朝軸心P方向壓緊，從而密封壓蓋部IlA和旋轉軸19之間。
[0070]23是測定密封用流體的入口側的夾套溫度的第3溫度計；24是測定密封用流體的出口側的夾套溫度的第4溫度計。另外，還裝有測定壓蓋填料g的溫度(填料溫度)的第5溫度計25。
[0071]作為泄漏試驗裝置A進行的泄漏試驗方法，將5個內徑100mm、外徑129mm、高度14.5mm的壓蓋填料g作為一組(5環I組)，組裝于模擬(模擬)泵的上述試驗裝置A的壓蓋部IlA中。壓蓋部IlA中負載壓力為0.5MPa的清水(密封用流體)，以1900rpm的轉數使旋轉軸19旋轉。通過調整填料按壓部21的緊固螺栓，致使使用第5溫度計25測定的壓蓋填料g附近的壓蓋部IlA的溫度為40°C。并且，通過泄漏測定部9記錄泄漏量不發生變化而成為穩定的約6小時后的泄漏量。
[0072](應力緩和試驗)
[0073]對于壓蓋填料g的應力緩和，采用了圖5所示的應力緩和試驗儀C。該應力緩和試驗儀C構成為具有:裝有用于安裝壓蓋填料g的填料安裝部27的機架26、填料按壓部28、按壓螺栓29等。
[0074]在多個按壓螺栓29上安裝的按壓板30上球面接觸有填料按壓部28的上部28a，以環狀的按壓部28b為介，對于環狀的填料安裝部27中裝填的一個或多個壓蓋填料g進行按壓。
[0075]另夕卜，以5個內徑100mm、外徑129mm、高度14.5mm的壓蓋填料g作為一組(5環I組)組裝于環狀的填料安裝部27中，操作按壓螺栓29而緊固，朝向壓蓋填料g的緊固應力(初期緊固應力)P為P = 2N/mm2,由此測定24小時之后的殘留應力。
[0076]24小時后的緊固應力為q時，應力緩和率σ以下述式表示。
[0077]σ = p-q/p
[0078](摩擦試驗儀)
[0079]對于壓蓋填料g的摩擦試驗儀D進行簡單說明。
[0080]如圖6所示，在試驗架31上架設支撐架32以及臂33，并且，在這些32、33之間以自由旋轉的方式支撐(樞支)有不銹鋼材等金屬材料制的圓柱狀的旋轉鼓(旋轉軸)34，由此構成摩擦試驗儀D。通過未圖示的驅動源，沿著軸心34a周邊的圖示中的箭頭(空心箭頭)方向可旋轉驅動旋轉鼓34。
[0081]在支撐架32的上部上固定方形帶狀等的壓蓋填料g的一端，另一端經由旋轉鼓34的下側卷繞之后提升。被提升的壓蓋填料g的另一端上連接帶35，該帶35纏繞在以自由旋轉的方式支撐在臂33的上端部上的滑輪36上，在垂下的帶另一端35a上安裝有砝碼37。也就是說，壓蓋填料g在以某程度的力被按壓在旋轉鼓34的表面34a的狀態下，與旋轉鼓34相對摩擦。
[0082](實施例)
[0083]用于壓蓋填料g的紗線Y的纖維S，使用丙烯酸系纖維或丙烯酸纖維，其纖維直徑是18(14?20) μπι。所使用的纖維的L0I，是根據JIS K 7201-2 “基于塑料-氧指數進行的燃燒性的試驗方法-第2部:室溫中的試驗”進行測定。
[0084]首先，加捻多個上述纖維而制作紗線Y。接著，使用編織機(省略圖示)，用8條紗線(編織線)Y進行8股方形編織(8打6角編々)，或者，用16條紗線Y進行16股圓形編織(16打6丸編?)，由此制作帶狀的壓蓋填料g，但是，也可以使用捻紗帶(撚>9紐:twiststring)制作壓蓋填料。
[0085]并且，使用兩點式輥(2點口一 > )或四點式輥(4點口一 > )，將該帶狀的壓蓋填料g，制成一邊長度為14.5mm的剖面正方形的方形帶狀的壓蓋填料g，剪切成一定長度。
[0086]使用如上制作的壓蓋填料g進行泄漏試驗和摩擦試驗，并如圖7、圖8所示的那樣，求出泄漏量、轉矩與LOI值e之間的關系。
[0087]摩擦試驗中，破碼37為Ikg,并以轉數3000rpm使旋轉鼓34旋轉,測定上述狀況下的旋轉鼓34的旋轉力值，即，測定轉矩(轉矩值)。將其結果示于圖7的表和圖8的曲線圖中。
[0088]關于轉矩，從圖7、圖8可知，LOI值e〈22時，隨著e變大轉矩值變小。另外，在e=22附近，轉矩值的變化量減小，e ^ 22時，轉矩值顯示成幾乎一定的值。
[0089]從其結果發現，LOI值e > 22時，構成了摩擦變小、帶給泵動力的負擔減輕的壓蓋填料g。由此推測，隨著LOI值e變大，纖維的碳化度增加，與旋轉鼓34的摩擦系數變小。
[0090]關于泄漏量,從圖7、8可知,LOI值e〈27時泄漏量顯示成幾乎不變化的值,e = 27附近中略微增加。并且，27 ( e<30中顯示增加的趨勢，e ^ 30時泄漏量大幅增加。
[0091]基于上述內容，LOI值e優選21 ^ e ^ 30，進一步優選22彡e彡26。
[0092]使用了加捻e〈21的纖維而成的紗線的壓蓋填料g中，發現其與軸(泵的軸)之間的摩擦(摩擦系數)超越容許范圍而變大的現象。
[0093]并且，對于加捻e>30的纖維而成的紗線，判斷為其缺乏柔軟性。缺乏柔軟性時彈性率變高，由該紗線構成的壓蓋填料難以進行塑性變形。
[0094]也即，缺乏柔軟性時，難以保持方形帶狀壓蓋填料的剖面形狀，而帶有圓形。另外，與泵的軸的順應性變差，因此，泄漏量(每單位時間的泄漏量)變多。
[0095]因此可知，對于LOI值而言，加捻其值e ^ 21的纖維而成的紗線的摩擦(摩擦系數)足夠小，因此，使用該紗線構成的壓蓋填料與軸之間具有良好的滑動性。
[0096]并且，e > 22時，能夠提供具有更加良好的滑動性的壓蓋填料。
[0097]纖維的LOI值e < 30時，能夠構成具有所需柔軟性的壓蓋填料。即，構成方形帶狀壓蓋填料時，能夠保持剖面形狀，不帶有圓形。
[0098]另外，可得到對于泵的軸的順應性優良、且泄漏量少的良好的密封性。
[0099]并且，e ^ 26時，壓蓋填料具有適宜的柔軟性，對于泵的壓蓋部、旋轉軸等密封對象的順應性更加優良，泄漏量進一步減少。
[0100]上述的含浸率τ以及應力緩和率O，各自與纖維的扁平率f之間的關系示于圖9中。
[0101]扁平率f〈l.1時，用于賦予潤滑性以及密封性(密封材料)的含浸材料難以附著。
[0102]扁平率f>4時，具有過度的柔軟性。即，在曲率小的部分中應力集中，容易發生塑性變形，因此，構成壓蓋填料時的應力緩和變大。
[0103]也即，將壓蓋填料安裝于泵的壓蓋，并通過填料按壓部進行緊固時施加于壓蓋填料的應力，因為發生了壓蓋填料的塑性變形而過度變小。因此，使用壓蓋填料時的應力容易被緩和，無法確保并維持密封所需的應力，致使構成了引起大量泄漏的原因。
[0104]在不具有凹部I (參考圖2)的剖面形狀時，用于賦予潤滑性以及密封性(密封材料)的含浸材料難以固著。
[0105]關于扁平率f，使用了加捻f > 1.1的纖維而成的紗線的壓蓋填料，易于保持含浸材料，f > 1.2時能夠更加良好地易于保持含浸材料。但是，使用了加捻f ( 4的纖維而成的紗線的壓蓋填料，能夠使應力緩和充分變小，并且能夠確保并維持密封所需的應力。另夕卜，纖維剖面具有凹部，則在該凹部I中易于保持含浸材料，因此優選。
【權利要求】
1.一種壓蓋填料，其中，其是對于加捻極限氧指數為21?30的纖維而成的一個或多個紗線進行捻紗或編織而構成， 并且，前述纖維含有扁平率定義為1.1?4的纖維，該扁平率是在以相互平行的兩條直線夾持該纖維的剖面的狀態下將前述兩條直線之間的間隔的最大值除以最小值所得到的值。
2.根據權利要求1所述的壓蓋填料，其中，所述纖維含有在剖面形狀上具有一個部位以上的凹部的纖維。
3.根據權利要求2所述的壓蓋填料，其中，所述凹部的深度是0.4μ m以上。
4.根據權利要求1?3中任一項所述的壓蓋填料，其中，所述纖維具有丙烯酸系纖維。
5.根據權利要求4所述的壓蓋填料，其中，所述丙烯酸系纖維是丙烯腈醋酸乙烯酯共聚物纖維。
6.根據權利要求1?3中任一項所述的壓蓋填料，其中，所述極限氧指數是22?26。
7.根據權利要求4所述的壓蓋填料，其中，所述極限氧指數是22?26。
8.根據權利要求5所述的壓蓋填料，其中，所述極限氧指數是22?26。
【文檔編號】F16J15/22GK104421433SQ201410415022
【公開日】2015年3月18日 申請日期:2014年8月21日 優先權日:2013年8月21日
【發明者】川崎貴士, 林洋樹, 片岡幸一 申請人:日本皮拉工業株式會社
【專利摘要】本發明的課題是在制造使用由對剖面形狀進行設計的纖維構成的紗線的壓蓋填料時，得出所需的性能的優劣與其極限氧指數的值的關系，適當定義該關系，得到具有所需性能的壓蓋填料。本發明提供了一種壓蓋填料，其是對于加捻極限氧指數(LOI)為21～30，優選為22～26的纖維(s)而成的一個或多個紗線(Y)進行捻紗或編織而構成。纖維(s)含有扁平率(f)定義為1.1～4的纖維，扁平率是在以相互平行的兩條直線(L1、L2)夾持該纖維的剖面的狀態下兩條直線(L1、L2)之間的間隔的最大值(a)除以最小值(b)得到的值。另外，纖維(s)含有在剖面形狀上具有一個部位以上的深度(h)為0.4μm以上的凹部(1)的纖維。
【專利說明】壓蓋填料
【技術領域】
[0001]本發明涉及一種作為泵或閥等的流體裝置的密封部件使用的壓蓋填料(glandpacking)。
【背景技術】
[0002]作為用于泵或閥等流體裝置的軸封部等的壓蓋填料、用于該壓蓋填料的紗線(編織線)的現有技術，通常熟知如專利文獻I公開的使用膨脹石墨的技術。膨脹石墨雖然具有柔軟性、耐藥品性優異、粘合性充分而且耐高溫的優點，但也存在拉伸強度非常小、脆而易折的缺點。
[0003]因此，通過由強度、磨耗性能強的纖維構成的紗線，或者，將該紗線捻紗或編織成帶狀而構成壓蓋填料。例如，采用專利文獻2或專利文獻3公開的丙烯酸纖維的技術已被公知。作為這些有機纖維，除丙烯酸或丙烯酸系以外，還可以考慮粘膠、纖維素、麻、棉、聚乙烯醇等各種物質。
[0004]作為有機纖維的特征，根據材料不同顯現出如下各種性質:強度或磨耗強，耐熱性或吸濕性低，高溫或耐藥品性優異，不耐紫外線，抵抗力強。因此，要求選擇適合于用途的材料構成的纖維材料。
[0005]也即，對于形成紗線的纖維(有機纖維)有如下需求:將壓蓋填料與泵等的流體裝置的軸滑動時的重要因素的摩擦(摩擦系數)減小到一定程度、具有對于壓蓋填料與壓蓋部或軸的順應性起到重要作用的柔軟性等。
[0006]因此，作為表示要求各種特性的纖維的特性的要素之一，如在專利文獻4中公開的內容所示，有極限氧指數LOI。極限氧指數是判斷塑料或纖維等材料是否容易燃燒的評價方法之一，通過改變空氣的“氮分子/氧分子”的比，求出引起著火的極限的氧濃度，即，求出極限氧指數(Limiting Oxygen Index:L0I)。
[0007]現有技術文獻
[0008]專利文獻1:日本特開昭59 - 068387號公報
[0009]專利文獻2:日本特開平11 - 217723號公報
[0010]專利文獻3:日本特開平09 - 078375號公報
[0011]專利文獻4:日本特開2013 - 067920號公報
【發明內容】
[0012]因此，本發明的主要目的在于，在制造使用由有機纖維等的纖維構成的紗線的壓蓋填料時，得出所需的性能的優劣與極限氧指數的值的關系，適當定義該關系，由此，得到具有所需性能的更優異的壓蓋填料。另外，本發明的目的還在于，通過對纖維的剖面形狀進行設計，使纖維的優良性能能夠穩定地發揮。
[0013]作為本發明的技術方案I的發明，提供一種壓蓋填料，其特征在于，其是對于加捻極限氧指數為21?30的纖維s而成的一個或多個紗線Y進行捻紗或編織而構成，并且，所述纖維S含有扁平率f定義為1.1?4的纖維，該扁平率f是在以相互平行的兩條直線L1、L2夾持該纖維的剖面的狀態下，將所述兩條直線L1、L2之間的間隔的最大值a除以最小值b得到的值。
[0014]作為本發明的技術方案2的發明，其特征在于，在技術方案I的發明中，所述纖維s含有在剖面形狀上具有一個部位以上的凹部I的纖維。
[0015]作為本發明的技術方案3的發明，其特征在于，在技術方案2的發明中，所述凹部I的深度h是0.4μπι以上。
[0016]作為本發明的技術方案4的發明，其特征在于，在技術方案I?3中的任一項的發明中，所述纖維s具有丙烯酸系纖維。
[0017]作為本發明的技術方案5的發明，其特征在于，在技術方案4的發明中，所述丙烯酸系纖維是丙烯腈醋酸乙烯酯共聚物纖維。
[0018]作為本發明的技術方案6的發明,其特征在于,在技術方案I?5中的任一項的發明中，所述極限氧指數是22?26。
[0019]本發明的技術方案I的發明中，纖維的極限氧指數為21以上，由此，能夠減小摩擦系數。因此，通過使用該紗線而構成的壓蓋填料，具有對于軸等的滑動部件的摩擦小的優點。
[0020]另一方面，纖維的極限氧指數為30以下，由此，能夠賦予充分的柔軟性。因此，使用該紗線而構成的壓蓋填料，具有能夠獲得對于軸等的滑動部件的順應性優良、泄漏少的優異的密封性的優點。
[0021]本發明的技術方案I的發明中，對于扁平率f而言，對于加捻扁平率f > 1.1的纖維而成的紗線進行捻紗或編織而構成的壓蓋填料，能夠使含浸材料易于保持，并且，使用f ( 4的纖維而構成的壓蓋填料能夠使應力緩和充分減小，能夠確保并維持密封所需的應力。
[0022]因此，若存在1.1彡f彡4的纖維時，則能夠確切地得到上述作用效果V “使含浸材料易于保持”、z “確保并維持密封所需的應力”。
[0023]其結果，對于加捻有機纖維等纖維而成的紗線進行捻紗或編織而制作壓蓋填料時，發現所需性能的優劣與極限氧指數的值之間的關系，適當定義該關系，以及設計纖維的剖面形狀，由此，能夠提供一種具有所需性能的壓蓋填料。
[0024]另外，如本發明的技術方案6的發明那樣，極限氧指數為22?26時，能夠提供一種能夠進一步強化本發明的技術方案I的發明產生的上述作用效果的壓蓋填料。
[0025]本發明的技術方案2的發明中，存在具有一個部位以上的凹部的纖維，由此，能夠在該凹部中保持含浸材料。并且，使用由含有具有一個部位以上的凹部的纖維的纖維而構成的紗線構成壓蓋填料，因此，能夠提供一種能夠實質上發揮可保持含浸材料的優點的壓蓋填料。
[0026]另外，若具有一個部位以上的凹部的纖維存在50%以上時，能夠確切地得到上述作用效果w “可保持含浸材料的優點”，因此優選。
[0027]此時，本發明的技術方案3的發明中，從易保持含浸材料的觀點考慮時，優選凹部的深度為0.4μ m以上。
[0028]作為所使用的纖維，優選如本發明的技術方案4的發明那樣的具有丙烯酸系纖維的纖維。另外，如本發明的技術方案5的發明那樣，優選丙烯酸系纖維為丙烯腈醋酸乙烯酯共聚物纖維。
【專利附圖】
【附圖說明】
[0029]圖1是表示單纖維的剖面形狀的剖面圖。
[0030]圖2是表示纖維的剖面形狀、扁平率的圖。
[0031]圖3是表示泄漏試驗裝置的構成的概要圖。
[0032]圖4是表示圖3中的泄漏試驗部分的詳細圖。
[0033]圖5是表示應力緩和試驗儀的示意圖。
[0034]圖6是表示摩擦試驗裝置的示意圖。
[0035]圖7是表示泄漏試驗以及摩擦試驗的各結果的圖表。
[0036]圖8是表示圖7所示的各試驗結果的曲線圖。
[0037]圖9是表不扁平率和含浸率以及應力緩和之間的關系的圖表。
[0038]附圖標記的說明
[0039]1:凹部；Y:紗線；
[0040]a:直線之間的間隔的最大值；b:直線之間的間隔的最小值；
[0041]f:扁平率；h:凹部的深度；
[0042]s:纖維；L1、L2:相互平行的兩條直線。
【具體實施方式】
[0043]下面，參考【專利附圖】
【附圖說明】本發明的壓蓋填料的實施方式。另外，下面將極限氧指數簡稱為 LOI。
[0044](實施方式I)
[0045]本發明的壓蓋填料，其特征在于，其是對于加捻LOI為21?30的纖維而成的一個或多個紗線進行捻紗或編織而構成，并且，纖維s含有扁平率f定義為1.1?4的纖維，該扁平率f是在以相互平行的兩條直線L1、L2夾持該纖維的剖面的狀態下，將所述兩條直線L1、L2之間的間隔的最大值a除以最小值b得到的值。
[0046]實施方式I中，纖維的LOI的值e是21彡e彡30，并且，扁平率f是1.1彡f彡4。
[0047]首先，作為LOI的值e為21彡e彡30的纖維，可例舉:丙烯酸纖維、丙烯酸系纖維、粘膠、纖維素、麻、棉、聚乙烯醇。
[0048]丙烯酸纖維含有由含有50重量％以上的丙烯腈的聚合物構成的纖維。聚合物若含有50重量％以上的丙烯腈時，該聚合物可以是丙烯腈和能夠與丙烯腈共聚的不飽和單體的共聚物。
[0049]作為能夠與丙烯腈共聚的不飽和單體，可例舉:丙烯酸甲酯、丙烯酸乙酯、丙烯酸異丙酯、丙烯酸正丁酯、丙烯酸2-乙基己酯、丙烯酸2-羥乙酯、丙烯酸羥丙酯等丙烯酸酯；甲基丙烯酸乙酯、甲基丙烯酸異丙酯、甲基丙烯酸正丁酯、甲基丙烯酸異丁酯、甲基丙烯酸叔丁酯、甲基丙烯酸正己酯、甲基丙烯酸環己酯、甲基丙烯酸十二烷酯、甲基丙烯酸2-羥乙酯、甲基丙烯酸羥丙酯、甲基丙烯酸二乙氨基乙酯等甲基丙烯酸酯；丙烯酸、甲基丙烯酸、馬來酸、衣康酸、丙烯酰胺、N-羥甲基丙烯酰胺、雙丙酮丙烯酰胺、苯乙烯、乙烯基甲苯、醋酸乙烯酯、氯乙烯、偏氯乙烯、溴乙烯、偏溴乙烯、氟乙烯、偏氟乙烯等不飽和單體等。
[0050]進一步地，作為共聚的單體，可例舉:對磺苯基甲代烯丙醚(p-sulfophenylmetalIyl ether)、甲代烯丙橫酸(methallyl sulfonic acid)、烯丙橫酸(allyl sulfonic acid)、苯乙烯橫酸(styrenesulfonic acid)、2_ 丙烯酸胺-2-甲基丙石黃酸(2-acrylamido-2_methylpropane Sulfonic acid)、以及它們的堿金屬鹽等。
[0051]另外，作為調整上述纖維的LOI值e的方法，可使用在溫度200°C?400°C的空氣環境下將上述纖維暴露I小時至10小時的方法。
[0052]接著，對于纖維的扁平率進行說明。
[0053]如上所述，實施方式I的構成紗線的纖維(單纖維)S，含有將扁平率f定義為f =1.1?4的纖維，該扁平率f是在以相互平行的兩條直線L1、L2夾持該纖維的剖面的狀態下，將兩條直線L1、L2之間的間隔的最大值a除以最小值b得到的值(參考附圖1、2)。
[0054]S卩，若是具有圖2所示的蠶豆狀剖面形狀的纖維s時，以相互平行的兩條直線L1、L2夾持的間隔中，最大的值為a，最小的值為b。并且，此時的扁平率f= (a/b)。
[0055]作為上述的扁平率f，若存在1.1 < f < 4的纖維時，能夠得到上述的作用效果V、z，并且，若1.1 < f < 4的纖維存在50%以上時，能夠確切得到上述的作用效果V、z,因此優選。
[0056]例如，若構成紗線Y的纖維數為100條時，含有50條以上的扁平率f為1.l^f^4的纖維。
[0057]形成紗線的纖維(單纖維)S，含有在剖面形狀上(如圖2所示的剖面形狀)具有一個部位以上的凹部I的纖維(蠶豆狀)。若存在具有一個部位以上的凹部I的纖維時，能夠實質上發揮上述作用效果W，并且，具有一個部位以上的凹部的纖維存在50%以上時，能夠確切得到上述作用效果《，因此優選。
[0058]纖維s的剖面形狀可以是呈葫蘆型等的具有兩個部位以上的凹部I。如圖2所示，從有效地通過凹部I保持含浸材料的觀點考慮時，凹部I的深度h優選h彡0.4 μ m。進一步優選的是h彡0.6 μ m。
[0059]雖然省略了圖示，但是，在沒有凹部(凹)的剖面形狀的纖維中，其扁平率f是
1.0<f < 1.7，且只能以曲線形成剖面形狀。另外，對于蠶豆狀等具有一個部位以上的凹部的剖面形狀的纖維而言，其扁平率f是1.1 < f < 4，其中大部分是1.2 < f < 1.7。
[0060]纖維(單纖維)s的剖面的直徑為17±3μπκ長度為128±20 μ m。另外，纖度為2旦尼爾。紡紗(紡績)纖維而構成的單紗是，在初捻(下撚>9 )90回/m下的重量是0.Hg/m。捻紗3條單紗而構成的紗線是，在復捻(上撚>9 )40回/m下的重量是0.43g/m。并且，通過8條紗線構成的方形編織、16條紗線構成的圓形編織、32條紗線構成的格子形編織等形成帶狀壓蓋填料(填料編織品)。
[0061]對于含浸進行如下處理。將本發明的帶狀壓蓋填料(填料編織品)浸滲于氟樹脂分散體，一定時間后將其取出并干燥。含浸后的重量為X，含浸前的重量為I時，可通過下式表示含浸率τ，實施品的含浸率是τ =45?50%。
[0062]τ = {(χ-y) /χ} X 100 (單位:％ )
[0063]進行上述含浸之后，可以以同樣的方式含浸烴系潤滑劑。
[0064](泄漏試驗裝置、方法以及其結果)
[0065]圖3示出了泄漏試驗裝置A。泄漏試驗裝置A的構成方式為:將泄漏試驗部分2、軸承3、旋轉接頭4、轉矩檢出部5、軸承6、傳動帶7、原動機8 (發動機)、泄漏測定部9等以圖示的方式配置于試驗架22。
[0066]如圖4所示，泄漏試驗部分2構成為具有:流體入口 10、裝有密封裝置B的密封箱
11、以及流體出口 12等。13是介裝于供給流路16的泵，供給流路將水槽14內的流體(水等)供給于流體入口 10。
[0067]用于測定構成密封對象的流體的入口側的流體溫度的第I溫度計15安裝于供給流路16中。另外，從流體出口 12延伸至水槽14的排出流路17中安裝有用于測定出口側的流體溫度的第2溫度計18。
[0068]如圖3所示，泄漏測定部9構成為具有:能夠接收并貯留從密封裝置B漏出的流體的儲存容器9A、連同儲存容器一起測定漏出的流體的重量的重量計9B。另外，圖3、4中的下垂的虛線示意性示出了漏出流體的落下路線。
[0069]密封裝置B在密封箱11的壓蓋部IlA和旋轉軸(軸)19的筒狀空間部中插入安裝定位部件20、多個壓蓋填料g、填料按壓部21。通常是，使用未圖示的螺栓將填料按壓部21緊固于壓蓋部IlA的法蘭Ila上，由此，可使多個壓蓋填料g朝軸心P方向壓緊，從而密封壓蓋部IlA和旋轉軸19之間。
[0070]23是測定密封用流體的入口側的夾套溫度的第3溫度計；24是測定密封用流體的出口側的夾套溫度的第4溫度計。另外，還裝有測定壓蓋填料g的溫度(填料溫度)的第5溫度計25。
[0071]作為泄漏試驗裝置A進行的泄漏試驗方法，將5個內徑100mm、外徑129mm、高度14.5mm的壓蓋填料g作為一組(5環I組)，組裝于模擬(模擬)泵的上述試驗裝置A的壓蓋部IlA中。壓蓋部IlA中負載壓力為0.5MPa的清水(密封用流體)，以1900rpm的轉數使旋轉軸19旋轉。通過調整填料按壓部21的緊固螺栓，致使使用第5溫度計25測定的壓蓋填料g附近的壓蓋部IlA的溫度為40°C。并且，通過泄漏測定部9記錄泄漏量不發生變化而成為穩定的約6小時后的泄漏量。
[0072](應力緩和試驗)
[0073]對于壓蓋填料g的應力緩和，采用了圖5所示的應力緩和試驗儀C。該應力緩和試驗儀C構成為具有:裝有用于安裝壓蓋填料g的填料安裝部27的機架26、填料按壓部28、按壓螺栓29等。
[0074]在多個按壓螺栓29上安裝的按壓板30上球面接觸有填料按壓部28的上部28a，以環狀的按壓部28b為介，對于環狀的填料安裝部27中裝填的一個或多個壓蓋填料g進行按壓。
[0075]另夕卜，以5個內徑100mm、外徑129mm、高度14.5mm的壓蓋填料g作為一組(5環I組)組裝于環狀的填料安裝部27中，操作按壓螺栓29而緊固，朝向壓蓋填料g的緊固應力(初期緊固應力)P為P = 2N/mm2,由此測定24小時之后的殘留應力。
[0076]24小時后的緊固應力為q時，應力緩和率σ以下述式表示。
[0077]σ = p-q/p
[0078](摩擦試驗儀)
[0079]對于壓蓋填料g的摩擦試驗儀D進行簡單說明。
[0080]如圖6所示，在試驗架31上架設支撐架32以及臂33，并且，在這些32、33之間以自由旋轉的方式支撐(樞支)有不銹鋼材等金屬材料制的圓柱狀的旋轉鼓(旋轉軸)34，由此構成摩擦試驗儀D。通過未圖示的驅動源，沿著軸心34a周邊的圖示中的箭頭(空心箭頭)方向可旋轉驅動旋轉鼓34。
[0081]在支撐架32的上部上固定方形帶狀等的壓蓋填料g的一端，另一端經由旋轉鼓34的下側卷繞之后提升。被提升的壓蓋填料g的另一端上連接帶35，該帶35纏繞在以自由旋轉的方式支撐在臂33的上端部上的滑輪36上，在垂下的帶另一端35a上安裝有砝碼37。也就是說，壓蓋填料g在以某程度的力被按壓在旋轉鼓34的表面34a的狀態下，與旋轉鼓34相對摩擦。
[0082](實施例)
[0083]用于壓蓋填料g的紗線Y的纖維S，使用丙烯酸系纖維或丙烯酸纖維，其纖維直徑是18(14?20) μπι。所使用的纖維的L0I，是根據JIS K 7201-2 “基于塑料-氧指數進行的燃燒性的試驗方法-第2部:室溫中的試驗”進行測定。
[0084]首先，加捻多個上述纖維而制作紗線Y。接著，使用編織機(省略圖示)，用8條紗線(編織線)Y進行8股方形編織(8打6角編々)，或者，用16條紗線Y進行16股圓形編織(16打6丸編?)，由此制作帶狀的壓蓋填料g，但是，也可以使用捻紗帶(撚>9紐:twiststring)制作壓蓋填料。
[0085]并且，使用兩點式輥(2點口一 > )或四點式輥(4點口一 > )，將該帶狀的壓蓋填料g，制成一邊長度為14.5mm的剖面正方形的方形帶狀的壓蓋填料g，剪切成一定長度。
[0086]使用如上制作的壓蓋填料g進行泄漏試驗和摩擦試驗，并如圖7、圖8所示的那樣，求出泄漏量、轉矩與LOI值e之間的關系。
[0087]摩擦試驗中，破碼37為Ikg,并以轉數3000rpm使旋轉鼓34旋轉,測定上述狀況下的旋轉鼓34的旋轉力值，即，測定轉矩(轉矩值)。將其結果示于圖7的表和圖8的曲線圖中。
[0088]關于轉矩，從圖7、圖8可知，LOI值e〈22時，隨著e變大轉矩值變小。另外，在e=22附近，轉矩值的變化量減小，e ^ 22時，轉矩值顯示成幾乎一定的值。
[0089]從其結果發現，LOI值e > 22時，構成了摩擦變小、帶給泵動力的負擔減輕的壓蓋填料g。由此推測，隨著LOI值e變大，纖維的碳化度增加，與旋轉鼓34的摩擦系數變小。
[0090]關于泄漏量,從圖7、8可知,LOI值e〈27時泄漏量顯示成幾乎不變化的值,e = 27附近中略微增加。并且，27 ( e<30中顯示增加的趨勢，e ^ 30時泄漏量大幅增加。
[0091]基于上述內容，LOI值e優選21 ^ e ^ 30，進一步優選22彡e彡26。
[0092]使用了加捻e〈21的纖維而成的紗線的壓蓋填料g中，發現其與軸(泵的軸)之間的摩擦(摩擦系數)超越容許范圍而變大的現象。
[0093]并且，對于加捻e>30的纖維而成的紗線，判斷為其缺乏柔軟性。缺乏柔軟性時彈性率變高，由該紗線構成的壓蓋填料難以進行塑性變形。
[0094]也即，缺乏柔軟性時，難以保持方形帶狀壓蓋填料的剖面形狀，而帶有圓形。另外，與泵的軸的順應性變差，因此，泄漏量(每單位時間的泄漏量)變多。
[0095]因此可知，對于LOI值而言，加捻其值e ^ 21的纖維而成的紗線的摩擦(摩擦系數)足夠小，因此，使用該紗線構成的壓蓋填料與軸之間具有良好的滑動性。
[0096]并且，e > 22時，能夠提供具有更加良好的滑動性的壓蓋填料。
[0097]纖維的LOI值e < 30時，能夠構成具有所需柔軟性的壓蓋填料。即，構成方形帶狀壓蓋填料時，能夠保持剖面形狀，不帶有圓形。
[0098]另外，可得到對于泵的軸的順應性優良、且泄漏量少的良好的密封性。
[0099]并且，e ^ 26時，壓蓋填料具有適宜的柔軟性，對于泵的壓蓋部、旋轉軸等密封對象的順應性更加優良，泄漏量進一步減少。
[0100]上述的含浸率τ以及應力緩和率O，各自與纖維的扁平率f之間的關系示于圖9中。
[0101]扁平率f〈l.1時，用于賦予潤滑性以及密封性(密封材料)的含浸材料難以附著。
[0102]扁平率f>4時，具有過度的柔軟性。即，在曲率小的部分中應力集中，容易發生塑性變形，因此，構成壓蓋填料時的應力緩和變大。
[0103]也即，將壓蓋填料安裝于泵的壓蓋，并通過填料按壓部進行緊固時施加于壓蓋填料的應力，因為發生了壓蓋填料的塑性變形而過度變小。因此，使用壓蓋填料時的應力容易被緩和，無法確保并維持密封所需的應力，致使構成了引起大量泄漏的原因。
[0104]在不具有凹部I (參考圖2)的剖面形狀時，用于賦予潤滑性以及密封性(密封材料)的含浸材料難以固著。
[0105]關于扁平率f，使用了加捻f > 1.1的纖維而成的紗線的壓蓋填料，易于保持含浸材料，f > 1.2時能夠更加良好地易于保持含浸材料。但是，使用了加捻f ( 4的纖維而成的紗線的壓蓋填料，能夠使應力緩和充分變小，并且能夠確保并維持密封所需的應力。另夕卜，纖維剖面具有凹部，則在該凹部I中易于保持含浸材料，因此優選。
【權利要求】
1.一種壓蓋填料，其中，其是對于加捻極限氧指數為21?30的纖維而成的一個或多個紗線進行捻紗或編織而構成， 并且，前述纖維含有扁平率定義為1.1?4的纖維，該扁平率是在以相互平行的兩條直線夾持該纖維的剖面的狀態下將前述兩條直線之間的間隔的最大值除以最小值所得到的值。
2.根據權利要求1所述的壓蓋填料，其中，所述纖維含有在剖面形狀上具有一個部位以上的凹部的纖維。
3.根據權利要求2所述的壓蓋填料，其中，所述凹部的深度是0.4μ m以上。
4.根據權利要求1?3中任一項所述的壓蓋填料，其中，所述纖維具有丙烯酸系纖維。
5.根據權利要求4所述的壓蓋填料，其中，所述丙烯酸系纖維是丙烯腈醋酸乙烯酯共聚物纖維。
6.根據權利要求1?3中任一項所述的壓蓋填料，其中，所述極限氧指數是22?26。
7.根據權利要求4所述的壓蓋填料，其中，所述極限氧指數是22?26。
8.根據權利要求5所述的壓蓋填料，其中，所述極限氧指數是22?26。
【文檔編號】F16J15/22GK104421433SQ201410415022
【公開日】2015年3月18日 申請日期:2014年8月21日 優先權日:2013年8月21日
【發明者】川崎貴士, 林洋樹, 片岡幸一 申請人:日本皮拉工業株式會社
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