軸瓦和軸套的制作方法

文檔序號：5740909閱讀：276來源：國知局

專利名稱：軸瓦和軸套的制作方法
技術領域：
本發明涉及一種用于熱浸鍍的設備，更具體地講，涉及一種沉沒輥和穩定輥的軸瓦和軸套。
背景技術：
熱浸鍍工藝由于生產效率高，所以其在冶金和鍍層鋼板行業得到了較為廣泛的應用。熱浸鍍工藝包括熱鍍鋁鋅(GL)、熱鍍純鋅(GI)、熱鍍鋅鋁、熱鍍純鋁等幾種。以熱鍍鋁鋅工藝為例，鋁鋅鍋內熱鍍鋁鋅鍍輥組件由沉沒輥、前穩定輥和后穩定輥組成，分別安裝在相對獨立的拐臂上，均浸沒在熔融的鋁鋅液(610 ±5°C)中，對鋼帶起著導向、保持和調節氣刀之間鋼帶的間距及穩定作用。軸套通過焊接分別安裝在前穩定輥、沉沒輥和后穩定輥兩端的軸頸處，是軸頸的外襯，起替代保護作用；軸瓦安裝在支撐架拐臂內，是其內襯。軸瓦和軸套在熱浸鍍工藝過程中起支撐沉沒輥和穩定輥高速旋轉的滑動作用，會經受高速大載荷的滑動磨損。此外，鍍液的腐蝕加速了軸瓦和軸套的磨損。目前沉沒輥和穩定輥所用的軸瓦和軸套大都采用鐵基材質、陶資材質、表面噴涂材質。鐵基材質不耐磨損，使用壽命較短，磨損面粗糙，有深溝槽；陶瓷材質在使用過程中易于因沖擊而造成開裂，使用不穩定；表面噴涂材質的噴涂層厚度有限，不耐磨損。發明內容本發明旨在解決現有技術中存在的上述問題。因此，本發明提供了一種軸瓦和軸套，它在熱4度鋁鋅液、熱鍍鋅液、熱鍍鋅鋁、熱鍍純鋁液等的工作條件下，具有良好的耐腐蝕性、不粘渣、導熱性能、足夠的強度、延伸率、較小的熱膨脹系數、低的彈性模數等良好的耐熱疲勞參數；與現有技術的軸瓦和軸套相比，壽命和穩定可靠程度大大提高。本發明的軸瓦和軸套均包括基體和工作面層，其中，基體為不銹鋼等耐熱鐵基材料，工作面層為鈷基合金，所述鈷基合金按重量百分比由以下組分組成10%~40%的&、 0.1%~150/"々Ni、 0.1%~15%的\￥、 0.1%~10%的 Mo、 0.01%~5.0%的V、 0.01%~5.0%的Ti、 0.01% ~ 1.5%的C、 0.01% ~ 20% 的Fe、 0.01% ~ 5.0%的Al、 0.1% ~ 3.0%的Mn、 0.01% ~ 5.0%的Nb、 0.1% ~ 3.0%的Si，其余為Co。根據本發明，在鈷基合金中，Cr的重量百分比為20%~30%， Ni的重量百分比為0.1% ~ 10%， W的重量百分比為0.1% ~ 10%, Mo的重量百分比為 0.1% ~ 5.5%, V的重量百分比為0.01% ~ 3.0%， Ti的重量百分比為0.01% ~ 3.0%, Fe的重量百分比為0.01% ~ 15%， Al的重量百分比為0.01% ~ 3.0%, Mn的重量百分比為0.1%-2.0%, Nb的重量百分比為0.01% ~ 3.0%， Si的重量百分比為0.1% ~ 2.0%。工作面層的厚度可為基體和工作面層總厚度的 0.01% ~ 60%。基體可為耐熱鐵基材料，耐熱鐵基材料可為鐵素體不銹鋼、奧氏體不銹鋼或奧氏體-鐵素體雙相不銹鋼。本發明的有益效果是，軸瓦和軸套表層工作面采用鈷基合金，在液態金屬的腐蝕和磨損條件下，具有耐腐蝕、強度好、較好的延伸率、熱膨脹系數較低、耐熱疲勞性能好、耐磨損、使用壽命長等優點，比現有軸瓦和軸套使用壽命有較大提高。

圖1是根據本發明的軸瓦或軸套沿軸向截取的結構示意圖。圖2是根據本發明的軸瓦或軸套沿軸向截取的金相組織示意圖。圖3是才艮據本發明的軸瓦或軸套沿垂直于軸向的方向剖成半圓形的結構示意圖。圖4是才艮據本發明的軸套端部添加法蘭的結構示意圖。圖5是才艮據本發明的軸套端部添加法蘭和端蓋的結構示意圖。圖6A是示出根據本發明的軸瓦或軸套的耐蝕性的照片。圖6B是示出根據現有技術的軸瓦或軸套的耐蝕性的照片。圖7A和圖7B是根據本發明的軸套的耐磨性的照片。圖8是根據現有技術的鐵基材質的軸瓦和軸套的耐磨性的照片。圖9是根據現有技術的表面噴涂的軸套的耐磨性的照片。
具體實施方式
以下結合附圖對本發明進行詳細描述。在下文中，除非特別說明，否則各種物質的含量均以重量百分比計。在圖中示出的區域實際上是示意性的，它們的形狀并不意圖示出裝置的區域的實際形狀，也不意圖限制本發明的范圍。在本發明中，熱浸鍍用的沉沒輥和穩定輥的軸瓦和軸套在材質和結構方面可以相同，因此，在下文中將以沉沒輥和穩定輥的軸瓦為例來詳細解釋本發明。根據本發明的軸瓦包括基體和位于基體上的工作面層。根據本發明，軸瓦的基體可為鐵基材料，例如，鐵素體不銹鋼、奧氏體不銹鋼、奧氏體-鐵素體雙相不銹鋼等耐熱不銹鋼。基體起支撐結構的作用，同時基體采用鐵基材料也降低了成本。根據本發明的軸瓦的工作面層的材質為鈷基合金。工作面層的厚度為基體和工作面層總厚度的0.01%~60%,以滿足工作面層磨損等消耗使用的要求。按重量百分比，鈷基合金由以下組分組成10%~40%的0% 0.1%~15% 的Ni、 0.1%~15%的\￥、 0.ly。—10。/。的Mo、 0.01% ~ 5.0。/o的V、 0.01% ~ 5.0% 的Ti、 0.01%~ 1.5%的(:、0.01%~20o/(^Fe、 0.01% ~ 5.0%的八1、 0.1% ~ 3.0% 的Mn、 0.01。/。-5.0。/o的Nb、 0.1% ~ 3.0。/。的Si，其余為Co。下面，將詳細解釋各組分的具體作用。鉻(Cr)是鈷基合金的重要合金元素，高的Cr含量保證合金的抗氧化性和耐腐蝕性。Cr與Co能形成一系列不同組織結構的相和金屬間化合物，同時Cr與C容易形成Cr7C3、 &23(^6碳化物強化相和固溶強化基體，Cr能顯著提高鈷基合金的室溫和高溫力學性能。Cr含量過低將降低鈷基合金的抗高溫腐蝕性能，Cr含量過高將降低鈷基合金的高溫持久強度。在本發明中，優選地，鈷基合金中Cr的含量按重量計為10%~40%。更加優選地，兼顧耐腐蝕性、抗高溫腐蝕性能、高溫持久強度等室溫和高溫力學性能，將Cr含量定為 20% ~ 30%。鎳(Ni)在Co基體中能很好地固溶，在鈷基合金中是作為穩定a-Co及層錯數量的主要元素，并且在鈷基合金中有可能形成Co3Ni和CoNi3有序相。 Ni能提高鈷基合金的韌性，但不能提高鈷基合金的強度，無強化作用。在本發明中，優選地，鈷基合金中Ni的含量按重量計為0.1% ~ 15%。如果Ni的含量小于0.1%，則起不到其應有的作用；如果Ni的含量超過15%，則在一定程度上降低鈷基合金的強度。更加優選地，Ni含量按重量計為0.1% ~ 10%。鴒(W)既能促進碳化物形成加強第二相強化作用，本身又能固溶強化基體，是固溶強化元素。C0和W可形成WC03、 W6C07兩種中間相。隨著溫度的變化，W的溶解度發生變化。在本發明中，優選地，W的含量按重量計為0.1% ~ 15%。如果W含量O.P/。，則不能起到W的4足進碳化物形成加強第二相的強化作用；如果\￥含量>15%，則有增加脆性的不利情況。更加優選地，W含量為0.1% ~ 10%。鉬(Mo )也能促進碳化物形成加強第二相強化作用，與W的作用類似，并且本身也能固溶強化基體，是固溶強化元素。在本發明中，優選地，Mo 含量按重量計為0.1%~ 10%。如果Mo含量0.1。/。，則不能起到Mo的促進碳化物形成加強第二相的強化作用；如果Mo含量〉10。/。，則有增加脆性的不利情況。更加優選地，Mo含量為0.1%~5.5%。釩(V)元素的固溶和析出強化了基體組織，并使鈷基合金耐熱性能顯著地提高。同時V能在一定程度上減少合金在冷卻到室溫前即高溫階段的熱裂紋的產生，即一定程度上避免開裂。在本發明中，V含量以重量計為0.01% ~ 5.0%。如果V含量0.01。/。，則不能起到固溶和析出強化了基體組織等作用；如果V含量〉5.0。/。，則生成過多的V的碳化物等析出物，不利于綜合性能的提高。更加優選地，V含壹為0.01% ~ 3.0%。鈦(Ti)元素的固溶和析出強化了基體組織，并使鈷基合金的耐熱性能顯著地提高。在本發明中，Ti含量以重量計為0.01% ~ 5.0%。如果Ti含量 <0.01%，則不能起到固溶和析出強化了基體組織等作用；如果11含量>5.0%，則生成過多Ti的析出物，不利于綜合性能的提高。更加優選地，Ti含量為 0.01% ~ 3.0%。碳(C)與以上加入的合金元素如Cr、 W、 Mo等形成碳化物，使鈷基合金獲得一定的組織和強度。在本發明中，C含量按重量計為0.01%~1.5%。如果C含量<0.01%,則不能形成碳化物，影響其組織和強度；如果C含量 >1.5%，則形成過多的碳化物，不利于其綜合性能。鐵(Fe)是強烈穩定a-Co的元素，且，Fe與a-Co可無限固溶。隨著含鐵量增如，鈷基合金的硬度下降、導磁性增加，并且Fe促進鈷基合金中金屬間化合物(T相及骨架狀碳化物的生成。在本發明中，優選地，Fe的含量按重量計為0.01%~20%。如果Fe含量〈Q.01。/c)，則起不到其相應的作用；如果Fe 含量>20%，則促進鈷基合金中生成過多的金屬間化合物cj相及骨架狀碳化物。更加優選地，Fe含量為0.01%~ 15%。鋁(A1)有脫氧、抗氧化、固溶強化作用。在本發明中，Al含量以重量計為0.01%~5.0%。如果八1含量<0.01%，則起不到脫氧、抗氧化、固溶強化作用；如果八1含量>5.0%,則不利于綜合性能的提高。更加優選地，Al含量為0.01% ~ 3.0%。錳(Mn)改善鈷基合金的流動性和鑄造性能，可起脫氧、造渣的作用。在本發明中，Mn含量以重量計為0.1%~3.0%。如果Mn含量0.01。/。，則起不到Mn的作用；如果Mn含量〉3.0。/。，則降低綜合性能。更加優選地，Mn 含量為0.1% ~ 2.0%。鈮(Nb)與金屬中的C、 N、 O有極強的親和力，能細化晶粒，提高金屬的強度和改善塑韌性，同時明顯地改善抗腐蝕能力。在本發明中，Nb含量以重量計為0.01% ~ 5.0%。如果Nb含量〈0.01。/。，則起不到Nb的作用；如果 Nb含量〉5.0。/。，則降低所需的綜合性能，不利于使用。更加優選地，Nb含量為0.01o/o~3.0o/o。硅(Si)也能改善鈷基合金的流動性和鑄造性能，可起脫氧、造渣的作用。在本發明中，Si含量以重量計為0.1%~3.0%。如果Si含量〈0.10/0,則起不到Si的作用；如果Si含量〉3.0。/。，則降低了該合金的強度。更加優選地， Si含量為0.1% ~ 2.0%。鈷基合金中上述各組分的含量范圍是為了獲得期望的性能而通過大量實驗獲得的。同時，要控制鈷基合金中不可避免的雜質元素S和P的含量均不超過0.07%。與軸瓦一樣，本發明的熱浸鍍用沉沒輥和穩定輥的軸套包括基體和位于基體上的工作面層。具體地講，軸套的基體可為鐵基材料，例如，鐵素體不銹鋼、奧氏體不銹鋼、奧氏體-鐵素體雙相不銹鋼等耐熱不銹鋼。基體起支撐結構的作用，同時基體采用鐵基材料也P爭低了成本。軸套的工作面層的材質為鈷基合金，工作面層的厚度為基體和工作面層總厚度的0.01%~60%,以滿足工作面層磨損等消耗使用的要求。如上所述，軸套工作面層所用的鈷基合金按重量百分比由以下組分組成10%~40%的Cr、 0.1%~ 15%的Ni、 0.1%~ 15%的W、 0.1%~ 10%的Mo、 0.01%~5.0%的V、 0.01%~5.0%的Ti、 0.01% ~ 1.5%的C、 0.01% ~ 20%的Fe、 0.01% ~ 5.0%的Al、 0.1% ~ 3.0%的Mn、 0.01% ~5.0。/。的Nb、 0.1%~3.0%的Si,其余為Co。本發明通過將以上成分進行組合，得到最佳比例的工作面層的材料，從而鈷基合金為軸瓦和軸套帶來耐腐蝕、耐磨損和耐熱的良好效果。因此，延長了軸瓦和軸套維修更換周期，減少了更換次數，減少了因更換軸瓦和軸套而恢復生產帶來的大量的廢品和殘次品的損失，從而提高了效益。圖1至圖5示出了根據本發明的軸瓦或軸套的結構。參照圖1,軸瓦或軸套10包括基體和位于基體上的工作面層，基體為面向軸瓦或軸套內部的部分，工作面層為面向軸瓦或軸套外部的部分。參照圖2,層11為鐵基基體層，層13為工作面層(鈷基合金)，層12 是合金過渡層，即不同成分的金屬元素擴散形成的中間過渡合金層。參照圖4，在軸套10的端部添加了法蘭20,便于安裝、焊接和使用，從而提高軸套的使用性能。另外參照圖5，在軸套10的兩端部分別添加了法蘭 20和端蓋30,從而有利于保護中心孔和防止軸向串動，提高軸套的使用性能。下面，將結合具體的實施例來更充分地解釋本發明。實施例l沉沒輥和穩定輥的軸瓦和軸套基體為00Crl7Nil4Mo2不銹鋼材質，其化學成分為CS0.03wt0/。、 Cr 16wt% ~ 18wt%、 Ni 10wt% ~ 14wto/0、 Mo 2.00wt% ~ 3.00wt%、 Mr^2.00wt%、 Si^l.00wto/o;沉沒輥和穩定輥的軸瓦和軸套工作面層為鈷基合金，鈷基合金的組成為Cr25wt%、 Ni 5wt%、 W3wt%、 Mo 3wt%、 V 0.1wt%、 Ti 0.1wt%、 C 0.6wt%、 Fe 6wt%、 Si 0.5wt%、 Mn 0.3wt%、 Al 0.5wt%、 Nbl.5wt%、 P<0.07wt%、 S<0,07wt%，其余為Co。將實施例l的軸瓦和軸套與已有技術的軸瓦和軸套(已有技術的軸瓦和軸套成分如下C 0.119 wt%、 Si 0.52 wt%、Co 0.10 wt%、Cr 15 wt%、Mn 0.94 wt%、 Ni9.6wt%、 Cu0.23wt%、 Mo2.1wt%，其余為Fe和雜質元素)。在相同的機組使用，已有技術的軸瓦和軸套的可用時間為3天-5天，本實施例的軸瓦和軸套的可用時間是15天以上。由此可見，本實施例的軸瓦和軸套的可用時間是已有技術的軸瓦和軸套的可用時間的3倍以上，即本實施例的軸瓦和軸套的可用時間明顯長于現有技術的軸瓦和軸套的可用時間。實施例2沉沒輥和穩定輥的軸瓦和軸套基體為lCrl7Mo鐵素體耐熱不銹鋼材質，其化學成分為C^0.12wt。/。、 Cr 16wt%~18wt%、 Mo 0.75wt% ~ 1.25wt%、Mn^).8wt%、 Si^0.8wt%;沉沒輥和穩定輥的軸瓦和軸套工作面層為鈷基合金，鈷基合金的組成為Cr20wt%、 Ni 3wt%、 W5wt%、 Mo 2wt%、 V0.2wt%、 Ti0.2wt%、 C0.6wt%、 Fe 12wt%、 Al 0.5wt%、 Mn 0.7wt%、 Nb 1.0wt%、 Si 0.4wt%、 P<0.07wt%、 S<0.07wt%，其余為Co。將實施例2的軸瓦和軸套與已有技術的軸瓦和軸套(已有技術的軸瓦和軸套成分如下C 0.176 wt%、 Si0.53wt%、 Co 0.41 wt%、 Crl6wt%、 Mn 0.87 wt%、 Nil0wt%、 Cu0.19wt%、 Mol.8wt%，其余為Fe和雜質元素)。在相同的機組使用，本實施例的軸瓦和軸套的可用時間為15天以上，已有技術的軸瓦和軸套的可用時間是3天-5天。由此可見，本實施例的軸瓦和軸套的可用時間是已有技術的軸瓦和軸套的可用時間的3倍以上，即本實施例的軸瓦和軸套的可用時間明顯長于現有^t術的軸瓦和軸套的可用時間。實施例3沉沒輥和穩定輥的軸瓦和軸套基體為奧氏體-鐵素體雙相不銹鋼 0Crl8Ni9Cu3,其化學成分為C < 0.08 wt%、 Si<1.00wt%、 Mn<2.00wt%、 P < 0.035wt%、 S《0.030wt%、 Ni 8.50wt% ~ 10.50wt%、 Cr 17.00wt% ~ 19.00wt%、 Cu 3.00wt% ~ 4.00wt%;沉沒輥和穩定輥的軸瓦和軸套工作面層為鈷基合金，鈷基合金的組成為Cr26wt%、 Ni 3wt%、 W5wt%、 Mo2wt%、 V0.2wt%、 Ti0.2wt%、 C 1.5wt%、 Fe 12wt%、 Al 0.8wt%、 Mn 0.7wt%、 Nb 1.0wt%、 Si 1.0wt%、 P<0.07wt%、 S<0.07wt%，其余為Co。將實施例3的軸瓦和軸套與已有技術的軸瓦和軸套(已有技術的軸瓦軸套成分如下C 0.258 wt%、 Si 0.69 wt%、 W 0.92 wt%、 Co 0.26wt%、 Cr 18 wt%、 Mn 1.0 wt%、 Ni 8.7 wt%、 Cu 0.37 wt%、 Mo 1.8 wt%，其余為Fe和雜質元素)。在相同的機組使用，本實施例的軸瓦和軸套的可用時間為15天以上，已有技術的軸瓦和軸套的可用時間是3天-5天。由此可見，本實施例的軸瓦和軸套的可用時間是已有技術的軸瓦和軸套的可用時間的3倍以上，即本實施例的軸瓦和軸套的可用時間明顯長于現有技術的軸瓦和軸套的可用時間。圖6A為根據本發明的鈷基合金在熱鍍鋁鋅鍋內浸泡58天后界面的形貌，其中，左邊為鈷基合金，右邊為鋁鋅液。從圖6A可以看出，加工刀痕仍然存在，界面清晰。圖6B為鐵基合金在熱鍍鋁鋅鍋內浸泡1天后界面的形貌，其中，左邊為鐵基合金，右邊為鋁鋅液。從圖6B可以看出，界面因為嚴重腐蝕而難以區分。圖7A和圖7B是^4居本發明的沉沒輥的軸套的耐磨性的照片。圖7A和圖7B示出了根據本發明的沉沒輥的軸套使用8天后的磨損形貌。從圖7A可以看出，工作面有輕微的磨損。從圖7B可以看出，立面厚度沒有減薄。關于圖8,照片的左邊和中間示出了鐵基材質使用4天后軸套磨損的形貌，照片的右邊示出了鐵基材質使用4天后軸瓦磨損的形貌。從圖8可以看出，根據現有技術的使用鐵基材質的軸瓦和軸套在短時間的使用后即出現嚴重的磨損。圖9示出了表面進行了噴涂之后的沉沒輥的軸套在使用5天后的形貌的照片。從圖9中可以看出，根據現有技術的軸套在短時間的使用后即出現嚴重的磨損。通過以上比較可知，根據本發明的軸瓦軸套的工作面層采用鈷基合金，在液態金屬的腐蝕和磨損條件下，具有強度好，延伸率較好、熱膨脹系數較低、耐熱疲勞性能好、耐磨損、使用壽命長、磨損表面平滑等特點，比現有軸瓦軸套有較大改進。
權利要求
1、一種軸瓦，所述軸瓦包括基體和工作面層，其特征在于，所述工作面層為鈷基合金，所述鈷基合金按重量百分比由以下組分組成10％～40％的Cr、0.1％～15％的Ni、0.1％～15％的W、0.1％～10％的Mo、0.01％～5.0％的V、0.01％～5.0％的Ti、0.01％～1.5％的C、0.01％～20％的Fe、0.01％～5.0％的Al、0.1％～3.0％的Mn、0.01％～5.0％的Nb、0.1％～3.0％的Si，其余為Co。
2、如權利要求l所述的軸瓦，其特征在于，在所述鈷基合金中，Cr的重量百分比為20%~30%， Ni的重量百分比為0.1%~ 10%, W的重量百分比為0.1%~ 10%,Mo的重量百分比為0.1%~5.5%， V的重量百分比為0.01% ~ 3.0%, Ti的重量百分比為0.01% ~ 3.0%， Fe的重量百分比為0.01%~ 15%, Al的重量百分比為0.01% ~ 3.0%, Mn的重量百分比為0.1% ~ 2.0%， Nb的重量百分比為0.01% ~ 3.0%, Si的重量百分比為0.1% ~ 2.0%。
3、如權利要求l所述的軸瓦，其特征在于，所述工作面層的厚度為基體和工作面層總厚度的0.01% ~ 60%。
4、如權利要求l所述的軸瓦，其特征在于，所述基體為耐熱鐵基材料。
5、如權利要求4所述的軸瓦，其特征在于，所述耐熱鐵基材料為鐵素體不銹鋼、奧氏體不銹鋼或奧氏體-鐵素體雙相不銹鋼。
6、一種軸套，所述軸套包括基體和工作面層，其特征在于，所述工作面層為鈷基合金，所述鈷基合金按重量百分比由以下組分組成10%~40%的 Cr、 0.1%~15o/"々Ni、 0.1%~15%的\￥、 0.1%~10°/c^Mo、 0.01%~5.0%的 V、 0.01%~5.0%的Ti、 0.01%~ 1.5%的C、 0.01% ~ 20%的Fe、 0.01% ~ 5.0% 的Al、 0.1%~3.0%的Mn、 0.01%~5.0%的Nb、 0.1%~3.0%的Si，其余為 Co。
7、如權利要求6所述的軸套，其特征在于，在所述鈷基合金中，Cr的重量百分比為20%~30%， Ni的重量百分比為0.1% ~ 10%, W的重量百分比為0.1%~ 10%,Mo的重量百分比為0.1%~5.5%， V的重量百分比為0.01% ~ 3.0%, Ti的重量百分比為0.01% ~ 3.0%， Fe的重量百分比為0.01% ~ 15%, Al的重量百分比為0.01% ~ 3.0%, Mn的重量百分比為0.1% ~ 2.0%, Nb的重量百分比為0.01%-3.0%, Si的重量百分比為0.1% ~ 2.0%。
8、如權利要求6所述的軸套，其特征在于，所述工作面層的厚度為基體和工作面層總厚度的0.01% ~ 60%。
9、如權利要求6所述的軸套，其特征在于，所述基體為耐熱鐵基材料。
10、如權利要求9所述的軸套，其特征在于，所述耐熱鐵基材料為鐵素體不銹鋼、奧氏體不銹鋼或奧氏體-鐵素體雙相不銹鋼。
全文摘要
本發明公開了一種軸瓦和軸套。該軸瓦和軸套均包括基體和工作面層，工作面層為鈷基合金，該鈷基合金按重量百分比由以下組分組成10％～40％的Cr、0.1％～15％的Ni、0.1％～15％的W、0.1％～10％的Mo、0.01％～5.0％的V、0.01％～5.0％的Ti、0.01％～1.5％的C、0.01％～20％的Fe、0.01％～5.0％的Al、0.1％～3.0％的Mn、0.01％～5.0％的Nb、0.1％～3.0％的Si，其余為Co。本發明的軸瓦和軸套在熱鍍鋁鋅液、熱鍍鋅液、熱鍍鋅鋁、熱鍍純鋁液等條件下工作，具有良好的耐用性、足夠的強度、延伸率，較小的熱膨脹系數、低的彈性模數等良好的耐熱疲勞性能，從而提高了使用性能，延長了使用壽命。
文檔編號F16C33/06GK101592187SQ20091015982
公開日2009年12月2日申請日期2009年7月10日優先權日2009年7月10日
發明者賀同正申請人:攀枝花新鋼釩股份有限公司;攀鋼集團研究院有限公司;攀鋼集團攀枝花鋼鐵研究院有限公司

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