橫流式風(fēng)扇的翼的制作方法
【專利摘要】得到橫流式風(fēng)扇的翼，即使在高負(fù)載的情況下也能夠提供低噪聲且高效率的橫流式風(fēng)扇。翼(40)的前緣部(42)和后緣部(43)形成為：前緣部(42)的半徑R1大于后緣部(43)的半徑R2。翼(40)的基部(41)在與后緣部(43)相比靠近前緣部(42)的最大壁厚位置(Mxp)處具有最大壁厚α，在翼弦長(zhǎng)中間位置(CLm)處具有壁厚β，并且在從翼弦的外周端(CLp)離開翼弦長(zhǎng)CL的5％的位置(CL5)處具有壁厚γ。基部(41)形成為壁厚β除以最大壁厚α的值大于壁厚γ除以壁厚β的值。
【專利說明】
橫流式風(fēng)扇的翼
技術(shù)領(lǐng)域
[0001 ]本發(fā)明涉及橫流式風(fēng)扇的翼。
【背景技術(shù)】
[0002]在空調(diào)機(jī)的室內(nèi)機(jī)等中，多采用橫流式風(fēng)扇來送風(fēng)。關(guān)于這樣的橫流式風(fēng)扇的翼的截面形狀，形成為如下的弓形:翼的壓力面以及與該壓力面對(duì)置的負(fù)壓面隨著從風(fēng)扇旋轉(zhuǎn)軸朝向翼的外側(cè)而向風(fēng)扇旋轉(zhuǎn)方向彎曲，翼的中央附近相對(duì)于將翼的內(nèi)周部和外周部連結(jié)起來的直線離開。
[0003]以往，關(guān)于該翼形狀的壁厚分布，已知的是，在最大壁厚位置處于前緣與后緣的中間的結(jié)構(gòu)中，易發(fā)生前緣部處的氣流剝離而容易引起紊流。為了改善這樣的高負(fù)載施加于橫流式風(fēng)扇時(shí)的不穩(wěn)定的氣流，在專利文獻(xiàn)1(日本特許第3661579號(hào)公報(bào))所述的翼結(jié)構(gòu)中，形成為這樣:翼的最大壁厚位置從翼弦長(zhǎng)的內(nèi)周端離開4%的位置，并且，從葉片的最大壁厚位置朝向兩端部，使壁厚順次地變薄。但是，根據(jù)專利文獻(xiàn)I所述的翼結(jié)構(gòu)，由于最大壁厚位置處于從翼弦長(zhǎng)的內(nèi)側(cè)離開4%的部位，因此，大致最大壁厚位置是內(nèi)周端，壁厚直接朝向外周端而急劇變薄。因此，在內(nèi)周端氣流碰撞后，有時(shí)由于翼面的大的曲率而立刻剝離，并在比翼中間位置靠近前的風(fēng)扇的外周側(cè)不再附著而朝向下游側(cè)剝離。
[0004]此外，在專利文獻(xiàn)2(日本特開平5-79492號(hào)公報(bào))所述的翼結(jié)構(gòu)中，翼隨著朝向風(fēng)扇的外周側(cè)而壁厚變薄，使得與翼與翼之間的空氣流的方向垂直的方向的翼間尺寸在風(fēng)扇的外周側(cè)和內(nèi)周側(cè)處大致相等。根據(jù)專利文獻(xiàn)2的翼，在施加負(fù)載時(shí)，在曲率大的負(fù)壓面?zhèn)葟娘L(fēng)扇吹出的氣流隨著從翼內(nèi)周端朝向外周端而容易剝離變成紊流。因此，根據(jù)專利文獻(xiàn)2的翼，由于二維流體破壞，因而容易發(fā)出“呼啦呼啦”的非常令人不爽的斷斷續(xù)續(xù)的異常聲音。此外，由于專利文獻(xiàn)2的翼間內(nèi)的氣流容易變成紊流，因此風(fēng)扇旋轉(zhuǎn)的異常聲音(低次數(shù)窄帶頻率噪聲(下面，稱為N音))增大，該聲音成為低頻率中的突出而妨礙靜音性。并且，在對(duì)專利文獻(xiàn)2的翼施加負(fù)載時(shí)，送風(fēng)性能顯著變差，因此制冷能力或制熱能力降低。
【發(fā)明內(nèi)容】
[0005]發(fā)明要解決的課題
[0006]如上所述，在以往的翼結(jié)構(gòu)中，發(fā)生氣流剝離而有效翼間距離變窄，吹出風(fēng)速增加而噪聲變大。此外，在以往的翼結(jié)構(gòu)中，由于氣流的剝離而無法有效利用翼面，送風(fēng)效率降低。
[0007]本發(fā)明的課題的目的在于，得到一種橫流式風(fēng)扇的翼，即使在高負(fù)載的情況下也能夠提供低噪聲且高效率的橫流式風(fēng)扇。
[0008]用于解決課題的手段
[0009]本發(fā)明的第一方面的橫流式風(fēng)扇的翼具備:前緣部，其配置在橫流式風(fēng)扇的內(nèi)周偵U，形成為圓弧狀；后緣部，其配置在橫流式風(fēng)扇的外周側(cè)，形成為圓弧狀;和基部，其形成在前緣部與后緣部之間，具有用于產(chǎn)生正壓的正壓面和用于產(chǎn)生負(fù)壓的負(fù)壓面，前緣部和后緣部形成為:前緣部的半徑大于后緣部的半徑，基部形成為，在與后緣部相比靠近前緣部的最大壁厚位置處具有最大壁厚，在翼弦長(zhǎng)中間位置處具有第一壁厚，并且在從翼弦的外周端離開翼弦長(zhǎng)的5%的位置處具有第二壁厚，第一壁厚除以最大壁厚的值大于第二壁厚除以第一壁厚的值。
[0010]根據(jù)第一方面的橫流式風(fēng)扇的翼，關(guān)于吹出時(shí)的翼附近的氣流，由于最大壁厚位置存在于比翼中間靠?jī)?nèi)周側(cè)，因此，能夠抑制在從翼的前緣部到后緣部的負(fù)壓面處的氣流的剝離，促進(jìn)從前緣部到后緣部的氣流以抑制紊流，能夠減低N音那樣的低頻率窄帶噪聲。并且，由于壁厚平穩(wěn)減小直至翼中間附近，因此負(fù)壓面處的翼面曲率不大，因此，即使負(fù)壓面?zhèn)鹊臍饬鳟a(chǎn)生剝離，氣流也能夠立即再次附著于負(fù)壓面而抑制剝離到翼中間。并且，由于從翼中間到后緣部壁厚急劇變薄，因此，通過從翼中間到后緣部將翼間流路寬度維持得較寬，從而能夠高效率地使用寬的流路寬度而降低翼間的吹出風(fēng)速。
[0011]本發(fā)明的第二方面的橫流式風(fēng)扇的翼為:在第一方面的橫流式風(fēng)扇的翼中，基部的最大壁厚位置位于從內(nèi)周端離開翼弦長(zhǎng)的5%以上、45%以下的范圍。
[0012]根據(jù)第二方面的橫流式風(fēng)扇的翼，由于最大壁厚位置位于從內(nèi)周端離開翼弦長(zhǎng)的5%以上、45%以下的范圍，因而能夠?qū)崿F(xiàn)通過抑制剝離和降低翼間的風(fēng)速帶來的較好的效率改善。
[0013]本發(fā)明的第三方面的橫流式風(fēng)扇的翼為:在第二方面的橫流式風(fēng)扇的翼中，基部被設(shè)定成:第二壁厚除以第一壁厚的值與第一壁厚除以最大壁厚的值之間的比值在0.85以下。
[0014]根據(jù)第三方面的橫流式風(fēng)扇的翼，由于被設(shè)定成:第二壁厚除以第一壁厚的值與第一壁厚除以最大壁厚的值之間的比值在0.85以下，因而能夠?qū)崿F(xiàn)通過抑制剝離和降低翼間的風(fēng)速帶來的較好的效率改善。
[0015]發(fā)明效果
[0016]根據(jù)本發(fā)明的第一方面的橫流式風(fēng)扇的翼，能夠?qū)崿F(xiàn)橫流式風(fēng)扇的低噪聲化和高效率化。
[0017]根據(jù)本發(fā)明的第二方面的橫流式風(fēng)扇的翼，容易提高高效率化。
[0018]根據(jù)本發(fā)明的第三方面的橫流式風(fēng)扇的翼，容易提高高效率化。
【附圖說明】
[0019]圖1是示出空調(diào)裝置的室內(nèi)機(jī)的概要的剖視圖。
[0020]圖2是示出實(shí)施方式的橫流式風(fēng)扇的葉輪的概要的立體圖。
[0021]圖3是用于說明實(shí)施方式的翼的截面形狀的局部放大平面圖。
[0022]圖4是用于說明最大壁厚位置與效率改善量的關(guān)系的圖表。
[0023]圖5是用于說明(γ/β)與(β/α)的比和效率改善量的關(guān)系的圖表。
[0024]圖6是用于說明以往的翼的截面形狀的局部放大平面圖。
[0025]圖7是用于說明低次數(shù)窄帶頻率噪聲的降低效果的圖表。
[0026]圖8是用于說明在實(shí)施方式的翼的周圍流動(dòng)的氣流的概念圖。
[0027]圖9是用于說明在以往的翼的周圍流動(dòng)的氣流的概念圖。
[0028]圖10是用于說明在以往的翼的周圍流動(dòng)的氣流的概念圖。
【具體實(shí)施方式】
[0029](I)室內(nèi)機(jī)內(nèi)的橫流式風(fēng)扇
[0030]下面，關(guān)于本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的多翼風(fēng)扇，列舉被設(shè)置在空調(diào)裝置的室內(nèi)機(jī)中的橫流式風(fēng)扇為例來進(jìn)行說明。圖1是示出空調(diào)裝置的室內(nèi)機(jī)I的截面的概要的圖。室內(nèi)機(jī)I具備主體外殼2、空氣過濾器3、室內(nèi)熱交換器4、橫流式風(fēng)扇10、垂直擋板5和水平擋板6。[0031 ] 如圖1所示，在主體外殼2的頂面的吸入口 2a的下游側(cè)，與吸入口 2a對(duì)置地配置有空氣過濾器3。在空氣過濾器3的更下游側(cè)配置有室內(nèi)熱交換器4。室內(nèi)熱交換器4是前面?zhèn)葻峤粨Q器4a與背面?zhèn)葻峤粨Q器4b以從側(cè)面觀察呈倒V字狀的方式連結(jié)起來而構(gòu)成的。前面?zhèn)葻峤粨Q器4a和背面?zhèn)葻峤粨Q器4b均通過將多個(gè)翅片以沿室內(nèi)機(jī)I的寬度方向彼此平行地排列的方式安裝于傳熱管而構(gòu)成。通過吸入口 2a而到達(dá)室內(nèi)熱交換器4的室內(nèi)空氣全部通過空氣過濾器3而被除去塵埃。進(jìn)而，從吸入口 2a被吸入并通過空氣過濾器3后的室內(nèi)空氣穿過前面?zhèn)葻峤粨Q器4a和背面?zhèn)葻峤粨Q器4b的翅片之間時(shí)產(chǎn)生熱交換以進(jìn)行空氣調(diào)和。
[0032]在室內(nèi)熱交換器4的下游側(cè)，以沿主體外殼2的寬度方向較長(zhǎng)地延伸的方式設(shè)置有大致圓筒形狀的橫流式風(fēng)扇10。該橫流式風(fēng)扇10與室內(nèi)熱交換器4平行地配置。橫流式風(fēng)扇10具備葉輪20和風(fēng)扇馬達(dá)(未圖示)，該葉輪20配置在被倒V字狀的室內(nèi)熱交換器4以夾著的方式圍繞的空間中，所述風(fēng)扇馬達(dá)用于驅(qū)動(dòng)葉輪20。該橫流式風(fēng)扇10沿圖1的箭頭所示的方向Al (順時(shí)針方向)旋轉(zhuǎn)葉輪20而產(chǎn)生從室內(nèi)熱交換器4朝向吹出口 2b的氣流。即，橫流式風(fēng)扇10是氣流橫穿橫流式風(fēng)扇10的橫流風(fēng)扇。
[0033]與橫流式風(fēng)扇10的下游的吹出口2b連接的吹出通路由渦旋部件2c構(gòu)成背面?zhèn)取u旋部件2c的下端與吹出口 2b的開口部的下邊連結(jié)。渦旋部件2c的引導(dǎo)面剖視觀察時(shí)呈在橫流式風(fēng)扇10側(cè)具有曲率中心的平滑的曲線形狀，以便將從橫流式風(fēng)扇10吹出的空氣順暢且安靜地引導(dǎo)到吹出口 2b。在橫流式風(fēng)扇10的前面?zhèn)刃纬捎猩嗖?d，從舌部2d連續(xù)的吹出通路的上表面與吹出口 2b的上邊連結(jié)。從吹出口 2b吹出的氣流的方向通過垂直擋板5和水平擋板6來調(diào)節(jié)。
[0034](2)橫流式風(fēng)扇的葉輪的結(jié)構(gòu)
[0035]圖2示出了橫流式風(fēng)扇10的葉輪20的概略結(jié)構(gòu)。葉輪20例如由端板21、24和多個(gè)風(fēng)扇單元30接合起來而構(gòu)成。在該示例中，7個(gè)風(fēng)扇單元30被接合起來。在葉輪20的一端配置有端板21，在軸心O上具有金屬制的旋轉(zhuǎn)軸22。并且，各風(fēng)扇單元30分別具備多個(gè)翼40和圓環(huán)狀的支承板50。
[0036](3)橫流式風(fēng)扇的翼的結(jié)構(gòu)
[0037]圖3示出了被固定于一個(gè)風(fēng)扇單元30的支承板50上的多個(gè)翼40。支承板50是圓環(huán)狀，并且具有處于橫流式風(fēng)扇10的內(nèi)周側(cè)的內(nèi)周端51和處于外周側(cè)的外周端52。各翼40具備基部41、前緣部42和后緣部43。并且，配置于一個(gè)風(fēng)扇單元30的全部翼40在以平行于支承板50的平面切斷的截面中共同采用如下的截面形狀。配置于一個(gè)風(fēng)扇單元30的全部翼40配置成與一個(gè)內(nèi)切圓IL和一個(gè)外切圓OL相切，所述一個(gè)內(nèi)切圓IL和一個(gè)外切圓OL是與內(nèi)周端51和外周端52成同心圓狀。
[0038]前緣部42形成為描繪出向翼40的內(nèi)周側(cè)凸起的順暢的圓弧狀，并具有截面為圓弧狀的表面。后緣部43形成為描繪出向翼40的外周側(cè)凸起的順暢的圓弧狀，并具有截面為圓弧狀的表面?；?1形成在前緣部42與后緣部43之間，并具有正壓面41p和負(fù)壓面41η?；?1在正壓面41ρ產(chǎn)生正壓，在負(fù)壓面41η產(chǎn)生負(fù)壓。
[0039]翼40與橫流式風(fēng)扇10的中心軸O正交，并相對(duì)于從中心軸O朝向外周呈放射狀延伸的放射狀的線RL傾斜Θ。這里，翼40的傾角Θ通過翼40的內(nèi)周側(cè)的切線TL與放射狀的線RL所成的角來定義。
[0040]翼40的正壓面41ρ和負(fù)壓面41η均以截面描繪向外周側(cè)鼓起的流暢的弧的方式彎曲。由于翼40相對(duì)于放射狀的線RL具有傾角Θ，因此，正壓面41ρ的弧的曲率中心、負(fù)壓面41η的弧的曲率中心均位于內(nèi)周面?zhèn)取?br>[0041]翼弦長(zhǎng)CL是從前緣部42的前端到后緣部43的后端的長(zhǎng)度。具體而言，將翼40的內(nèi)周側(cè)的切線TL向內(nèi)周側(cè)和外周側(cè)延長(zhǎng)，并劃出立于切線TL的與前緣部42相切的垂線PLl和立于切線TL的與后緣部43相切的垂線PL2。從這些垂線PLl到垂線PL2的長(zhǎng)度為翼弦長(zhǎng)CL。
[0042]翼40的基部41的壁厚、即正壓面41ρ與負(fù)壓面41η的距離隨著從內(nèi)周側(cè)朝向外周側(cè)而逐漸變化。因此，存在一處基部41的壁厚最大的地方。下面，將基部41的壁厚最大的位置稱為最大壁厚位置。另外，在本說明書中，基部41的壁厚定義為與正壓面41ρ垂直的方向上的正壓面41ρ與負(fù)壓面41η的間隔。利用從正壓面41ρ與負(fù)壓面41η的中間位置落到定義翼弦長(zhǎng)CL的切線TL的垂線的垂足的位置表示最大壁厚位置。
[0043]橫流式風(fēng)扇10的性能受到翼40的截面形狀較大的影響。下面，對(duì)帶來橫流式風(fēng)扇10的高性能的翼40的截面形狀進(jìn)行說明。各翼40形成為，前緣部42的圓弧的半徑Rl大于后緣部43的圓弧的半徑R2。例如，前緣部42的圓弧的半徑Rl和后緣部43的圓弧的半徑R2被設(shè)定成具有如下的關(guān)系:Rl/R2> 1.5，并且優(yōu)選的是Rl/R2> 1.75。翼40的最大壁厚位置Mxp處于與后緣部43相比靠近前緣部42的位置。即，最大壁厚位置Mxp位于比翼弦長(zhǎng)中間位置CLm靠近前緣部42的一側(cè)。若以翼弦長(zhǎng)中間位置CLm的壁厚作為中間壁厚β、以從翼弦的外周端CLp離開翼弦長(zhǎng)CL的5%的外周側(cè)位置CL5的壁厚作為外周側(cè)壁厚γ，則在最大壁厚α與這些壁厚之間具有β/α> γ/β的關(guān)系成立那樣的截面形狀。
[0044](4)翼的結(jié)構(gòu)與效率改善的關(guān)系
[0045]圖4示出了最大壁厚位置Mxp與效率改善量的關(guān)系。橫軸上，以翼弦的內(nèi)周端CLi為基準(zhǔn)的最大壁厚位置Mxp用相對(duì)于翼弦長(zhǎng)CL的比來表示。此外，縱軸表示具有圖6所示的以往的形狀的翼140的來自軸動(dòng)力的降低比例。即，設(shè)使用了為得到規(guī)定的風(fēng)量所需的以往的翼140的以往的橫流式風(fēng)扇100的軸動(dòng)力為SPo，使用了為得到相同風(fēng)量所需的翼40的橫流式風(fēng)扇1的軸動(dòng)力為SPn，則降低比例通過(SPo — SPn) SPo X 100 ( % )給出。另外，圖3所示的翼40的(γ/β)/(β/α)的值被設(shè)定成0.64。
[0046]關(guān)于圖6所示的以往的橫流式風(fēng)扇100，內(nèi)切圓IL9的半徑與橫流式風(fēng)扇10的內(nèi)切圓IL的半徑大致相等，外切圓0L9的半徑與橫流式風(fēng)扇10的外切圓OL的半徑大致相等。各翼140的翼弦長(zhǎng)CL9也與翼40的翼弦長(zhǎng)CL大致相等，翼140的傾角Θ 9 (翼140的內(nèi)周側(cè)的切線TL9與放射狀的線RL9所成的角)也與翼40的傾角Θ大致相等。圖6的翼140的前緣部142的半徑R91與后端部143的半徑R92大致相同，這點(diǎn)與圖3中的翼40不同。此外，翼140的最大壁厚位置Μχρ9配置在翼弦長(zhǎng)CL9的中間位置CLm9的附近且比中間位置CLm9靠外周側(cè)。由于是這樣的配置，因此，翼140為朝向內(nèi)周側(cè)和外周側(cè)而同樣地壁厚減少的月牙形的截面形狀。
[0047]根據(jù)圖4所示可知，優(yōu)選的是，從內(nèi)周端CLi到最大壁厚位置Mxp的距離設(shè)定在翼弦長(zhǎng)CL的5%到45%的范圍。這是因?yàn)?，若從?nèi)周端CLi到最大壁厚位置Mxp的距離處于翼弦長(zhǎng)CL的5 %到45%的范圍，則可期待大約0.8%?1.3%的效率改善量，但若脫離該范圍，則效率改善量急劇降低。
[0048]圖5示出了(γ/β)與(β/α)的比和效率改善量的關(guān)系。圖5的改善量是如專利文獻(xiàn)I的翼那樣最大壁厚位置處于4%的部位、前緣部的半徑與翼40的前緣部42的半徑Rl大致相等并且后緣部的半徑與翼40的后緣部43的半徑R2大致相等的來自比較對(duì)象的翼的軸動(dòng)力的降低比例。該比較對(duì)象的翼具有最大壁厚位置與后緣部之間的正壓面及負(fù)壓面的截面描繪出一個(gè)圓弧并同樣地壁厚減少那樣的截面形狀。另外，圖3所示的翼40的最大壁厚位置Mxp被設(shè)定在17%的部位。
[0049]根據(jù)圖5可知，若(γ/β)與(β/α)被設(shè)定在0.85以下，則效率改善量成為大于1%的值。這樣，優(yōu)選的是，(7作)/(0/<0在0.85以下。
[0050](5)特征
[0051 ]如以上說明的那樣，橫流式風(fēng)扇10的翼40形成為前緣部42的半徑Rl大于后緣部43的半徑R2。此外，翼40的基部41在與后緣部43相比靠近前緣部42的最大壁厚位置Mxp處具有最大壁厚α。此外，翼40在翼弦長(zhǎng)中間位置CLm處具有壁厚β(第一壁厚的示例)、并且在從翼弦的外周端CLp離開翼弦長(zhǎng)的5%的外周側(cè)位置CL5處具有壁厚γ (第二壁厚的示例)。并且，形成為:翼弦長(zhǎng)中間位置CLm的部位的壁厚β除以最大壁厚α的值大于外周側(cè)位置CL5的壁厚γ除以壁厚β的值。即，以具有β/α>γ/β的關(guān)系的方式形成翼40的截面形狀。
[0052]并且，翼40的基部41形成為最大壁厚α位于從內(nèi)周端離開翼弦長(zhǎng)CL的5%以上、45%以下的范圍。即，基部41形成為:具有5 <(從內(nèi)周端CLi到最大壁厚位置Mxp之間的距離)/CLX 100 < 45的關(guān)系。此外，基部41的外周側(cè)位置CL5的壁厚γ除以壁厚β的值與翼弦長(zhǎng)中間位置CLm的部位的壁厚β除以最大壁厚α的值之間的比((γ /β)/β/α)的值被設(shè)定在0.85以下。
[0053]圖8概念地示出了在翼40的周圍流動(dòng)的氣流。此外，圖9概念地示出了在成為上述的圖4的效率改善量的基準(zhǔn)的翼140(參照?qǐng)D6)的周圍流動(dòng)的氣流。并且，圖10概念地示出了在成為上述的圖5的效率改善量的基準(zhǔn)的翼240的周圍流動(dòng)的氣流。另外，在圖8、圖9和圖1O中，比雙點(diǎn)劃線靠翼側(cè)是氣流的速度比較慢的部分。
[0054]翼40具有上述那樣的形狀的結(jié)果是，關(guān)于吹出時(shí)的翼附近的氣流，由于最大壁厚位置Mxp存在于比翼弦長(zhǎng)中間位置CLm靠近前緣部42的位置、S卩比翼中間靠?jī)?nèi)周側(cè)，因此，能夠抑制在從翼40的前緣部42到后緣部43的負(fù)壓面41η(圖8的區(qū)域Arl)處的氣流的剝離。并且，由于壁厚平穩(wěn)減小至翼中間附近，因此負(fù)壓面處的翼面曲率不大，因此，即使負(fù)壓面?zhèn)鹊臍饬鳟a(chǎn)生剝離，氣流也能夠立即再次附著于負(fù)壓面而抑制剝離到翼中間。相對(duì)于此，在圖9所示的以往的翼140中，由于從翼140的最大壁厚的部分起壁厚急劇地變薄，因此在該區(qū)域Ar2容易發(fā)生剝離。根據(jù)圖10所示的以往的翼240，由于翼240的最大壁厚的部分靠近前緣部、并且壁厚從最大壁厚的部分起開始變薄，因此，在氣流與前緣部碰撞后的區(qū)域Ar3中，由于翼面的大曲率而立刻發(fā)生剝離，很有可能成為如下的狀態(tài):在比翼中間位置靠外周側(cè)不再附著而朝向下游側(cè)剝離。
[0055]在上述的翼40中，可促進(jìn)從前緣部42向后緣部43的流動(dòng)而抑制紊流，N音那樣的低頻窄帶噪聲減少。具體而言，比較圖3所示的翼40和圖6所示的翼140，低頻窄帶噪聲N音也如圖7所示可降低。特別是，在圖7的用雙點(diǎn)劃線圈起的部分中，可期待由于從以往的翼140變更成實(shí)施方式的翼40而帶來的N音的顯著的降低效果。
[0056]標(biāo)號(hào)說明
[0057]10:橫流式風(fēng)扇
[0058]30:風(fēng)扇單元
[0059]40:翼
[0060]41:基部[0061 ]41p:正壓面
[0062]41η:負(fù)壓面
[0063]42:前緣部
[0064]43:后緣部
[0065]50:支承板
[0066]現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
[0067]專利文獻(xiàn)
[0068]專利文獻(xiàn)I:日本特許第3661579號(hào)公報(bào)
[0069]專利文獻(xiàn)2:日本特開平5-79492號(hào)公報(bào)
【主權(quán)項(xiàng)】
1.一種橫流式風(fēng)扇的翼，其中， 上述橫流式風(fēng)扇的翼具備: 前緣部(42)，其配置在橫流式風(fēng)扇(10)的內(nèi)周側(cè)，形成為圓弧狀； 后緣部(43)，其配置在上述橫流式風(fēng)扇的外周側(cè)，形成為圓弧狀;和基部(41)，其形成在上述前緣部與上述后緣部之間，具有用于產(chǎn)生正壓的正壓面(41p)和用于產(chǎn)生負(fù)壓的負(fù)壓面(42η)， 上述前緣部和上述后緣部形成為:上述前緣部的半徑大于上述后緣部的半徑， 上述基部形成為:在與上述后緣部相比靠近上述前緣部的最大壁厚位置處具有最大壁厚，在翼弦長(zhǎng)中間位置處具有第一壁厚，并且在從翼弦的外周端離開翼弦長(zhǎng)的5%的位置處具有第二壁厚，上述第一壁厚除以上述最大壁厚的值大于上述第二壁厚除以上述第一壁厚的值。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的橫流式風(fēng)扇的翼，其中， 上述基部的上述最大壁厚位置位于從內(nèi)周端離開翼弦長(zhǎng)的5%以上、45%以下的范圍。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的橫流式風(fēng)扇的翼，其中， 上述基部被設(shè)定成:上述第二壁厚除以上述第一壁厚的值與上述第一壁厚除以上述最大壁厚的值之間的比值在0.85以下。
【文檔編號(hào)】F04D17/04GK105849417SQ201480070915
【公開日】2016年8月10日
【申請(qǐng)日】2014年12月18日
【發(fā)明人】宇多全史
【申請(qǐng)人】大金工業(yè)株式會(huì)社