螺桿壓縮的制造方法
【專利摘要】螺桿壓縮機的螺桿轉子對具有相互非接觸嚙合的雙齒螺桿轉子(2)和三齒螺桿轉子(3)。與雙齒螺桿轉子相關的包角至少為800度。轉子頭部的平均圓周速度達到至少30米/秒的范圍。在橫截面中，兩個螺桿轉子都設有圓弧部(36.K和36.F，以及37.K和37.F)和擺線齒廓面(38和39)，在雙齒螺桿轉子(2)中擺線齒廓面基本高于其輪齒節圓(6)并具有凸狀設計，在三齒螺桿轉子(3)中擺線齒廓面低于其輪齒節圓(7)并具有凹狀設計，即凹陷的。優選地，每個螺桿轉子的橫截面為對稱的，使得在每個橫截面中，輪廓面的重心位于各自轉子的樞軸點(M.2或M.3)。
【專利說明】螺桿壓縮機
【背景技術】
[0001] 在工業壓縮機技術中無油潤滑壓縮機變得越來越重要。由于基于環境保護法規的 承諾日益增加，還有操作和處理成本的增加，W及對輸送介質的純度的更高要求，現有的有 油潤滑壓縮機，如液環式壓縮機、回轉式滑片粟W及油或水噴射螺桿壓縮機正越來越多地 被無油潤滑機器所取代。該些機器包括無油螺桿式空壓機、爪粟、隔膜粟、柱塞粟、潤旋機和 真空羅茨粟。然而，該些機器的共同之處在于，仍然無法在低廉的價格水平和令人滿意的壓 縮效率的基礎上，滿足人們對可靠性和耐用性W及尺寸和重量方面的期望。
[0002] 為了改善該種情況，現有的無油潤滑螺桿壓縮機是一種替代，因為作為典型的雙 軸位移機，它們僅需W-種非常簡單的方式，即所謂的"粟螺桿"，實現所要求的階段數便可 提供高壓縮能力，每個位移轉子有幾個串聯連接的封閉的具有一些包裹物的工作腔室，但 是工作腔室中無需工作流體介質。此外，兩個反向旋轉的螺桿轉子的非接觸式曬合允許更 高的轉子速度，使得（與尺寸有關）額定吸入能力和輸送速率有所增加。無油潤滑螺桿壓 縮機可用于真空W及正壓力的應用場合；其在正壓力的應用中的功耗自然顯著較高，因為 在正壓力范圍內，最終的壓力肯定高于2己（絕壓），最高達15己甚至更高，必須克服更大 的壓力差。
[0003] 在PCT的專利文獻W0 00/12899中描述了一種用于無油潤滑螺桿位移機的簡單的 轉子冷卻系統，其中每個轉子上設有圓錐形轉子鉆孔，冷卻劑（優選為油）被引入到鉆孔 中，從而持續帶走在壓縮過程中產生的部分壓縮熱。在專利文獻PCT/EP2008/068364中，該 種方法得W發展，冷卻劑通過內部的冷卻劑（油）粟輸送W冷卻粟殼體，通過單獨的熱交換 器形成優選的共同的冷卻劑循環，W帶走在輸送介質的壓縮過程中所吸收的那部分熱量， 并且帶走散熱損失，W在所有工作條件下保持轉子對和周圍粟殼體之間的間隙值。該些專 利文獻中有利地在壓縮過程中通過相關的工作腔室/核也組件的熱平衡影響散熱效果，從 而大大提高效率和可靠性。然而，壓縮性能W及容量仍然可W被改進，并且該種改進不僅針 對于無油潤滑的位移機的更復雜的應用，因為目前由輸送氣體的入口和排放出口之間的各 個串聯連接的工作腔室的內部泄漏引起的損失仍然過高。該種情況亟待改進。
[0004] 本發明的目的在于，顯著改善無油潤滑的雙軸旋轉位移機的效率和壓縮效率，該 位移機用于在真空壓力和正壓力的應用中運輸和壓縮氣體輸送介質。
[0005] 根據本發明，該目的是該樣實現的，無油潤滑螺桿壓縮機作為雙軸位移機，用于真 空壓力和正壓力，轉子對在位于壓縮機的工作腔室外部的同步裝置的驅動下獲得反向旋轉 并具有一定的旋轉角度，該轉子對由雙齒螺桿轉子和相曬合的H齒螺桿轉子組成，其包角 至少800度，但優選大于1160度，最有利地大于2600度，對于特別高的壓力差的情況，包 角甚至大于3500度，因為壓縮能力越高包角應該越大，由此，螺桿轉子高速運行，W獲得至 少30米/砂，更好地為45米/砂，但是最有利的是高于60米/砂或者甚至更好地大于80 米/砂的轉子頭部的平均圓周速度，因為圓周速度越大，螺桿壓縮機的效率等級就越高，由 此兩個螺桿轉子都具有擺線齒廓面，在雙齒轉子中擺線齒廓面被設計為基本高于其輪齒節 圓，并且擺線齒廓面是凸狀的，即W球根狀突出，在H齒轉子中擺線齒廓面被設計通常低于 其輪齒節圓，并且擺線齒廓面是凹狀的，即凹陷的，因此每個螺桿轉子的橫截面優選為對稱 的，使得每個橫截面的重也位于轉子的樞軸點，由此，由于所謂的內部壓縮比，入口側工作 腔室的容積比在出口側大，是該樣實現的，螺桿轉子對任一入口側的橫截面具有比出口側 的橫截面大的工作腔室的橫截面，該至少要在一個螺桿轉子中實施，但優選為在兩個螺桿 轉子中，在轉子的縱向軸線方向，通過預設的齒根圓半徑縮短，使得與其曬合的轉子的齒根 圓半徑增大，或者轉子對的主軸螺距減小使得入口處比排放出口處增大的多，由此，在更高 的內壓條件下，即超過約3倍，橫截面面積的減小伴隨著螺距的減小，從而優選地形成在轉 子縱向軸線方向上的橫截面的變化，W使得轉子的外直徑呈現圓錐形，每個螺桿轉子具有 至少一個恒定的直角齒錐值，由此，優選地，必須在每個螺桿轉子的入口區設置具有恒定的 直徑值的圓柱形區域，由此，在入口區，優選設計齒廓面使得H齒螺桿轉子上的齒廓面長度 上延伸，優選擺線，也高于其輪齒節圓，該意味著，在輪齒系統中，雙齒轉子上的齒廓面也必 須低于其輪齒節圓而長度上延伸，并且同樣優選地，螺桿轉子設有用于散熱的內部轉子流 體冷卻裝置，壓縮機殼體也設有用于散熱的流體冷卻系統，從而用于轉子對W及壓縮機殼 體的冷卻劑優選在一個共同的冷卻回路中使用，從而使螺桿轉子的設計參數（如頭部輪廓 的齒距角和每個轉子的齒頂圓半徑）被設計成使得雙齒螺桿轉子的轉子平均溫度相對于 H齒螺桿轉子的轉子平均溫度偏離小于25%，更好的是小于10%，該是通過轉子參數的設 計實現的，從熱力學角度，每個轉子都通過氣體側的熱吸收表面、材料中的熱傳遞和散熱的 冷卻劑接觸內部轉子冷卻圓錐形的表面建立起熱平衡，從而導致各轉子的轉子平均溫度也 相對于周圍的壓縮機殼體的溫度的偏離小于25%，更好的是相對于螺桿轉子的最高平均溫 度的偏離小于10%，由此，該殼體的平均溫度取決于壓縮機殼體的冷卻劑接觸表面的尺寸 和冷卻劑流動參數，尤其是涉及到冷卻劑質量流量和冷卻劑的溫度水平，并通過對螺桿轉 子的平均溫度的適應W實現溫度差的更好的最小化要求，除了每個冷卻圓錐直徑的路徑和 調節質量流量規則，每個螺桿轉子有的特別影響熱傳導的其他可能，可選地在內部轉子冷 卻圓錐的每個鉆孔對稱地設置細長的凹部，使得該些凹部都低于各自的螺桿轉子齒，其可 W通過鉆削加工在工業上可靠地生產。根據本發明，還建議當齒頂圓半徑被選擇時，通過頭 部輪廓的齒距角，雙齒螺桿轉子上的轉子齒距角肘角優選地設計為使得該齒距角肘角大于 每個轉子的雙面壓縮機殼體的孔徑角。此外，根據本發明，每個螺桿轉子剛性安裝在其自身 的巧架軸上，由此，每個巧架軸的功能包括提供冷卻劑、外部同步W及安裝。如果通過正齒 輪進行同步，本發明還建議將安裝在雙齒螺桿轉子上的齒輪側轉子的外徑設計為大于雙齒 螺桿轉子的同步齒輪的外徑，使得雙齒螺桿轉子作為旋轉單元可W被完整地安裝并最終達 到平衡。多個齒廓面特別是在轉子的縱向軸線方向上有所不同，它們在工業上的生產通過 在車床上沿轉子縱向軸線方向旋轉單個的點序列螺旋線相繼完成，該在結合后最終形成齒 廓面。根據經驗，為了減少重量和壓縮過程中更好的散熱，建議螺桿轉子對在鋼巧架軸上由 具有高導熱性的材料制成，優選為鉛合金，由此，壓縮機殼體同樣優選為鉛合金。
[0006] 一心巧術術語的簡要解釋
[0007] 螺桿轉子上的"包角"被定義為沿單個齒廓橫截面之間的螺桿轉子軸的所有扭轉 角的總和，單個齒廓橫截面是當轉子的縱向軸線方向上的Z軸值增加時形成的。因此，Z軸 位置Zi的齒廓橫截面與在相鄰位置Zw的齒廓橫截面相比，兩個橫截面相對于彼此扭轉了 角度地ii，根據所選函數Z (地i)可W準確地得到該個從Zi到Zw的步驟中的地ii。沿螺桿 轉子軸橫截面的所有的扭轉角的總和等于包角，其在該里與雙齒轉子有關并縮寫為PHI. 2。 對于H齒轉子，為滿足輪齒系統的要求，該扭轉角必須適合于傳動比，因此扭轉角為相同長 度的螺桿轉子的給定因數。包角為階段數的決定量度。
[0008] "階段數"是指在轉子入口側和轉子出口側之間的螺桿轉子對中的封閉的工作腔 室的數目。優選地，階段數由轉子長度的整數和所選的包角PHI.2構成。優選地，PHI.2值 集塊至至少下一個整十，即例如，從2411。到2420。。
[0009] "工作腔室"是指轉子對的齒之間的封閉的空間的容積，其由周圍的壓縮機殼體和 齒輪傳動定律中定義的齒廓接合之間的螺桿轉子齒廓面間隙所限定，，由此該些曬合轉子 對齒廓面被視為接觸的，即接近于零間隙。然而，在實踐中，曬合轉子對齒廓面確實有一定 的間隙，盡管盡可能小，也會導致內部泄漏回流。"入口側的工作腔室容積"是在粟側的第一 個封閉的工作腔室的容積，相應地，"出口側的工作腔室容積"是用于輸送氣體出口前的最 后一個工作腔室的容積。該兩個容積的商為"內部壓縮比"。出于實用的目的，大于3的值 可W被確定為"高內部壓縮比"。工作腔室的容積由相應的工作腔室的橫截面面積乘W由主 軸螺距定義的在轉子軸的縱向軸線方向上工作腔室的每段長度來計算。
[0010] 特別對于螺桿轉子對，"橫截面"定義為每個垂直于螺桿轉子軸而穿過螺桿轉子對 的切面，優選地，將螺桿轉子軸定義為Z軸，該樣橫截面便位于笛卡爾直角坐標系的x-y平 面上。螺桿轉子對的軸線W固定的間距保持平行，該一間距表示螺桿壓縮機的一個重要參 數，也就是所謂的"軸距"。
[0011] 兩個螺桿轉子的"外部同步"是必須的，因為轉子對在沒有工作流體介質的壓縮機 的工作腔室中工作，即"無油潤滑"，并且它的高速度造成其非接觸運轉，轉子W最小可能的 面間隙相對于彼此反轉運行。為了確保轉子對始終非接觸運轉，兩個螺桿轉子必須始終W 很高精度的轉動角驅動，轉動角在幾角分的范圍內，其通過外部同步來完成是公知的。迄今 為止最常用的實現外部同步的方法是通過直接曬合的正齒輪，其節圓與相應的螺桿轉子粟 螺桿的輪齒節圓正好一樣大。然而，也存在該樣的可能，例如，電子的轉子對同步，其中每個 轉子都由其自身電機電子地驅動而符合該轉動角。
[0012] "入口區"可由包角區域的方式來描述，在入口側，第一封閉工作腔室由連續的扭 轉角形成。根據本發明的螺桿轉子對中，入口區開始于720度加上在雙齒螺桿轉子的入口 側的齒頂圓弧中也角ga.邸2處的入口橫截面側。
[0013] 在空氣吸力中，"正壓力"是指在運行中的最終壓力，即大于25己的絕對壓力值； 通常8己至15己是常見的，但在較高的階段數中，可W達到大于25己的壓力。在非空氣吸 力中，該些值相應地改變。最終壓力是小于50毫己的絕對壓力，更好的是小于1毫己，被 認為是真空或負壓力，在相應的階段數，相對在空氣壓力范圍內的出口壓力，甚至小于0. 01 毫己絕對壓力。
[0014] W上稱為"所需的最小化的溫度差"是基于該樣的情況，在壓縮機的工作腔室中工 作的核也組件，即在周圍的壓縮機殼體中的轉子對，應當相對于彼此W盡可能小的間隙工 作，W保持相當低的內部回流。而無油潤滑位移機經歷不同的工作過程，例如，從啟動時的 溫度通常較低的狀態到運行中某一點的較熱狀態，所述核也組件的熱膨脹的差異應保持盡 可能低，W便通過間隙的回流保持在控制范圍內。但是，由于對于該里的結構，熱膨脹基本 上是由組件的溫度決定的，核也組件之間的溫度差必須保持盡可能低。
[0015] 如權利要求5所述的特征的優點在于，開始壓縮后，氣孔迅速變小。該會產生高吸 力容積。如權利要求11所述的特征產生更好的散熱效果。該在啟用車床進行生產和加工 轉子時是有利的。如權利要求12所述的特征形成了對于內部泄漏的改進；氣密性得到了改 善。如權利要求13所述的特征在加工完的轉子單元的安裝上得到了改善。該對于兩個轉 子的緊固尤為重要。
[0016] 如權利要求14所述的特征提供了一種適于轉子的制造工藝。人們發現，用成形刀 具生產轉子是不可行的。如權利要求16所述的特征產生了良好的散熱性。如權利要求17 所述的特征通過阻礙泄漏流動的通道阻止了泄漏。如權利要求18所述的特征，散熱得到了 改善。如權利要求19所述的特征形成了該樣一種肘彎，使得更好的接近節圓線下。可參考 圖7和9,其中對此進行了說明。如權利要求20所述的特征使制造更容易。權利要求2、21 和22所述的特征形成不同的旁路。如權利要求21和22所述的特征，有效地幫助防止過壓 縮或欠壓縮。根據權利要求23所述的一個特征，旁路鉆孔的直徑不大于頭部的寬度，從而 避免了工作腔室之間的短路。
[0017] 本發明將參考W下附圖進一步描述：
[0018] 圖1示出了根據本發明的螺桿轉子對的示例性剖視圖，W及總共4個沿轉子縱向 軸線方向的不同的Z軸位置上的橫截面視圖。在此，入口（18)和出口（19)之間工作腔室 橫截面面積（40)的減小變得與轉子縱向軸線方向上主軸螺距m(z)的縮小一樣明顯，兩個 尺寸的設計目的都是實現更高的內部壓縮比，在此情況下為H倍W上。術語SE. Z = 0標明 縱向軸線位置為Z = 0的相應的橫截面平面。在圓柱形的入口區（41)之后，螺桿轉子的外 徑有所變化，使得在本實施例中的每個螺桿轉子形成恒定的錐角ga. 2Ke或ga. 3Ke。還示出 了未冷卻的圓柱形入口區（41)，其輪廓超出各自的節圓，W及螺桿轉子和各自的巧架軸之 間的剛性連接部（17a)，由此，可W看到位于SE. Z = L. ges的出口側橫截面處的螺桿轉子和 巧架軸之間的第二剛性連接部（nb)，W及冷卻流體通道。其他橫截面圖中示出了用于內 部轉子的冷卻裝置巧和9)和用于殼體的冷卻裝置（12)。該里，外部同步通過正齒輪（14 和15)提供的，由此，在雙齒轉子中，齒輪側安裝部（13)的外直徑大于同步齒輪（14)的外 直徑，W允許雙齒螺桿轉子（2)的旋轉單元完整地安裝，并允許螺桿壓縮機的平衡W及只 有在平衡后才進行的后續安裝。
[0019] 圖2示出本發明的具有壓縮機殼體（1)的單個橫截面的放大視圖的實例，轉子對 由雙齒螺桿轉子（2)和H齒螺桿轉子（3)構成，其具有用于轉子對和用于壓縮機殼體（1) 的完整的流體冷卻系統，并且在該橫截面中，工作腔室的橫截面面積（40)的尺寸變化使得 下一個橫截面通過減小工作腔室的容積的容量而出現內部壓縮。
[0020] 圖3中的橫截面圖示出了用于齒廓設計的參考編號。因此，雙齒螺桿轉子（2)的 節圓半徑做始終為軸距a的40%，S齒螺桿轉子做的節圓半徑（7)對于所有橫截面始 終為該a值的60%。作為優選的對稱的齒廓設計（為了更好的平衡性能），在雙齒螺桿轉子 中擺線齒廓（38)共出現了四次，而在H齒螺桿轉子中齒廓（39)共出現了六次。通過改變 齒頂圓半徑R.2(z)和R.3(z) W及頭部輪廓Ra. K2(z)的齒距角，該些齒廓發生變化。工作 腔室的形成是通過管理雙齒螺桿轉子（2)的四個巧距巧端點E. 2a、E. 2. b、E. 2. C和E. 2. d 通過M. 2-M. 3中也到中也的連接線來控制的。
[0021] 圖4示出本發明的一個實施例的整個螺桿壓縮機的截面圖，雙齒轉子（2)具有 兩個不相等的錐角ga. G2. kel和ga. G. 2. ke2,雙齒轉子（2)具有轉子長度段L. zyl W及 L. 2. kel和L. 2. ke2,入口（18)和出口（19)之間的總長度為L. ges。圖中示出了通過正齒 輪對（14和15)同步的轉子對，W及內部轉子的冷卻裝置巧和9)，冷卻裝置包括冷卻流體 源（22)和用于殼體的流體冷卻裝置（12)。
[0022] 圖5示出本發明的螺桿轉子對的橫截面的一個實施例，W解釋所建立的熱平衡， 因為必須實現在轉子縱向軸線方向上的設計參數，如轉子頭部輪廓（34)的齒距角和每個 轉子（2和3)的齒頂圓半徑（30和31)，W使得雙齒轉子（2)的轉子平均溫度相對于H齒轉 子的轉子平均溫度偏離小于25%，更好的是小于10%。為了該個目的，根據熱力學熱平衡 計算中的指示熱流箭頭，通過在輸送氣體側（24,25和28)的熱吸收、材料中的熱傳導，W及 經由冷卻流體的散熱（26, 27和29)，確定并比較每個組件的溫度，W及確定并相互比較每 個組件的工作腔室區域AK. ij，AK. ji，AK. ii和AK. jj。通過迭代參數的適應，特別是對于 冷卻流體的參數，如冷卻劑的質量流量和冷卻劑的溫度水平，核也組件的組件溫度差可W 最小化，核也組件即轉子2和轉子3 W及外殼，該樣螺桿壓縮機的可靠性得到提高，因為W 最小的溫度差，間隙的熱縮減的風險得W避免。
[0023] 圖6具體示出了圖4內容的一部分，即螺桿轉子的齒頂圓弧的凹槽（35)的具體設 計，優選地，在制造轉子時，該些凹槽通過車床車削而成，作為齒頂圓的螺旋循環凹槽，W增 加殼體到轉子頭部的泄漏流體的流動阻力，從而減少內部泄漏。
[0024] 在圖3和圖5的橫截面中，示出了形成工作腔室的輪廓線，即（36.巧和（38) W及 (37.巧和（39)，工作腔室用于運輸輸送介質，對于螺桿轉子對涉及冷卻劑接觸散熱線（26) 和（27)，作為直管段。在每個螺桿轉子中，該種關系沿轉子的縱向軸線方向變化，該樣當壓 縮開始時，在工作腔室側的輪廓線比在冷卻劑側的輪廓線長，并且每個工作腔室越接近出 口，冷卻劑側的輪廓線就越長，而工作腔室側的輪廓線就越短。根據本發明，螺桿轉子（至 少正壓力的應用）必須設計為使得在出口側，從而在壓縮端，冷卻劑側輪廓線比工作腔室 側的輪廓線長。
[00巧]根據本發明，由螺桿轉子對形成的工作腔室容積在入口和出口之間減小。工作腔 室的最大容積與最小容積之商被稱為內部壓縮比n，其最初只是一個純幾何意義產生的數 字。正如眾所周知的，任何壓縮機運行于其理想的工作點，"最后的"工作腔室恰好朝向出口 打開之前，其通過內部壓縮精確達到出口處的壓力。
[0026] 然而，在大多數的真空壓力應用中，吸氣壓力的變化是由于抽空過程，該意味著必 須找到內部壓縮比n的折衷值。因為該個值對于多數真空壓力應用是相對較低的（該值 往往小于3)，如果根據本發明，對于大多數真空螺桿壓縮機該值是足夠的，內部壓縮比僅通 過增加具有恒定半徑值的節距來實施，因此，對于許多的真空壓力應用，至少一個螺桿轉子 被設計為具有簡單的圓柱直徑。
[0027] 然而，在大多數正厘立應用中，必須W更高的內部壓縮比值為目的，根據本發明， 該是通過改變節距，W及幾何上減小轉子縱向軸線方向上的橫截面面積來實現的。同時，當 工作腔室沿轉子的縱向軸線方向從入口到出口運輸，內部回流（即所謂的各個工作腔室之 間的"內部泄漏"）必須最小化，而目的必在于在入口側的工作腔室具有最大可能的吸入容 積。對于大的吸入容積，螺桿轉子的外徑必須增大，使得H齒螺桿轉子的齒頂圓半徑變得大 于H齒螺桿轉子的節圓，優選地在入口區被設計為恒定的圓柱狀。根據本發明，在轉子縱向 軸線方向上H齒螺桿轉子的外徑，如R.3K(z)的值標號（31)，被設計為（如圖7所示）使得 3z轉子頭部輪廓線（43.a)與3z節圓（7)的交點Kie限定Ldkht.Mek巧O.a)的長度，該長度 大于轉子輪廓化6)的總長度的一半。優選地，在入口處3z轉子頭部輪廓線（43. a)在部分 段具有圓柱形的恒定值R. 3K狂二0) = R. 3K. in = 0. 5 ? D. 3K. in,并且在出口處單調下降 過程后，具有R. 3K狂二L. ges) = R. 3K. out = 0. 5 *D. 3K. out的值，其中R為半徑，D為直 徑。兩個頭部輪廓線（42)和（43)必須被設計成連續地單調下降，由此為實用目的，為各個 頭部輪廓線選定傾斜角。
[0028] 圖7只示出了最原始設計的"暫定的"頭部/根部輪廓，因為依據制造工藝，提供了 特別的適應配置W優化刀具運行，從而最終得到如圖10所示的螺桿轉子對的"實際的"頭 部/齒根線輪廓。
[0029] 眾所周知，在螺桿轉子W恒定的軸距配對時，化頭部輪廓（42)，通過旋轉軸鏡像， 直接且明確地得到了完整的3z根部輪廓（45)，正如在2x齒根線（44)明確地由3z頭部輪 廓而來。如圖8和9所示，對于兩個螺桿轉子中的任何一個來說，僅看頭部輪廓就足W完整 且明確地描述所有轉子半徑線。
[0030] 圖8示出了在雙齒螺桿轉子中圖7的暫定的化頭部輪廓（42. a),其簡化為長度 為L. 2K. 的圓柱形入口部W及點Kie和K2.C之間直到排放出口單調連續的輪廓。根據本 發明，對于實際的2z頭部輪廓（42. b)具有曲率恒定的過渡，根據容許的載荷極限，其長度 L.化在螺桿轉子制造過程中限定了刀具運行。根據該實際的化頭部輪廓（42. b)，實際的 3x根部輪廓（45. b)也被完整且明確地限定了。
[0031] 圖9示出了在H齒螺桿轉子中圖7的暫定3z頭部輪廓（43. a)，其簡化為長度為 L. 3K. 的圓柱形入口部W及點Ks.c和Ks.p和Ks.h之間直到排放出口的單調連續的3z頭 部輪廓，由此，3z節圓線（7)被切斷，使得密封表面L. dicht. Knick(50. a)至少為轉子輪廓 總長度L. ges(66)的一半長。經驗表明，對于實際的3z頭部輪廓（43.b)，在點Ks.b和Kie 之間存在曲率恒定的過渡，優選具有一個轉折點，根據加工機的容許載荷極限，其長度L 3b 在螺桿轉子制造過程中限定了刀具運行。通過3z節圓線（7)交叉點K3.D，明確地得到了實 際的密封表面L. dicht. 1ST (50. b)，其至少為轉子輪廓總長度L. ges (66)的一半長。根據實 際的3z頭部輪廓（43. b)，實際的化根部輪廓（44. b)也被完整且明確地限定了。
[0032] 圖10最終示出了實際的化頭部輪廓（42. b)和3z頭部輪廓（43. b)，其中通過總 長度L. ges (66)明確限定每個軸距的相曬合的化齒根線（44. b)和3z齒根線（45. b)的實 際輪廓，由此，雙齒螺桿轉子的粟螺桿（46)顯示為交叉陰影線部分，H齒螺桿轉子的粟螺 桿（47)顯示為具有H角形陰影的區域W及曬合粟螺桿（48)。此外，示出了每個螺桿轉子的 內部轉子冷卻裝置（8)和巧），W及各自的節圓線（6)和（7)。
[0033] 在實際壓縮機操作中眾所周知的是，幾何內部壓縮比n。。。和實際內部壓縮比n^T 之間必然存在差異，因為只有在等溫壓縮（即在壓縮過程中沒有溫度變化）中兩個值才是 相同的。然而，在螺桿壓縮機的壓縮過程中輸送介質的溫度上升，實際的內部壓縮比n。。。 取決于溫度變化，眾所周知的是，其必須利用多變指數來計算。如上所述，應該致力于壓縮 機的理想運行，即壓縮機的每個"最后的"工作腔室直接在其開口朝向排放出口之前，通過 出口處的內部壓縮達到精確的壓力，W避免任何浪費能源的"過壓縮"或"欠壓縮"。然而， 雖然在成品機中，幾何內部壓縮比n。。。已經由零件的實際設計所確定，并且由于應用場合 (例如在熱/冷的環境中）所決定的不同的散熱，多變指數會產生波動，并且由于操作的最 終壓力將是可變的，如果實際的內部壓縮比nUT能夠相適應將是有利的。
[0034] 為了確保實際的內部壓縮比riuT可理想地適應特定的應用條件，本發明還建議在 "過壓縮"（螺桿轉子的工作腔室中的壓力已經超過前方的排放出口的運行壓力）的情況 下，設置過壓縮輸送氣體流巧5)，作為主輸送氣體流巧2) W外的局部輸送氣體流，其通過 附加的輸入鉆孔化0)由控制裝置巧6)來控制，在"欠壓縮"（螺桿轉子的工作腔室中的壓 力在排放出口之前未達到運行壓力）的情況下，設置欠壓縮輸送氣體流巧7)，作為主輸送 氣體流化2) W外的局部輸送氣體流，其通過調節裝置巧8)控制。在離開輸送氣體之后，設 置二次冷卻器，從而在"欠壓縮"的情況下，在運行壓力下經冷卻的（！）輸送氣體流入壓 力不足的工作腔室，由此，在出口腔室（19)中的壓力與運行壓力大致相同。
[00巧]為了進一步說明，應該指出的是，眾所周知，"欠壓縮"導致等容剩余壓縮，該時最 后的工作腔室容積必須頂著較高的出口壓力被排出，而沒有容積變化，該在能源損耗方面 當然是不足之處。
[0036] 而每個工作腔室遍布雙齒W及H齒螺桿轉子，過或欠壓縮中的輸送氣體均衡局部 流的輸入W及輸出僅取決于橫截面平面中Z. Pi位置，此外圖12做了補充顯示。
[0037] 圖11示出了一個實施方式的實施例，其中浪費能源的"過/欠壓縮"可被避免。在 壓縮過程中，由于螺桿轉子的旋轉，工作腔室接近出口腔室（19)，并且由于工作腔容積的減 小，工作腔室中的壓力上升。而每個工作腔室經過鉆孔化0)和化1)，直接確定工作腔室壓 力相對于運行壓力偏離了多少而構建，使得要么由調節裝置巧6)觸發過壓縮輸送氣體流 (55)，要么由調節裝置巧8)觸發欠壓縮輸送氣體流（57)，由此，鉆孔巧4、55和60、61)自然 可W有利地分布在圓周上。
[003引此外，鉆孔巧4)和巧9) W及化0)和化1)自然可W用于兩個流動方向，使得兩個 調節裝置巧6)和巧8)可W結合為一個調節裝置中，取決于工作腔室中的壓力，該個調節裝 置引導輸送氣體局部流作為輸送氣體二次冷卻器巧3)的過壓縮輸送氣體流巧5)，或者作 為輸送氣體二次冷卻器巧3)的欠壓縮輸送氣體流巧7)而進入工作腔室中。
[0039] 調節裝置（56和58)也可W設計成簡單的單向閥。
[0040] 圖12示出了螺桿轉子（60或61)的工作腔室鉆孔（60或61)。在主軸旋轉過程 中，螺桿轉子頭部化3)緊密地通過工作腔室鉆孔（60或61)，從而實現其固定的打開和閉 合，有利的是，為每個均衡輸送氣體局部流（55或57)設置至少兩個輸入鉆孔（60或61)，W 避免均衡輸送氣體局部流（55或57)不合意的氣體脈動。在該個橫截面中，每個輸入鉆孔 (60或61)的直徑0V.Pi小于頭部寬度A m. Ki。兩個輸入鉆孔（60或61)的距離值A U. 2i 必須小于頭部弧長邸.i (z)，優選地，約為已知的邸.i (z)值的一半長。在H個輸入鉆孔的 情況中，距離值Au. 3i為頭部弧長值邸.i(z)和間隙弧長值FB. i(z)之間的值。
[0041] 與雙齒螺桿轉子相關的包角優選為大于1160度，有利地大于1700度，甚至更有利 地大于2600度，對于特別高的壓縮要求，包角甚至大于3500度。優選地，轉子頭部的平均 圓周速度在至少45米/砂的范圍，然而有利地為高于60米/砂，為了更好的效果則要大于 80米/砂。在橫截面中，兩個螺桿轉子具有圓弧部（36. K和36. F，W及37. K和37.巧和擺 線齒廓面（38和39)。在雙齒螺桿轉子（2)中，擺線齒廓面基本高于其輪齒節圓（6)并且是 凸狀的，即球根狀突出。在H齒螺桿轉子（3)中，擺線齒廓面基本低于其輪齒節圓（7)并且 是凹狀的，即凹陷的。在該兩種情況下，基本是指至少80 %的輪廓深度，其中，輪廓深度是雙 齒螺桿轉子（2)或H齒螺桿轉子（3)的齒頂圓和齒根圓之間的距離。
[0042] 在入口區，只有輕微的輸送氣體的壓力差，并且每轉輸送最大可能容積。該意味 著，入口區允許更高的llKRO值，因為更高的hKRO值W及由此而來的高吸入能力對于大的 橫截面是有利的。
[0043] 在出旦區，由于所謂的"內部壓縮比"工作腔室容積變小，并且存在較大的壓力差， 使得轉子W盡可能緊密的方式配對，即W最小的llKM)值（理想狀態為零），使內部泄漏回 流最小化。
[0044] 在殼體交點邊緣與轉子對曬合線之間引入氣孔距離尺寸。該氣孔距離尺寸的值優 選約為軸距值的5%至10%，由此，在縱向軸線方向的情況如下；在入口區，氣孔距離尺寸 優選為大于軸距的5%。因此，僅當壓力差適當時，吸入容積增大。在出口區域，氣孔距離尺 寸優選為小于軸距值的5%。因此，實現了必要的壓縮能力，內部泄漏也相應地最小化。優 于5%為3%，甚至更有利的是2%。
[0045] 有利的是，在壓縮長度的至少50% (見于朝向出口的輸送方向），氣孔距離尺寸小 于軸距值的5%。
[0046] 有利的是，雙齒螺桿轉子的齒廓面完全高于其節圓，H齒轉子的齒廓面完全低于 其節圓。
[0047] 壓縮長度定義為轉子縱向軸線（通常為笛卡爾坐標中的Z軸）方向上的長度，在 該長度方向上，工作腔室容積的尺寸減小，該意味著產生了所謂的"內部壓縮"，W及通過轉 子圓錐形的內部冷卻的壓縮熱損耗。壓縮長度等于整個轉子長度的主要部分；只在吸入側， 具有形成工作腔室并產生吸入容積的輸入長度。
[0048] 曬合線是兩個螺桿轉子的所有曬合點所確定的位置。
[0049] 殼體交點邊緣是壓縮機殼體中兩個轉子齒頂圓的所有交點組成的線。始終存在彼 此相對的兩個殼體交點邊緣。
[0050] 參考標號列表
[0051] 1.具有外部冷卻散熱片（優選W螺旋方式包裹壓縮機殼體）的壓縮機殼體
[005引 2.雙齒螺桿轉子，簡稱為"轉子2"，其總包角為PHI. 2
[005引 3. S齒螺桿轉子，簡稱為"轉子3"
[0054] 4.轉子2的巧架軸
[005引 5.轉子3的巧架軸
[005引 6.轉子2的輪齒節圓，其半徑為r. 2
[0057] 7.轉子3的輪齒節圓，其半徑為r. 3
[005引 8.根據W0 00/12899用于轉子2的內部轉子流體冷卻
[0059] 9.根據W0 00/12899用于轉子3的內部轉子流體冷卻
[0060] 10.轉子2中可選的用于內部轉子流體冷卻的細長凹部
[0061] 11.轉子3中可選的用于內部轉子流體冷卻的細長凹部
[0062] 12.根據PCT/EP2008/068364用于壓縮機殼體的流體冷卻
[0063] 13.用于任一螺桿轉子的安裝部
[0064] 14.用于轉子2的同步齒輪
[0065] 15.用于轉子3的同步齒輪
[0066] 16.在每個巧架軸上的冷卻劑進入鉆孔
[0067] 17.所有螺桿轉子巧架軸上的連接部，優選為：
[0068] 17. a入口側的連續連接部
[0069] 17. b出口側連接部，其具有冷卻劑通道開口，優選為縱向凹槽
[0070] 18.輸送介質的入口腔室
[0071] 19.輸送介質的出口腔室
[0072] 20.具有螺桿轉子軸承支架的入口軸承巧架
[0073] 21.具有螺桿轉子軸承支架的出口軸承巧架
[0074] 22.向每個巧架軸的每個冷卻劑進入鉆孔的冷卻劑源
[0075] 23.作為冷卻劑的冷卻流體
[0076] 24.轉子2輸送氣體側的熱吸收表面
[0077] 25.轉子3輸送氣體側的熱吸收表面
[0078] 26.轉子2的冷卻劑接觸散熱表面
[0079] 27.轉子3的冷卻劑接觸散熱表面
[0080] 28.間隙流中的熱平衡
[0081] 29.通過壓縮機殼體的散熱
[0082] 30.雙齒螺桿轉子中轉子縱向軸線方向上位置Z的橫截面處的轉子齒頂圓半徑， 簡稱為R. 2 (Z)
[0083] 31. H齒螺桿轉子中轉子縱向軸線方向上位置Z的橫截面處的轉子齒頂圓半徑， 簡稱為R. 3 (Z)
[0084] 32.雙齒螺桿轉子中轉子縱向軸線方向上位置Z的橫截面處的轉子的齒頂圓圓弧 的圓也角，簡稱為ga.邸2 (Z)
[0085] 33.轉子縱向軸線方向上位置Z的橫截面處壓縮機殼體交點邊緣的轉子2的開度 角，簡稱為ga. G2(z)
[0086] 34.在雙齒螺桿轉子中轉子縱向軸線方向上位置z的橫截面上，轉子頭部輪廓的 齒距角，簡稱為ga. K2(z)
[0087] 35.雙齒和/或H齒螺桿轉子的齒頂圓圓弧上的凹槽
[0088] 36.橫截面側轉子齒廓的圓弧部：
[0089] 36. K齒頂圓圓弧部，雙齒螺桿轉子上出現兩次
[0090] 36. F齒根圓圓弧部，雙齒螺桿轉子上出現兩次
[0091] 37.橫截面側轉子齒廓的圓弧部：
[0092] 37. K齒頂圓圓弧部，H齒螺桿轉子上出現H次
[0093] 37. F齒根圓圓弧部，H齒螺桿轉子上出現H次
[0094] 38.擺線齒廓面，雙齒螺桿轉子上出現四次
[0095] 39.擺線齒廓面，H齒螺桿轉子上出現六次
[0096] 40.對于轉子縱向軸線方向上位置Z的橫截面上工作腔室的橫截面面積
[0097] 41.入口區，螺桿轉子對的圓柱形的外直徑值
[0098] 30.在雙齒螺桿轉子中轉子縱向軸線方向上位置z的橫截面處的轉子齒頂圓半 徑，簡稱為R. 2 (Z)，特別地：
[0099] R. 2K (Z = 0) = R. 2K. in = 0. 5 ? D. 2K. in (即，始于氣體入口的 Z)
[0100] R. 2K(z = LgJ = R. 2K. out = 0. 5 ? D. 2K. out (目P，終于氣體出口的 Z)
[0101] 31.在H齒螺桿轉子中轉子縱向軸線方向上位置Z的橫截面處的轉子齒頂圓半 徑，簡稱為R. 3 (Z)，特別地：
[010引 R. 3K (Z = 0) = R. 3K. in = 0. 5 ? D. 3K. in (即，始于氣體入口的 Z)
[010引 R. 3K(z = LgJ = R. 3K. out = 0. 5 ? D. 3K. out (目P，終于氣體出口的 Z)
[0104] 43.雙齒螺桿轉子中的轉子頭部輪廓設計為：
[0105] 42. a哲定的化車部輪廓
[0106] 根據圖7和圖8經過點K2A和馬。到K2E的連線
[0107] 42. b連際的2z頭部輪廓
[0108] 根據圖8和圖10經過點K2A和K2B和馬。到K2E的連線
[0109] 44. H齒螺桿轉子中的轉子頭部輪廓設計為：
[0110] 43. a哲定的3z頭部輪廓
[01川經過點Ksa和Ksc和Kse和Ksp到Ksh的連線：圖7和圖9 [0112] 43. b實際的3z頭部輪廓
[011引經過點Ksa和Ksb和Ksd和Kse到Ksh的連線：圖9和圖10 [0114] 45.雙齒螺桿轉子中的轉子根部輪廓設計為：
[01巧]44. a哲定的2z根部輪廓
[01 1引根據圖7經過點F2A和F2C和F2E和F2P到F2H的連線
[0117] 44. b連際的2z根部輪廓
[0118] 46. H齒螺桿轉子中的轉子根部輪廓設計為：
[0119] 45. a暫定的3z根部輪廓
[0120] 根據圖7經過點Ksa和Kse和Kse和Ksp到Ksh的連線
[0121] 45. b連際的3z根部輪廓
[0122] 47.雙齒螺桿轉子中的粟螺桿，W簡化的形式用垂直銀齒陰影示出
[0123] 48. H齒螺桿轉子中的粟螺桿，W簡化的形式用H角形陰影示出
[0124] 49.交替曬合粟螺桿，W簡化的形式用W上兩種陰影的重疊示出
[0125] 50. H齒螺桿轉子中齒頂圓值加快減小的中間區域，設計為：
[012引 49. a哲定的中間區域L. 3K. ZW
[0127] 根據圖7和圖9，點K3C與之間的連線
[012引 49. b連際的中間區域L. 3b
[012引根據圖9和圖10，點Ksb與Kse之間的連線
[0130] 51.無氣孔螺桿轉子對密封表面，示為：
[0131] 50. a暫定的輪廓稱為Ldicht.Mek
[01礎 50. b實際的輪廓稱為Ldkht.isT
[0133] 52.轉子縱向軸線方向經h(z)從h. in到h. out的齒高
[0134] 53.在輸送氣體二次冷卻器之前具有壓縮端溫度的主輸送氣體流
[0135] 54.輸送氣體二次冷卻器，熱交換（設有冷凝水排）
[0136] 55.用于過壓縮輸送氣體流的進入鉆孔
[0137] 56.作為均衡輸送氣體局部流的過壓縮輸送氣體流 [013引 57.用于過壓縮輸送氣體流的調節裝置
[0139] 58.作為均衡輸送氣體局部流的欠壓縮輸送氣體流
[0140] 59.用于欠壓縮輸送氣體流的調節裝置
[0141] 60.用于欠壓縮氣體流的進入鉆孔
[0142] 61.用于過壓縮輸送氣體流的工作腔室鉆孔
[0143] 62.用于欠壓縮輸送氣體流的工作腔室鉆孔
[0144] 63.離開輸送氣體二次冷卻器后的經冷卻的主輸送氣體流
[0145] 64.螺桿轉子輪齒頭部
[0146] 65.形成工作腔室的螺桿轉子輪齒間隙
[0147] 66.轉子縱向軸線的Z. Pi位置的橫截面平面 [014引 67.螺桿轉子粟螺桿，總長度為L. ges
【權利要求】
1. 螺桿壓縮機，其運行于工作腔室中，沒有工作流體介質，作為雙軸旋轉位移機，在真 空壓力和正壓力應用中輸送并壓縮氣體介質，該螺桿壓縮機具有螺桿轉子對，其在位于壓 縮機工作腔室外部、周圍壓縮機殼體（1)內的外部同步裝置的驅動下具有一定的旋轉角度 并反向旋轉，周圍壓縮機殼體（1)設有用于輸送介質的入口（18)和排放出口（19)，其特征 在于，兩個螺桿轉子設有不同數目的齒，由此，該螺桿轉子對由相互非接觸嚙合的雙齒螺桿 轉子（2)和三齒螺桿轉子（3)，其中與雙齒螺桿轉子相關的包角至少為800度，由此，螺桿轉 子以高速旋轉，從而使轉子頭部平均圓周速度達到至少30米/秒的范圍，兩個螺桿轉子的 橫截面都設有圓弧部（36. K和36. F，以及37. K和37. F)和擺線齒廓面（38和39)，在雙齒 螺桿轉子（2)中擺線齒廓面基本高于輪齒節圓（6)并具有凸狀設計，在三齒螺桿轉子（3) 中擺線齒廓面基本低于其輪齒節圓（7)并具有凹狀設計，即凹陷的，每個螺桿轉子的橫截 面優選地具有對稱的設計，使得在每個橫截面中輪廓面的重心位于各自轉子的樞軸點（M. 2 或 M. 3)。
2. 根據權利要求1所述的螺桿壓縮機，其特征在于，入口側的所述工作腔室的容積大 于排放出口側的所述工作腔室的容積。
3. 根據權利要求2所述的螺桿壓縮機，其特征在于，入口側的所述橫截面的橫截面面 積（40)大于出口側的橫截面，這通過在至少一個螺桿轉子，但優選地在兩個螺桿轉子中， 所述轉子的縱向軸線方向上，特別優選的齒頂圓半徑（30或31)的連續單調減小3%至 20%，以及各自嚙合的齒根圓半徑的相應增加來實現的。
4. 根據權利要求2或3所述的螺桿壓縮機，其特征在于，在所述轉子縱向軸線方向上所 述轉子對的主軸螺距m(z)減小，使得在入口（18)處的主軸螺距比出口（19)處的主軸螺距 大1.5倍至4倍。
5. 根據上述任一項權利要求所述的螺桿壓縮機，其特征在于，隨著所述轉子的外直徑 (30和31)的變化，每個螺桿轉子（2和3)形成了圓錐形外形，其中每個螺桿轉子具有至少 一個直角齒錐值，優選地，每個螺桿轉子在所述入口區設有圓柱形區（41)，其轉子頭部具有 恒定的外直徑。
6. 根據上述任一項權利要求所述的螺桿壓縮機，其特征在于，在入口區，齒廓面（38和 39)被設計為使得在三齒螺桿轉子（3)中，齒廓面（39)在長度方向上延伸并高于其節圓 (7)，優選為擺線，這意味著根據輪齒系統，雙齒螺桿轉子（2)中的齒廓面（38)也必須在長 度方向上延伸并低于其節圓（6)。
7. 根據上述任一項權利要求所述的螺桿壓縮機，其特征在于，螺桿轉子（2和3)都設有 錐形內部轉子流體冷卻系統（8和9)并且利用其通過冷卻劑流體（23)運行。
8. 根據上述任一項權利要求所述的螺桿壓縮機，其特征在于，壓縮機殼體（1)也設有 用于散熱的流體冷卻系統（12)，其利用用于螺桿轉子（2和3)的內部轉子流體冷卻系統（8 和9)運行，優選地，通過冷卻劑流體（23)形成共同的循環。
9. 根據上述任一項權利要求所述的螺桿壓縮機，其特征在于，在所述轉子的縱向軸線 方向上，所述轉子的設計參數，如轉子頭部輪廓（34)的齒距角和每個螺桿轉子（2和3)的 齒頂圓半徑（30和31)，被設計成使得雙齒螺桿轉子（2)的轉子平均溫度相對于三齒螺桿轉 子（3)的轉子平均溫度的偏離小于25%，更好的是小于10%。
10. 根據上述任一項權利要求所述的螺桿壓縮機，其特征在于，周圍的壓縮機殼體（1) 的平均溫度相對于螺桿轉子的最高平均溫度偏離小于25 %，更好的是小于10%，壓縮機殼 體（1)的平均溫度取決于壓縮機殼體（1)的冷卻劑接觸表面的尺寸和冷卻劑流動參數，特 別是與冷卻劑質量流量和冷卻劑的溫度水平有關。
11. 根據上述任一項權利要求所述的螺桿壓縮機，其特征在于，在各自的內部轉子冷卻 錐形鉆孔（8和9)上，輪廓對稱地設置細長的凹部（10和11)，使得這些凹部低于各自的螺 桿轉子齒。
12. 根據上述任一項權利要求所述的螺桿壓縮機，其特征在于，優選地，在雙齒螺桿轉 子的每個橫截面上轉子的齒頂圓圓心角（32)大于轉子2中各自壓縮機殼體的開度角（33)。
13. 根據上述任一項權利要求所述的螺桿壓縮機，其特征在于，在雙齒螺桿轉子（2) 中，齒輪側的轉子安裝部（13)的外直徑大于雙齒螺桿轉子的同步齒輪（14)的外直徑。
14. 根據上述任一項權利要求所述的螺桿壓縮機，其特征在于，不同齒廓（36、37、38和 39)的制造工藝，特別是在所述轉子的縱向軸線方向的不同，通過在車床上沿轉子縱向軸線 方向旋轉單個的點序列螺旋線相繼完成，這些不同輪廓在結合后最終形成外部齒廓面。
15. 根據上述任一項權利要求所述的螺桿壓縮機，其特征在于，每個螺桿轉子（2和3) 通過連接部（17,優選地為17. a和17. b)剛性地安裝在各自的托架軸（4和5)上，優選進行 壓合，并且螺桿轉子齒廓（36、37、38和39)的生產或加工只需隨后實施。
16. 根據上述任一項權利要求所述的螺桿壓縮機，其特征在于，螺桿轉子對（2和3)由 具有高導熱性的材料制成，優選為鋁合金，并且所述壓縮機殼體（1)也由鋁合金制成。
17. 根據上述任一項權利要求所述的螺桿壓縮機，其特征在于，優選地，兩個螺桿轉子 (2和3)的所有齒頂圓圓弧（36. K和37. K)都設有至少一個凹槽（35)。
18. 根據上述任一項權利要求所述的螺桿壓縮機，其特征在于，優選地，在正壓力應用 中，所述螺桿轉子對的出口側橫截面上的冷卻劑接觸線（26和27)比輸送介質側的工作腔 室線（36. F和38和37. F和39)大5%至100%。
19. 根據上述任一項權利要求所述的螺桿壓縮機，其特征在于，特別是三齒螺桿轉子的 正壓力的應用中，存在齒頂圓半徑值（31)加快減小的中間區域（49)，其值大于三齒螺桿轉 子的節圓半徑（7)，優選地在入口（18)處具有圓柱形開端，并在螺桿轉子泵螺桿L.ges (66) 的總長度的前半段沿出口腔室（19)的方向上連續單調減小。
20. 根據上述任一項權利要求所述的螺桿壓縮機，其特征在于，實際的轉子頭部輪廓 (42. b)和（43. b)具有平坦且曲率恒定的外形。
21. 根據上述任一項權利要求所述的螺桿壓縮機，其特征在于，設有調節裝置R(56)和 附加的鉆孔（54)和（60)，在"過壓縮"的情況中，即當在出口處開口之前的工作腔室中的 壓力大于出口腔室（19)中的壓力時，過壓縮輸送氣體流（55)被引入輸送氣體二次冷卻器 (53)。
22. 根據上述任一項權利要求所述的螺桿壓縮機，其特征在于，設有調節裝置（58)和 附加的鉆孔（59)和（61)，在"欠壓縮"的情況中，即當在出口處開口之前的工作腔室中的壓 力小于出口腔室（19)中的壓力時，通過調節裝置（58)和至少一個附加的鉆孔（59)和（61) 引入欠壓縮輸送氣體流（57)，優選地，所述欠壓縮輸送氣體流已經由輸送氣體二次冷卻器 冷卻。
23. 根據上述任一項權利要求所述的螺桿壓縮機，其特征在于，工作腔室鉆孔￠0)和 (61)的直徑0V.Pi小于各自橫截面中螺桿轉子頭部的寬度Am. Ki。
【文檔編號】F04C18/08GK104395609SQ201380033659
【公開日】2015年3月4日 申請日期:2013年5月7日 優先權日:2012年5月8日
【發明者】拉爾夫·斯蒂芬斯 申請人:拉爾夫·斯蒂芬斯