送風裝置的風扇護罩的制作方法

專利名稱：送風裝置的風扇護罩的制作方法
技術領域：
本實用新型涉及防止風扇運轉時(送風時)產生的噪音和短路的送風裝置的風扇護罩。
空調機的室外機是送風裝置的一例。譬如圖20及圖21所示，空調機的室外機20一般是在箱形本體外殼的內部設置熱交換器21及螺旋槳式風扇22。在上述本體外殼的前面一側，經過風扇導風的導風結構、即喇叭口23，開設有吹風口20a。在上述本體外殼的吹風口20a外側，設有作為風扇防護構件的格柵結構的風扇護罩24。
當上述螺旋槳式風扇22旋轉時，空氣即從背面一側的空氣吸入口20b吸入本體外殼。該空氣通過熱交換器21后通過螺旋槳式風扇22及喇叭口23，并經過吹風口20a及風扇護罩24后如箭頭所示，向室外機20的前方吹出。
上述風扇護罩24形成由多根防護肋25、25···和多根支承肋26、26···組成的扇形格子狀格柵結構。從外觀考慮，上述防護肋25沿螺旋槳式風扇22的旋轉軸周圍呈環狀延伸，由截面為圓形的鋼筋構成。而上述支承肋26則與螺旋槳式風扇22的旋轉軸O-O＇正交地以規定間隔呈放射狀延伸，由截面為圓形的鋼筋構成。且上述支承肋26通過與防護肋25焊接成一體對其進行支承固定。
這樣構成室外機20，就將室外機20內部的螺旋槳式風扇22與外部隔開，進行防護。再有，上述室外機20的螺旋槳式風扇22不易從外部看到，本體外殼整體的室外裝飾性好，外觀協調。
然而，上述使用鋼筋的傳統風扇護罩24必須將防護肋25焊接在支承肋2b上，故制造成本高。
另外，當來自螺旋槳式風扇22的空氣吹出氣流流入風扇護罩24時，由于上述各肋25、26的截面為圓形，故螺旋槳式風扇22的吹出氣流不能順利地跟隨各肋25、26的表面。結果，上述吹出氣流在各肋25、26的表面剝離并產生渦流，不僅導致壓力損失，而且會產生噪音。
為此，曾考慮將上述各肋25、26做成分別具有一定寬度的扁平形狀，以減少壓力損失。同時考慮過用合成樹脂將各肋25、26成形為一體，以降低制造成本。
但這樣做后，流入風扇護罩24的螺旋槳式風扇22的吹出氣流在螺旋槳式風扇22的旋轉方向具有一定大小的速度成分。為此，螺旋槳式風扇22的吹出氣流方向會與各肋25、26的扁平面面的設置角度不合，導致吹出氣流發生碰撞，產生渦流，不僅導致壓力損失，而且會產生噪音。
另外，上述螺旋槳式風扇22的吹出氣流的流速會因其在半徑方向的位置而有所不同。譬如從


圖13的測量數據可知，比螺旋槳式風扇22的葉片22a的尖端27更靠輪轂22b一側的外周側部分的流速大。而且半徑方向的速度分布都是流速從這部分起向著輪轂22b一側及尖端27一側變小。
另外，在上述輪轂22b的外徑的內側，螺旋槳式風扇22的吹出氣流在半徑方向的分布由于壓力差的緣故而產生從螺旋槳式風扇22的下游側向輪轂22b一側的逆流。該氣流會對向著原來的吹出方向的氣流產生干擾，仍然會造成噪音。
再有，如上所述，當將送風裝置用于空調機的室外機時，會發生短路現象。即，通過熱交換器21后從螺旋槳式風扇22吹出的空氣向外周方向擴展后被吸引到后方一側，并再度流入熱交換器21。這種短路現象會導致空調能力下降，故必須盡量避免。
然而，上述螺旋槳式風扇22的吹出氣流一般具有離心方向的速度成分，往往成為半徑方向的外向擴散氣流。結果，從上述風扇護罩24流出的氣流會由于附壁效應而附著于本體外殼前面一側的壁面上，并對著熱交換器21，容易產生短路。在采用斜流風扇取代上述螺旋槳式風扇時，這種問題格外顯著。
本實用新型的目的在于解決上述問題，為了實現該目的，采用以下各種方案。
第1方案具有設在風扇6的吹風口2a外圍的外框4a。另外，設有從該外框4a的中央部附近向半徑方向外側呈放射狀延伸的多條板狀肋41、41···。
而且上述板狀肋41向著外側沿風扇6的旋轉方向彎曲，同時沿上述風扇6的吹出氣流的方向傾斜。
換言之，第1方案具有設在風扇6的吹風口2a外圍的外框4a、從該外框4a內與上述風扇6的旋轉軸O-O′對應的中央部附近向半徑方向外側呈放射狀延伸的多條板狀肋41、41···。上述多條板狀肋41、41···沿風扇6的旋轉方向延伸，同時沿從上述風扇6吹出的吹出氣流的方向傾斜。
如前所述，有時將送風裝置用于空調裝置的室外機。在這種場合，由于短路會導致空調能力下降，故必須盡量避免。即，從本體外殼背后的空氣吸入口吸入的空氣通過熱交換器后，從前面一側的風扇6的吹風口2a吹出。必須防止該吹出空氣再度繞到空氣吸入口而流入熱交換器。然而，設置在風扇護罩4上游的風扇6的吹出氣流往往成為半徑方向的外向氣流。從而，如果這樣流動，從風扇護罩4流出的吹出氣流會由于附壁效應而附著于本體外殼前面一側的壁面上，并對著后方的熱交換器，容易產生短路。
為此，第1方案是將多條板狀肋41向風扇6的旋轉方向彎曲。結果，由于板狀肋41的作用，對來自上述風扇6的半徑方向外向吹出氣流施加半徑方向的內向力Fr。從而，就可抑制從風扇護罩4流出的吹出氣流向著半徑方向的外側流動。由此能盡量避免上述短路現象。
另外，如前所述，流入風扇護罩4的風扇6的吹出氣流成為具有風扇6旋轉方向的速度成分的旋轉流。因此，如果風扇6的吹出氣流的流動方向與上述板狀肋41的安裝角度不合，就會因氣流剝離而產生噪音。
為此，第1方案使上述板狀肋41沿著從風扇6吹出的吹出氣流的方向傾斜。結果，板狀肋41的安裝角度與風扇6的吹出氣流的流動方向一致，能盡量減輕氣流的剝離。從而能進一步降低噪音。
另外，第1方案是采用板狀肋41，故風扇6的吹出氣流能夠很好地跟隨板狀肋41的表面。結果減輕了吹出氣流的剝離、避免壓力損失、降低噪音。
第2方案是具有設在風扇6的吹風口2a外圍的外框4a。另外，設有從該外框4a的中央部附近向半徑方向外側呈放射狀延伸的多條板狀肋41、41···。而且設有與該多條板狀肋41、41…形成一體且以上述風扇6的旋轉軸O-O′為中心沿半徑方向以規定間隔呈同心狀設置的多個大致筒狀肋42、42···。
而且上述板狀肋41向著外側沿風扇6的旋轉方向彎曲，同時沿上述風扇6的吹出氣流的方向傾斜。
換言之，第2方案具有設在風扇6的吹風口2a外圍的外框4a、從該外框4a內與上述風扇6的旋轉軸O-O′對應的中央部附近向半徑方向外側呈放射狀延伸的多條板狀肋41、41···、與該多條板狀肋41、41···形成一體且以上述風扇6的旋轉軸O-O′為中心沿半徑方向以規定間隔呈同心狀設置的多個大致筒狀肋42、42···。上述多條板狀肋41、41···沿風扇6的旋轉方向延伸，同時沿從上述風扇6吹出的吹出氣流的方向傾斜。
如前所述，有時將送風裝置用于空調裝置的室外機。在這種場合，由于短路會導致空調能力下降，故必須盡量避免。即，從本體外殼背后的空氣吸入口吸入的空氣通過熱交換器后，從前面一側的風扇6的吹風口2a吹出。必須防止該吹出空氣再度繞到空氣吸入口而流入熱交換器。然而，設置在風扇護罩4上游的風扇6的吹出氣流往往成為半徑方向的外向氣流。從而，如果這樣流動，從風扇護罩4流出的吹出氣流會由于附壁效應而附著于本體外殼前面一側的壁面上，并對著后方的熱交換器，容易產生短路。
為此，第2方案是將多條板狀肋41沿風扇6的旋轉方向延伸，結果，由于板狀肋41的作用，對來自上述風扇6的半徑方向外向吹出氣流施加半徑方向的內向力Fr。從而就可抑制從風扇護罩4流出的吹出氣流向著半徑方向的外側流動。由此能盡量避免上述短路現象。
而且第2方案還設有與上述板狀肋41形成一體且同心狀設置的多個大致筒狀肋42。故由于上述大致筒狀肋42對吹出方向的限制作用，整個半徑方向的吹出氣流就收斂于前面方向。結果，能更有效地防止短路。
另外，如前所述，流入風扇護罩4的風扇6的吹出氣流成為具有風扇6旋轉方向的速度成分的旋轉流。因此，如果風扇6的吹出氣流的流動方向與上述板狀肋41的安裝角度不合，就會因氣流剝離而產生噪音。
為此，第2方案使上述板狀肋41沿著從上述風扇6吹出的吹出氣流的方向傾斜。結果，板狀肋41的安裝角度與風扇6的吹出氣流的流動方向一致，能盡量減輕氣流的剝離。從而能進一步降低噪音。
另外，第2方案是采用板狀肋41，故風扇6的吹出氣流能夠很好地跟隨板狀肋41的表面。結果減輕了吹出氣流的剝離、避免壓力損失、降低噪音。
第3方案是具有設在風扇6的吹風口2a外圍的外框4a。另外，設有從該外框4a的中央部附近向半徑方向外側呈放射狀延伸的多條板狀肋41、41···。
而且，在上述板狀肋41的空氣吹出端41b形成的線C1的垂直截面上，連接板狀肋41的吸入端41a和吹出端41b的線A相對上述旋轉軸O-O′而沿風扇6的旋轉方向傾斜規定的安裝角度θr。
并且，上述板狀肋41上的吹出端41b的外周點P2的位置比連接吹出端41b的內周點P1和上述旋轉軸O-O′的直線B更靠風扇6的旋轉方向一側。
換言之，第3方案具有設在風扇6的吹風口2a外圍的外框4a、從該外框4a內與上述風扇6的旋轉軸O-O′對應的中央部附近向半徑方向外側呈放射狀延伸的多條板狀肋41、41···。將上述多條板狀肋41、41···的空氣吹出側端部41b、41b···投影于與上述風扇6的旋轉軸O-O′垂直的面上后形成線C1，在用與該線C1垂直的平面切斷的截面內，連接上述多條板狀肋41、41···的空氣吸入側端部41a、41a···的點PL和空氣吹出側端部41b、41b···的點PT的線段A從上述風扇6的旋轉軸O-O′方向向上述風扇6的旋轉方向傾斜規定的安裝角度θr，同時在將上述多條板狀肋41、41···的吹出端41b投影于與上述風扇6的旋轉軸O-O′垂直的面上后形成的線C1上，最靠外框4a的點P2的位置比連接上述風扇6的旋轉軸O-O′與該投影面間的交點O和最靠中央一側的點P1的直線B更靠上述風扇6的旋轉方向一側。
如前所述，有時將送風裝置用于空調裝置的室外機。在這種場合，由于短路會導致空調能力下降，故必須盡量避免。即，從本體外殼背后的空氣吸入口吸入的空氣通過熱交換器后，從前面一側的風扇6的吹風口2a吹出。必須防止該吹出空氣再度繞到空氣吸入口而流入熱交換器。然而，設置在風扇護罩4上游的風扇6的吹出氣流往往成為半徑方向的外向氣流。從而，如果這樣流動，從風扇護罩4流出的吹出氣流會由于附壁效應而附著于本體外殼前面一側的壁面上，并對著后方的熱交換器，容易產生短路。
為此，第3方案首先設置向半徑方向外側呈放射狀延伸的多條板狀肋41。該板狀肋41的形狀如下，連接吸入端41a和吹出端41b的線A相對旋轉軸O-O′傾斜，且吹出端41b的外周點P2的位置比內周點P1更靠風扇6的旋轉方向一側。
采用這種形狀的肋，就會從板狀肋41對風扇6的吹出氣流施加半徑方向的內向力Fr。結果可抑制從風扇護罩4流出的吹出氣流向著半徑方向的外側流動。由此能盡量避免上述短路現象。
而且第3方案是采用板狀肋41，故風扇6的吹出氣流能夠很好地跟隨板狀肋41的表面。結果減輕了吹出氣流的剝離，避免壓力損失，降低噪音。
第4方案是具有設在風扇6的吹風口2a外圍的外框4a。另外，設有從該外框4a的中央部附近向半徑方向外側呈放射狀延伸的多條板狀肋41、41···。而且設有與該多條板狀肋41、41···形成一體且以上述風扇6的旋轉軸O-O＇為中心沿半徑方向以規定間隔呈同心狀設置的多個大致筒狀肋42、42···。
而且在上述板狀肋41的空氣吹出端41b所形成的線C1的垂直截面上連接板狀肋41的吸入端41a和吹出端41b的線A相對上述旋轉軸O-O′沿風扇6的旋轉方向傾斜規定的安裝角度θr。
并且上述板狀肋41上的吹出端41b的外周點P2的位置比連接吹出端41b的內周點P1和上述旋轉軸O-O′的直線B更靠風扇6的旋轉方向一側。
換言之，第4方案具有設在風扇6的吹風口2a外圍的外框4a、從該外框4a內與上述風扇6的旋轉軸O-O′對應的中央部附近向半徑方向外側呈放射狀延伸的多條板狀肋41、41···、與該多條板狀肋41、41···形成一體且以上述風扇6的旋轉軸O-O′為中心沿半徑方向以規定間隔呈同心狀設置的多個大致筒狀肋42、42···。將上述多條板狀肋41、41···的空氣吹出側端部41b、41b···投影于與上述風扇6的旋轉軸O-O′垂直的面上后形成線C1，在用與該線C1垂直的平面切斷的截面內，連接上述多條板狀肋41、41···的空氣吸入側端部41a、41a···的點PL和空氣吹出側端部41b、41b···的點PT的線段A從上述風扇6的旋轉軸O-O′方向向上述風扇6的旋轉方向傾斜規定的安裝角度θr，同時在將上述多條板狀肋41、41···的吹出端41b投影于與上述風扇6的旋轉軸O-O′垂直的面上后形成的線C1上，最靠外框4a的點P2的位置比連接上述風扇6的旋轉軸O-O′與該投影面間的交點O和最靠中央一側的點P1的直線B更靠上述風扇6的旋轉方向一側。
如前所述，有時將送風裝置用于空調裝置的室外機。在這種場合，由于短路會導致空調能力下降，故必須盡量避免。即，從本體外殼背后的空氣吸入口吸入的空氣通過熱交換器后，從前面一側的風扇6的吹風口2a吹出。必須防止該吹出空氣再度繞到空氣吸入口而流入熱交換器。然而，設置在風扇護罩4上游的風扇6的吹出氣流往往成為半徑方向的外向氣流。從而，如果這樣流動，從風扇護罩4流出的吹出氣流會由于附壁效應而附著于本體外殼前面一側的壁面上，并對著后方的熱交換器，容易產生短路。
為此，第4方案首先設置向半徑方向外側呈放射狀延伸的多條板狀肋41。該板狀肋41的形狀如下，連接吸入端41a和吹出端41b的線A相對旋轉軸O-O′傾斜，且吹出端41b的外周點P2的位置比內周點P1更靠風扇6的旋轉方向一側。
采用這種形狀的肋，就會從板狀肋41對風扇6的吹出氣流施加半徑方向的內向力Fr。結果可抑制從風扇護罩4流出的吹出氣流向著半徑方向的外側流動。由此能盡量避免上述短路現象。
而且第4方案還設有與上述板狀肋41形成一體且同心狀設置的多個大致筒狀肋42。故由于上述大致筒狀肋42對吹出方向的限制作用，使整個半徑方向的吹出氣流收斂于前面方向。結果，能更有效地防止短路。
另外，如前所述，流入風扇護罩4的風扇6的吹出氣流成為具有風扇6旋轉方向的速度成分的旋轉流。因此，如果風扇6的吹出氣流的流動方向與上述板狀肋41的安裝角度不合，就會因氣流剝離而產生噪音。
為此，第4方案使連接上述板狀肋41的吸入端41a和吹出端41b的線A相對旋轉軸O-O′向風扇6的旋轉方向傾斜。結果，板狀肋41的安裝角度與風扇6的吹出氣流的流動方向一致，能盡量減輕氣流的剝離。從而能進一步降低噪音。
結果是，多條板狀肋41及多個大致筒狀肋42形成以旋轉軸O-O′為中心的大致軸對稱形狀。結果，能更有效地抑制因上述風扇6的吹出氣流方向與肋的安裝角度不合、氣流碰撞導致的壓力損失和渦流導致的噪音。
另外，第4方案是采用板狀肋41，故風扇6的吹出氣流能夠很好地跟隨板狀肋41的表面。結果減輕了吹出氣流的剝離、避免壓力損失、降低噪音。第5方案是在上述第1～第4任一方案中，使上述外框4a的內尺寸φ1大于風扇護罩4上游的吹風口2a的吹出端的內徑φ2。
即，如果外框4a的內徑φ1大于風扇護罩4上游的吹風口2a的空氣吹出側端的內徑φ2，就能避免風扇6的吹出氣流與風扇護罩4的外框4a間的干擾。結果，能更加提高上述第1～第4任一方案中減輕噪音的效果。
第6方案是在上述第1～第4任一方案中，板狀肋41的吹出端41b所形成的線C1是曲線，即，該線C1與大致筒狀肋42的切線方向所形成的角度θα從半徑方向的內側向外側漸漸擴大。
換言之，第6方案是在上述第1～第4任一方案中，將上述多條板狀肋41、41···的空氣吹出側端部41b、41b···投影于與上述風扇6的旋轉軸O-O′垂直的面上后形成的線C1是曲線，即，與上述多個大致筒狀肋42、42···的切線方向形成的角度θα、θα···從半徑方向的內側向外側漸漸擴大。
這樣一來，可在軸向的速度成分相對較大的風扇6的各葉片6b、6b···的尖端側防止從上述板狀肋41對風扇6的吹出氣流施加過大的半徑方向內向力Fr，防止通風阻力增大。
第7方案是在上述第6方案中，使板狀肋41的安裝角度θr與風扇6的吹出氣流的軸向速度成分CZ最大時的徑向位置Rcmax上的風扇6的流出角度大致相同，且向著半徑方向大致固定。
換言之，第7方案是在上述第6方案中，使板狀肋41的安裝角度θr與來自風扇6葉輪的吹出氣流的軸向速度成分CZ最大的徑向位置Rcmax上由風扇6的葉輪剛吹出的氣流角度θi大致相同，且向著半徑方向大致固定。
在上述第3、4、5或6方案中，由風扇6剛吹出的吹出氣流的軸向速度成分在流入風扇護罩4之前減少一定量。另一方面，根據角動量守恒法則，風扇6的吹出氣流的圓周方向速度成分在風扇護罩4的入口部仍得以維持。從而，從流入上述風扇護罩4的吹出氣流的軸向向切線方向的角度θn大于剛從風扇6吹出的吹出氣流的角度θi。
另外，剛從風扇6吹出的吹出氣流的角度θi從風扇6的吹出氣流的軸向速度成分CZ最大的徑向位置Rcmax起向著輪轂6a而漸漸增大。從而，在上述板狀肋41的整個半徑方向位置上，如果為了使角度θi和角度θn一致而設定上述安裝角度θr，則在設計上非常復雜。
為此，第7方案是使板狀肋41的吹出端41b的線C1與大致筒狀肋42的切線方向所形成的角度θα向著半徑方向的外側增大。而且使板狀肋41的安裝角度θr與風扇6的吹出氣流的軸向速度成分CZ最大時的位置Rcmax上的風扇6的流出角度θi大致相同。
結果，相對風扇6的吹出氣流形成的實質性肋安裝角θrs可以與從流入風扇護罩4的氣流的軸向到切線方向的角度θn大致一致。
在這種場合，第7方案將板狀肋41的安裝角度θr沿半徑方向設定為大致固定。結果，上述實質性安裝角度θrs是靠輪轂6a的一側大于風扇6吹出氣流的軸向速度成分CZ最大的徑向位置Rcmax，故與實際流入風扇護罩4的氣流一致。
從而，采用第7方案時，只要把握風扇6的吹出氣流的軸向速度成分CZ最大徑向位置Rcmax上的吹出氣流的角度θi，就能降低噪音。即，通過把握上述角度θi，不必在半徑方向復雜地設定板狀肋41的安裝角度θr，就能使整個半徑方向位置上的實質性安裝角度θrs與氣流一致。結果，可通過更簡便的設計得到降低噪音的效果。
第8發明是在上述第1～第4任一方案中，板狀肋41的根數Zr與風扇6的葉片6b的片數Zb互為素數，且在相對上述旋轉軸O-O′的垂直面、上述板狀肋41的吹出端41b的曲線C1上的中間部與上述風扇6的葉片6b后邊緣的曲線C2上的中間部一致的狀態下，兩曲線C1、C2相互交叉。
換言之，第8方案是在上述第1～第4任一方案中，上述多條板狀肋41的根數Zr與風扇6的葉片6b的片數Zb互為素數，且在對與上述風扇6的旋轉軸O-O′垂直的面將多條板狀肋41、41···的空氣吹出側端部41b、41b···投影后形成的曲線C1上和將上述風扇6的葉片6b、6b···的后邊緣投影后形成的曲線C2上，在為了使兩曲線C1、C2的中間部一致而旋轉移動曲線C2后，該曲線C1和曲線C2相互交叉。
一般情況下，具有風扇旋轉方向速度成分的風扇6的吹出氣流在其剛吹出后，會受到在葉片6的負壓面上發展的邊界層或剝離區域的影響。從而，存在各葉片6b間流速大的主流部和各葉片6b附近流速小的后流部。從靜止的多條板狀肋41、41···一側看，速度不同的主流部和后流部交替通過其吸入端。因此在板狀肋41的表面產生以風扇6的轉速N和葉片6b的片數Zb之積的頻率為主成分的壓力變動，并產生所謂NZ音。
然而，第8方案是使多條板狀肋41、41···的根數Zr與葉片6b、6b···的片數Zb互為素數。從而，可將葉片6b的后流與沿圓周方向配置多根的多條板狀肋41、41···之間的沖突在時間上錯開。結果，產生的NZ音的相位在半徑方向不同，NZ音互為削弱，故可降低上述NZ音的發生強度。
另一方面，與將上述板狀肋41的吹出端41投影于與上述旋轉軸O-O＇垂直的面上后形成的曲線C1同樣，在將風扇6的各葉片6b的后邊緣投影于與上述旋轉軸O-O＇垂直的面上后形成的曲線C2后，如果將曲線C2旋轉移動后兩曲線C1、C2一致，則NZ音會顯著增大。即，在這種場合，風扇6吹出氣流中的后流向著半徑方向通過板狀肋41。從而葉片6b的后流與板狀肋41之間的沖突會使NZ音顯著增大。
為此，第8方案在相對旋轉軸O-O＇的垂直面、板狀肋41的吹出端41b的曲線C1上的中間部與上述風扇6的葉片6b后邊緣的曲線C2上的中間部一致的狀態下，使兩曲線C1、C2相互交叉。因此，可將葉片6b的后流與板狀肋41、之間的沖突在時間上錯開。結果，產生的NZ音的相位在半徑方向不同，NZ音互為削弱，故能有效降低其發生強度。
從而，第8方案不僅能如上述第1～第7任一方案那樣降低噪音及防止短路，還能實現風扇護罩4的更加薄型化。
第9方案是在上述第1～第8任一方案中，板狀肋41和大致筒狀肋42的吸入端41a、42a為大致圓弧面形狀。
一般情況下，風扇6的吹出氣流會出現時間性交動，故流入風扇護罩4的板狀肋41或大致筒狀肋42的吹出氣流的流入角度也發生時間性變動。
為此，第9方案將各肋41、42的截面形狀做成圓弧面形狀，這樣即使吹出氣流對于上述板狀肋41或大致筒狀肋42的流入角度發生變動，也能有效地減輕肋表面的壓力變動。
從而，第9方案能提高上述第1～第8任一方案的降低噪音效果。
另外，吹出氣流對于上述風扇護罩4的板狀肋41或大致筒狀肋42的流入角度發生的時間性變動是越接近風扇6的葉片6b后邊緣越大，故本方案能實現風扇護罩4的更加薄型化。
第10方案是在上述第1～第9任一方案中，使板狀肋41或大致筒狀肋42上的吹出端41b、42b的厚度T2小于最大厚度T1。
一旦這樣形成板狀肋41或大致筒狀肋42的截面形狀，在緊接于該板狀肋41或大致筒狀肋42之后產生的各肋41、42兩面的氣流混合便變得柔和，不易在各肋41、42的后方形成渦流。結果，即使由于強度方面的要求而必須增加各肋41、42的厚度時，也能充分發揮上述第1～第9任一方案的效果。
第11方案是在上述第1～第10任一方案中，在外框4a內部與風扇6的旋轉軸O-O＇對應的中央部設置閉塞板43。
一般情況下，在輪轂6a的內側，風扇6的吹出氣流的半徑方向分布會產生從風扇6的下游側向輪轂6a側的逆流。該氣流與原來向著吹出方向的氣流發生沖突而導致噪音。
第11方案在風扇護罩4的中央部設置閉塞板43，并使之與風扇6的旋轉軸O-O′對應。從而，覆蓋風扇護罩4的中央部的閉塞板43就抑制了向吹出方向的氣流與逆流之間的沖突，故能夠降低噪音。
第12方案是在上述第1～第11任一方案中，外框4a為大致四邊形。風扇6的吹出氣流因其在風扇6半徑方向的位置不同而不同。如前所述，比風扇6的葉片6a的尖端略靠輪轂6a一側部分的流速大。流速從該部分起向著輪轂6a側及尖端側減小。上述吹出氣流構成這樣的半徑方向速度分布。
為此，第12方案將風扇護罩4的外框4a的形狀做成大致四邊形，風扇的吹出氣流被導入風扇護罩4的四個角落。尤其是，比葉片6b的尖端更靠近輪轂6a的部分的較大流速可在短距離內有效降低。
尤其是，第12方案在送風裝置的本體外殼為方形的箱形外殼時，能擴大風扇護罩44的有效面積，更有效地提高第5方案的效果。
另外，在這種場合，風扇護罩4一般設置在方形本體外殼一面上的圓形吹風口2a的下游。從而，如果將風扇護罩4做成大致四邊形，則無須變更本體外殼的外尺寸即能利用。
第13方案是在上述第1～第12任一方案中，使大致筒狀肋42的吸入端42a比板狀肋41的吸入端41a更凸出。
當風扇6的葉片6a通過板狀肋41的位置時，不可避免地會在該板狀肋41各面上發生某種程度的渦流。而上述大致筒狀肋42是沿著風扇6的吹出氣流設置的，故幾乎不發生渦流。
然而，如果板狀41的吸入端41a比大致筒狀肋42的吸入端42a更凸出，則在板狀肋41與大致筒狀肋42交叉部分的大致筒狀肋42的吸入端42a會發生渦流。
為此，本方案是使大致筒狀肋42的吸入端42a比板狀肋41的吸入端41a更凸出，防止在大致筒狀肋42的吸入端42a發生渦流。結果，能夠防止因上述渦流導致噪音發生。
第14方案是在上述第1～第13任一方案中，使大致筒狀肋42的吸入端42a比板狀肋41的吸入端41a更凸出。且使大致筒狀肋42的吹出端42b比板狀肋41的吹出端41b更凸出。
風扇護罩的成形一般是通過將2個金屬模在板狀肋41及大致筒狀肋42上的吸入端41a、42a方向和吹出端41b、42b方向沖壓出來的。
在這種場合，如果上述板狀肋41的吸入端41a及吹出端41b比大致筒狀肋42的吸入端42a及吹出端42b還凸出，則會在板狀肋41與大致筒狀肋42交叉的部分發生過度沖切等問題。致使風扇護罩4的成形很費事。
為此，本方案通過使大致筒狀肋42的吸入端42a及吹出端42b比板狀肋41的吸入端41a及吹出端41b更凸出，可使成形容易。
第15方案是具有上述第1～第14任一方案的送風裝置的風扇護罩4的空調裝置。并且具有熱源側裝置50和使用側裝置，同時上述熱源側裝置50在外殼51中至少設有熱交換器及風扇。而且形成于上述外殼51上的吹風口54處設有上述風扇護罩4。
從而，第15方案的空調裝置能夠有效地發揮上述第1～第14任一方案的作用及效果。即，本方案的空調裝置能有效防止短路，故能可靠地防止空調能力降低。
另外，一旦設置大致筒狀肋42，大致筒狀肋42對吹出方向的限制作用就會使整個半徑方向的吹出氣流收斂于前面方向。結果能更有效地防止上述短路。
另外，能夠減輕上述風扇護罩4上的吹出氣流剝離，消除壓力損失，降低噪音。
另外，由于上述風扇護罩4上的NZ音相位在半徑方向不同，NZ音相互削弱，故能有效地降低其發生強度。
另外，如果將板狀肋41或大致筒狀肋42的吸入端41a、42a做成大致圓弧面形狀，則能使風扇護罩4進一步薄型化。
另外，如果在風扇護罩4的中央部設置閉塞板43，則可抑制向吹出方向的氣流與逆流間的沖突，更能降低噪音。
另外，如果將外框4a做成大致四邊形狀，則在本體外殼51為方形箱狀外殼時，能擴大風扇外罩4的有效面積。
對附圖的簡單說明
圖1是表示本實用新型實施形態1的送風裝置結構的主視圖。
圖2是表示上述實施形態1的風扇護罩結構的剖視圖。
圖3是表示上述實施形態1的風扇護罩結構的放大主視圖。
圖4是表示上述實施形態1的風扇護罩主要部分的放大立體圖。
圖5是表示上述實施形態1的板狀肋安裝角度的局部切除立體圖。
圖6表示上述實施形態1的板狀肋上吹出氣流向半徑方向內側的速度成分Fr。
圖7表示上述實施形態1的板狀肋的吹出端形成的線C1與筒狀肋的切線方向形成的角度θα。
圖8表示上述實施形態1的風扇剛吹出的氣流的軸向速度成分CZ2與風扇護罩入口處的吹出氣流的軸向速度成分CZ1及吹出氣流的圓周方向成分三者之間的關系。
圖9說明實際的吹出氣流與上述實施形態1的板狀肋的關系。

圖10說明上述實施形態1的板狀肋的投影曲線C1與風扇的葉片后邊緣投影曲線C2間的關系。

圖11是表示上述實施形態1的板狀肋的吸入端截面形狀的剖視圖。

圖12是表示上述實施形態1的板狀肋截面形狀的剖視圖。

圖13是表示送風裝置的風扇剛吹出的氣流的軸流速度在半徑方向分布的曲線圖。

圖14是表示送風裝置的風扇剛吹出的氣流的角度在半徑方向分布的曲線圖。

圖15是本實用新型實施形態2的送風裝置的風扇護罩結構的主視圖。

圖16是本實用新型實施形態3的送風裝置的風扇護罩結構的主視圖。

圖17是本實用新型實施形態4的空調裝置室外機的主視圖。

圖18是上述實施形態4的室外機的俯視圖。

圖19是上述實施形態4風扇護罩的俯視圖。
圖20是表示傳統例送風裝置的結構的主視圖。
圖21是表示傳統例送風裝置的結構的圖20的A-A剖視圖。
實施形態1
圖1～
圖14表示本實用新型1的風扇護罩，該風扇護罩設于空調裝置室外機等的送風裝置。
在本實施形態中，作為送風裝置的一例，是采用與前述傳統例同樣的空調裝置室外機1。譬如
圖1及圖2所示，在室外機1的本體外殼1a內部，從背面一側的空氣吸入口(未圖示)向吹風口2a的方向設有熱交換器(未圖示)和由螺旋槳式風扇構成的風扇6。在上述本體外殼1a的前側面2上，保護風扇6用的風扇護罩4設在由作為導風部的喇叭口5構成的吹風口2a。
一旦上述風扇6旋轉，空氣即從上述空氣吸入口吸入本體外殼1a內。通過上述熱交換器的空氣成為沿風扇6的旋轉方向旋轉的旋轉氣流，并通過喇叭口5及吹風口2a從上述風扇護罩4向室外機1的前方吹出。
上述風扇護罩4如圖3及圖4所示，設有外框4a、閉塞板43、多條板狀肋41、41···和多個筒狀肋42、42···。
上述外框4a設于吹風口2a的外圍，形成大致四邊形。
上述閉塞板43的中心位置與上述風扇6的旋轉軸O-O＇大致一致。而且上述閉塞板43覆蓋風扇護罩4的中央部，形成與外框4a相似的大致四邊形狀。
上述板狀肋41從閉塞板43的外周起向半徑方向外側呈放射狀延伸。
上述筒狀肋42與多條板狀肋41、41、···形成一體。而且上述多個筒狀肋42、42··以風扇6的旋轉軸O-O＇為中心沿半徑方向隔開規定間隔呈同心圓狀配置。另外，上述筒狀肋42為短圓筒狀。本實用新型的筒狀肋42不限于正圓，只要是大致筒狀即可，也可是大致筒狀肋。
上述板狀肋41如下構成在該板狀肋41的縱截面上，連接作為空氣吸入側端部的41a和作為空氣吹出側端部41b的線A相對上述風扇6的旋轉軸O-O＇而向風扇6的旋轉方向傾斜規定的安裝角度θr。
即，上述板狀肋41如下構成將該板狀肋41的吹出端42b在與風扇6的旋轉軸O-O＇垂直的面上投影后形成線C1，在用與該線C1垂直的平面切斷的截面內，譬如圖5所示，連接上述板狀肋41的吸入端41a的點PL和吹出端41b的點PT的線段A從上述風扇6的旋轉軸O-O＇方向向上述風扇6的旋轉方向傾斜規定的安裝角度θr。
再有，上述板狀肋41如下構成該板狀肋41上的吹出端41b外周端的點P2的位置比連接吹出端41b內周端的點P1和上述旋轉軸O-O＇的直線B更靠風扇6的旋轉方向一側。
即，在將上述板狀肋41的吹出端41b在與上述風扇的旋轉軸O-O＇垂直的面上投影后得到的線C1上，最靠外框4a一側的外周點P2的位置比連接上述風扇6的旋轉軸O-O′與該投影面間的交點O和最靠閉塞板43一側的內周點P1的直線B更靠風扇6的旋轉方向一側。
另一方面，上述筒狀肋42在從吹出氣流的上游側向下游側的方向形成大致等徑。該筒狀肋42的空氣吸入端部、即吸入端42a形成曲率較大的圓弧面。另外，上述板狀肋41的吸入端41a厚度較大，且厚度向著吹出端41b的方向漸漸減薄。上述吸入端41a及吹出端41b都形成規定曲率的圓弧面(見圖4)。而且，這些多條板狀肋41和多個筒狀肋42譬如圖4所示，以相互交叉的關系用合成樹脂一體成形。
如前所述，流入風扇護罩4的風扇6的吹出氣流一般成為在風扇6的旋轉方向具有規定的速度成分的旋轉氣流。而本實施形態則是以上述風扇的旋轉軸O-O′為中心在半徑方向以規定間隔呈同心圓狀配置多個筒狀肋42，并將從閉塞板43的外周起向著半徑方向外側呈放射狀延伸的多條板狀肋41以風扇6的旋轉軸O-O′為中心配置成大致軸對稱形狀。從而，能有效地抑制風扇6的吹出氣流方向和各肋41、42的安裝角度不合、氣流沖突所引起的壓力損失及渦流引起的噪音。
另一方面，上述風扇6的吹出氣流根據其在風扇6的半徑方向的位置而有所不同。即，如前所述，半徑方向的速度如下分布比風扇6的葉片6b、6b···的尖端側略靠近輪轂6a的流速較大，且流速從此處起向著輪轂6a方向及尖端方向逐漸減小(見
圖13)。針對這一問題，如上所述，本實施形態將風扇護罩4的外框4a做成大致四邊形。結果，在本實施形態中，風扇6的吹出氣流被引導到風扇護罩4的四個角落，尤其是，比葉片6b的尖端更靠近輪轂6a的部分的較大流速可在短距離內有效降低。
眾所周知，一般情況下，流體的壓力損失與流速的平方成比例增加，且置于氣流中的平板產生的噪音與風速的5～6次方成比例。從而，采用上述結構，可以減輕風扇護罩4上的壓力損失，進而減輕風扇6的轉速降低導致的風扇噪音以及肋自身產生的噪音。
另外，上述空調裝置室外機等的送風裝置的風扇護罩4一般是設置在圖示的箱形方形本體外殼1a前側面2上所設的圓形吹風口2a的下游。而如果上述外框4a成為大致四邊形，無須改變本體外殼1a的外尺寸就可利用。
另外，本實施形態將上述板狀肋41的吹出端41b投影到與風扇6的旋轉軸O-O′垂直的面上后形成線C1，在用與該線C1垂直的平面切斷的截面內，連接上述板狀肋41的吸入端41a的點PL和吹出端41b的點PT的線段A從風扇6的旋轉軸O-O＇的方向向旋轉方向傾斜規定的安裝角度θr。從而，可以使風扇6的吹出方向與板狀肋41的安裝角度一致，盡量減輕因吹出方向與安裝角度的不合導致的氣流剝離，進一步降低噪音。
另外，在一般情況下，在輪轂6a外徑的內側，風扇6的吹出氣流在半徑方向的分布會產生從風扇6的下游側向著風扇6的輪轂6a的逆流。該氣流會與原來向著吹風方向下游的氣流發生沖突，從而形成噪音。
在本實施形態中，在上述風扇護罩4的中心部設置的閉塞板43的中心位置與風扇6的旋轉軸O-O′大致一致。從而，覆蓋上述風扇護罩4的中央部的閉塞板43可以抑制上述原來向著吹風方向的氣流與逆流之間的沖突，故能夠進一步降低噪音。
如前所述，在將送風裝置用于空調裝置室外機1時，短路可能導致空調能力降低，故應盡量避免。這種短路就是從本體外殼1a背面的空氣吸入口吸入的空氣通過熱交換器后從前面的吹風口2a吹出、且該空氣再度繞到空氣吸入口并流入熱交換器的現象。然而，設置在上述風扇護罩4上游的風扇6的吹風口2a的吹出氣流往往成為半徑方向的外向氣流。如果這樣，從風扇護罩4流出的吹出氣流就會由于附壁效應而附著于本體外殼1a前面一側的壁面，并向著后方的熱交換器，容易產生短路。
為此，在本實施形態中，將上述板狀肋41做成如下形狀將該板狀肋41的吹出端41b投影于與風扇6的旋轉軸O-O＇垂直的面上后形成線C1，在用與該線C1垂直的平面切斷的截面內，連接上述板狀肋41的吸入端41a的點PL和吹出端41b的點PT的線段A從風扇6的旋轉軸O-O＇的方向向旋轉方向傾斜規定的安裝角度θr(見圖5)，且在將上述板狀肋41的吹出端41b投影于與風扇6的旋轉軸O-O＇垂直的面上后形成的線C1上，最靠近外框4a的點P2比連接風扇6的旋轉軸O-O＇與投影面之間的交點O和最靠近閉塞板43的點P1的直線B更靠近風扇6的旋轉方向(見圖3)。
采用這種形狀，譬如圖6所示，從板狀41對上述風扇6的葉輪的吹出氣流施加半徑方向的內向力Fr。因此，可抑制從風扇護罩4流出的吹出氣流向著半徑方向的外向，能盡量避免上述短路現象。
另外，本實施形態4的外框4a的內徑φ1大于設置在風扇護罩4上游的風扇6周圍的喇叭口5處的吹出端、即吹風口2a的空氣吹出側端部的內徑φ2(見圖2)。
即，上述外框4a的一邊長度、即內尺寸φ1大于喇叭口5的內徑φ2。
一旦外框4a的內徑φ1大于吹風口2a的吹出端的內徑φ2，就可避免風扇6的吹出氣流與風扇4的外框4a之間的沖突。能更加提高上述外框4a對吹出氣流的減速效果，進而提高降低噪音的效果。
另外，在送風裝置的本體外殼1a為圖示的方形箱體的場合，如果將風扇護罩4的外框4a做成大致四邊形，就可擴大風扇護罩4部分的有效面積，能更有效地提高降低噪音的效果。
另外，本實施形態的風扇護罩4除了采用上述結構外，還可如圖7所示，使上述板狀肋41的吹出端41b所形成的線C1構成曲線，即，使該線C1和筒狀肋42的切線方向之間形成的角度θα從半徑方向的內側向外側逐漸增大。
即，將上述多條板狀肋41的吹出端41投影于與風扇6的旋轉軸O-O＇垂直的面上后形成的線C1成為曲線，使其與上述筒狀肋42的切線方向之間形成的角度θα、θα···從半徑方向內側向外側逐漸增大。
這樣一來，就可在軸向的速度成分相對較大的風扇6的各葉片6b、6b···的尖端防止因從上述板狀肋41對風扇6的吹出氣流施加的半徑方向內向力Fr(見圖6)過大而反而導致通風阻力增大。
另外，上述風扇護罩4上的板狀肋41的安裝角度θr與風扇6的吹出氣流軸向速度成分CZ最大的徑向位置Rcmax上的風扇6的流出角度θi大致相同，且在半徑方向大致固定。即，上述風扇護罩4的板狀肋41的安裝角度θr(見圖5)與在風扇6的吹出氣流的軸向速度成分(CZ2)最大的徑向位置Rcmax(見
圖13)上的剛吹出的吹出氣流的角度θi(見圖8)大致相同，且向著半徑方向大致固定。
如上所述，風扇6剛吹出的吹出氣流軸向成分在流入風扇4之前被減速為規定速度。另一方面，如圖8所示，根據角動量守恒法則，風扇6的吹出氣流的圓周方向成分在風扇護罩4的入口部分仍得以維持。從而，從流入上述風扇護罩4的吹出氣流的軸向向切線方向的角度θn大于風扇6剛吹出的吹出氣流的角度θi。而且，風扇6剛吹出的吹出氣流的角度θi譬如
圖14所示，從風扇6的葉輪的吹出氣流軸向速度成分(CZ2)最大的徑向位置Rcmax(結合
圖13)起向著輪轂6a而逐漸增大。結果，在上述板狀肋41的整個半徑方向位置上，為了使角度θi和角度θn一致而設定上述安裝角度θr在設計上就相當復雜。
為此，本實施形態首先是使將上述板狀肋41的吹出端41b投影于與風扇6的旋轉軸O-O＇垂直的面上后形成的曲線C1與筒狀肋42的切線方向之間所形成的角θα(見圖7)從半徑方向的內側向外側逐漸增大。還使上述板狀肋41的安裝角度θr(見圖5、圖9)與風扇6的吹出氣流軸向速度成分(CZ2)最大的徑向位置Rcmax上的吹出氣流角度θi(見圖8)大致相同。
其結果，如圖9所示，在風扇6的吹出氣流軸向速度成分(CZ2)最大的徑向位置Rcmax上，可使與流入風扇6的氣流相對的實質性肋安裝角度θrs與從流入上述風扇護罩4的吹出氣流的軸向向切線方向的角度θn(見圖8)大致一致。
在這種場合，上述曲線C1成為使該曲線C1與筒狀肋42的切線方向之間形成的角度θα從半徑方向內側向外側逐漸增大的曲線，并將上述板狀肋41的安裝角度θr在半徑方向設定為大致固定。因此，上述實質性安裝角度θrs在靠近輪轂6a處大于風扇6的吹出氣流軸向速度成分(CZ2)最大的徑向位置Rcmax，故與實際流入風扇護罩4的氣流一致(見圖9)。
即，如圖9所示，筒狀肋42向著離心方向、即向外側彎曲，且在曲線C1的垂直面上傾斜。因此，空氣傾斜地縱切筒狀肋42。而且上述筒狀肋42的彎曲是中央的曲率大于外側的曲率。因此，在以旋轉軸O-O＇為中心的圓的切線方向，筒狀肋42的傾斜角(實質性安裝角度θrs)大于輪轂6a一側。
從而，只要把握上述風扇6的吹出氣流軸向速度成分(CZ)最大的徑向位置Rcmax上的吹出氣流的角度θi，就能得到降低噪音的效果。即，通過把握上述角度θi，就能使整個半徑方向位置上的實質性安裝角度θrs與氣流一致，而無須在半徑方向復雜地設定板狀肋41的安裝角度θr。另外，圖9中的LR是垂直于上述曲線C1的線，LP是與筒狀肋42的切線方向平行的線。
再有，在本實施形態中，板狀肋41的根數Zr與風扇6的葉片6b的片數Zb互為素數，且在相對于與上述旋轉軸O-O＇垂直的面、上述板狀肋41的吹出端41b的曲線C1上的中間部與上述風扇6的葉片6b后邊緣的曲線C2上的中間部一致的狀態下，兩曲線C1、C2相互交叉。
即，上述板狀肋41的根數Zr與風扇6的葉片6b的片數Zb互為素數，板狀肋41的根數Zr與風扇6的葉片6b的片數Zb的倍數不一致。而且，如
圖10所示，在對與上述風扇6的旋轉軸O-O＇垂直的面將多條板狀肋41的吹出端41b投影后形成的曲線C1和將風扇6的葉片6b、6b···的后邊緣投影后形成曲線C2上，在為了使兩曲線C1、C2中間部一致而使曲線C2旋轉移動后，上述該曲線C1和曲線C2相互交叉。
一般情況下，具有旋轉方向速度成分的風扇6的吹出氣流在剛吹出后的狀態下，會受到在葉片負壓面上發展的邊界層或剝離區域的影響。從而存在各葉片6b、6b···之間流速較大的主流部和各葉片6b、6b···附近流速較小的后流部。從靜止的板狀肋41來看，就是速度不同的主流部和后流部交替通過其吸入端41a。因此，在板狀肋41的表面產生以風扇6的轉速N和葉片6b、6b···的片數Zb之積的頻率為主成分的壓力變動，并產生所謂NZ音。
然而，在本實施形態中，由于板狀肋41的根數Zr與風扇6的葉片6b的片數Zb互為素數，故可將葉片6b的后流與在圓周方向設置多個的板狀肋41之間的沖突在時間上錯開。結果，由于所產生的NZ音的相位在半徑方向不同，故NZ音相互削弱，從而可減輕上述NZ音的發生強度。
另一方面，一旦上述兩曲線C1、C2一致，NZ音就會顯著增大。即，與將上述板狀肋41的吹出端41b投影于與風扇6的旋轉軸O-O＇垂直的面上后形成的曲線C1同樣，將風扇6的各葉片6b的后邊緣投影于與旋轉軸O-O＇垂直的面上后形成的曲線作為C2。并且在將上述曲線C2旋轉移動時使兩曲線C1、C2一致，則風扇6的吹出氣流的后流向著半徑方向通過板狀肋41。結果，因葉片6b的后流與板狀肋41之間的沖突而產生的NZ音顯著增大。
為此，在本實施形態中是如上所述，使曲線C1和曲線C2相互交叉。即，在將上述板狀肋41的吹出端41b投影于與風扇6的旋轉軸O-O＇垂直的面上后形成的曲線C1和將葉片6b的后邊緣投影于與風扇6的旋轉軸O-O＇垂直的面上后形成的曲線C2上，為了使曲線C1、C2的中間部一致而旋轉移動曲線C2時，曲線C1與曲線C2相互交叉。
在這種場合，可在時間上將葉片6b的后流與板狀肋41之間的沖突錯開。結果，所產生的NZ音的相位在半徑方向不同，而且NZ音相互削弱，故能夠更有效地減輕其發生強度。
從而，采用上述結構，不僅能保持上述降低噪音和防止短路的效果，而且能實現風扇護罩4的進一步薄型化。
再有，本實施形態的風扇護罩4如圖4所示，是將上述板狀肋41的截面形狀做成其吸入端41a及吹出端41b都成為大致圓弧面形狀，而且其厚度是從吸入端41a向吹出端41b方向逐漸減薄。
作為上述板狀肋41的吸入端41a的截面形狀，譬如
圖11a所示，可考慮用矩形面形狀。然而采用這種形狀時，吸入端41a處的壓力損失大，會在負壓面產生較大的氣流剝離。結果，容易產生肋表面上的壓力變動，且噪音大。
另外，上述風扇6的吹出氣流會發生時間性發生變動，故流入風扇護罩4的板狀肋41的吹出流的流入角度也發生時間性變動。
為此，最好將板狀肋41的吸入端41a的截面形狀做成大致圓弧面形狀，這樣即使吹出氣流對于上述板狀肋41的流入角度因時間而發生變動，也能有效地減輕肋表面的壓力變動。
在上述場合，作為圓弧面形狀，可以考慮如
圖11(b)那樣將吸入端42a的厚度增大為圓形，或如
圖11(c)那樣厚度相等，或如
圖11(d)那樣，從上游向下游逐漸減小厚度。
然而，如
圖11(b)所示，將吸入端41a的厚度增大為圓形時，在其負壓面的下游側，抑制剝離的效果不充分。故最好用
圖11(c)或
圖11(d)所示的形狀。
而且，采用
圖11(c)及
圖11(d)所示的吸入端41a截面結構時，即使吹出氣流對上述板狀肋41的流入角度因時間而發生變動，也能有效地減輕肋表面的壓力變動，更加提高上述降低噪音效果。
另外，流入上述風扇護罩4的板狀肋41的吹出氣流的流入角度在時間上的變動是越接近風扇6的葉片6b后邊緣越大。從而，只要做成上述截面形狀，就能實現風扇護罩4的更加薄型化。
而在如上述
圖11(c)及
圖11(d)那樣將吸入端41a做成截面大致為圓弧面形狀時，吹出端41b的截面形狀如果象
圖12(a)那樣做成矩形面形狀，會在其下游側產生渦流，并導致壓力變動。為此，上述吹出端41b的截面形狀最好譬如
圖12(b)或
圖12(c)所示，做成為大致圓弧面形狀。
然而，即使做成上述形狀，在板狀肋41的吹出端41b、即后邊緣的下游區域，來自板狀肋41的正壓和負壓兩面的氣流不能順利混合。
為此，本實施形態的風扇護罩4是將板狀肋41的截面形狀如上述那樣，把吸入端41a及吹出端41b都做成大致圓弧面形狀。而且上述風扇護罩4如
圖12(b)所示，吹出端41b的厚度T2比吸入端41a的最大厚度T1逐漸縮小。
如上所述，將上述板狀肋41的截面形狀做成吸入端41a和吹出端41b均為大致圓弧面，且使吹出端41b的厚度T2比吸入端41a的最大厚度T1逐漸縮小。結果，就能在緊接于板狀肋41后邊緣的下游側順利地將來自肋兩面的氣流混合。從而，不易在上述板狀肋41的后方產生渦流。因此，即使在譬如因強度需要而必須增加板狀肋41的厚度的場合，也能充分發揮上述各作用效果。
又如圖4所示，上述筒狀肋42的吸入端42a比板狀肋41的吸入端41a更向前方凸出，且筒狀肋42的吹出端42b比板狀肋41的吹出端41b更向后方凸出。
即，當上述風扇6的葉片6b通過板狀肋41的位置時，不可避免地會在該板狀肋41的各面上發生一定程度的渦流。而上述筒狀肋42則因其與風扇6的吹出氣流一致，而幾乎不發生渦流。
然而，如果板狀肋41的吸入端41a比筒狀肋42的吸入端42a更凸出，在板狀肋41與筒狀肋42交叉部分的筒狀肋42的吸入端42a處就會發生渦流。
為此，本實施形態是使筒狀肋42的吸入端42a比板狀肋41的吸入端41a更凸出，防止在筒狀肋42的吸入端42a發生渦流。結果，能夠防止因上述渦流而產生的噪音。
另外，上述風扇護罩4的成形一般是通過將2個金屬模在板狀肋41及筒狀肋42上的吸入端41a、42a方向和吹出端41b、42b方向沖壓出來。
在這種場合，如果上述板狀肋41的吸入端41a及吹出端41b比筒狀肋42的吸入端42a及吹出端42b還凸出，則會在板狀肋41與筒狀肋42交叉的部分發生過度沖切等問題。致使風扇護罩4的成形很費事。
為此，本方案通過使筒狀肋42的吸入端42a及吹出端42b比板狀肋41的吸入端41a及吹出端41b更凸出，可使成形容易。
在只考慮解決上述渦流造成的噪音時，可以只使上述筒狀肋42的吸入端42a比板狀肋41的吸入端41a更凸出。
變形例在上述實施形態中，筒狀肋42如圖4所示，是將吸入端42a的截面形狀做成大致圓弧面，以獲得與上述板狀肋41同樣的作用。再有，上述筒狀肋42從吸入端42a到吹出端42b做成大致等徑，并做成與上述板狀肋41的
圖11(c)對應的形狀，便于成形。
然而，上述筒狀肋42也可采用與板狀肋41同樣的結構。即，上述筒狀肋42的截面形狀可如
圖12(b)或
圖12(c)所示，將吸入端42a和吹出端42b的截面都做成圓弧面，且吹出端42b的厚度T1比吸入端42a的最大厚度T1逐漸減少。
采用上述結構，能得到與上述的板狀肋41同樣的作用。
實施形態2
圖15表示本實用新型實施形態2送風裝置的風扇護罩結構。
在本實施形態中，是使與上述實施形態1的外框4a形狀相似的閉塞板43在風扇6的旋轉軸O-O＇上旋轉45°。即，上述閉塞板43將其對角線對著上下左右方向設置。其他結構則與上述實施形態1完全相同。
采用上述結構，也能得到與上述實施形態1完全相同的作用及效果。
實施形態3
圖16表示本實用新型實施形態3送風裝置的風扇護罩結構。
本實施形態是將上述實施形態1的閉塞板43做成與風扇6的旋轉軸O-O＇同軸的圓形。其他結構與上述實施形態1完全相同。
采用上述結構，也能得到與上述實施形態1完全相同的作用及效果。
實施形態4
圖17及
圖18表示本實用新型實施形態4的空調裝置的熱源側裝置、即室外機50。
即，與實施形態1同樣，將風扇護罩4用于室外機50。該室外機50通過制冷劑配管連接著多個使用側裝置、即室內機(未圖示)，室外機50與室內機之間形成制冷劑回路。
另外，上述室外機50的本體外殼51不同于實施形態1，形成豎長的矩形體。在該本體外殼51的內部裝有未圖示的壓縮機和熱交換器，同時裝有2個風扇等。而且在上述本體外殼51的兩側面和背面，形成多個小孔，形成空氣吸入口52。
在上述本體外殼51的上部，對應風扇而伸出2個筒狀喇叭口53、53。各喇叭口53的上端面構成吹風口54。而且在該喇叭口53的上端裝有風扇護罩4。
實施形態1的風扇4為四邊形，而上述風扇護罩4為圓形。即，該風扇護罩4的外框4a為圓形。
上述風扇護罩4與實施形態1同樣，具有大致四邊形的閉塞板43、板狀肋41及筒狀肋42，這些閉塞板43、板狀肋41及筒狀肋42的結構、作用及效果與實施形態1同樣。當然，本實施形態4的風扇護罩4也可做成與上述實施形態1的變形例一樣。
另外，本實施形態4是設置2個風扇和2個風扇護罩4，當然也可設置1個風扇和1個風扇護罩4。也可設置3個以上的風扇和3個以上的風扇護罩4。
本實施形態4的風扇護罩4也可做成實施形態3的風扇護罩4。即，閉塞板43可以做成與風扇6的旋轉軸O-O＇同軸的圓形。也可相反，將本實施形態4的風扇護罩4做成與實施形態1同樣的大致四邊形。即，上述風扇護罩4的外框4a也可做成大致四邊形。
還有，在上述實施形態1～實施形態4中，風扇護罩4的板狀肋41是向外側彎曲的。當然本實用新型的板狀肋41也可是從內周點向外周點沿風扇6的旋轉方向直線地傾斜。
如上所述，本實用新型的送風裝置的風扇護罩及空調裝置適用于具有風扇的裝置，尤其適用于空調裝置的熱源側裝置。
權利要求1．一種送風裝置的風扇護罩，其特征在于，具有設在風扇(6)的吹風口(2a)外圍的外框(4a)、從該外框(4a)的中央部附近向半徑方向外側呈放射狀延伸的多條板狀肋(41、41···)，上述板狀肋(41)向著外側沿風扇(6)的旋轉方向彎曲，同時沿上述風扇(6)的吹出氣流的方向傾斜。
2．一種送風裝置的風扇護罩，其特征在于，具有設在風扇(6)的吹風口(2a)外圍的外框(4a)、從該外框(4a)的中央部附近向半徑方向外側呈放射狀延伸的多條板狀肋(41、41···)、與該多條板狀肋(41、41···)形成一體且以上述風扇(6)的旋轉軸(O-O′)為中心沿半徑方向以規定間隔呈同心狀設置的多個大致筒狀肋(42、42···)，上述板狀肋(41)向著外側沿風扇(6)的旋轉方向彎曲，同時沿上述風扇(6)的吹出氣流的方向傾斜。
3．一種送風裝置的風扇護罩，其特征在于，具有設在風扇(6)的吹風口(2a)外圍的外框(4a)、從該外框(4a)的中央部附近向半徑方向外側呈放射狀延伸的多條板狀肋(41、41···)，在上述板狀肋(41)的空氣吹出端(41b)形成的線(C1)的垂直截面上連接板狀肋(41)的吸入端(41a)和吹出端(41b)的線(A)相對上述旋轉軸(O-O′)而沿風扇(6)的旋轉方向傾斜規定的安裝角度(θr)，并且，上述板狀肋(41)上的吹出端(41b)的外周點(P2)的位置比連接吹出端(41b)的內周點(P1)和上述旋轉軸(O-O’)的直線(B)更靠風扇(6)的旋轉方向一側。
4．一種送風裝置的風扇護罩，其特征在于，具有設在風扇(6)的吹風口(2a)外圍的外框(4a)、從該外框(4a)的中央部附近向半徑方向外側呈放射狀延伸的多條板狀肋(41、41···)、與該多條板狀肋(41、41···)形成一體且以上述風扇(6)的旋轉軸(O-O′)為中心沿半徑方向以規定間隔呈同心狀設置的多個大致筒狀肋(42、42···)，在上述板狀肋(41)的空氣吹出端(41b)形成的線(C1)的垂直截面上連接板狀肋(41)的吸入端(41a)和吹出端(41b)的線(A)相對上述旋轉軸(O-O′)而沿風扇(6)的旋轉方向傾斜規定的安裝角度(θr)，并且，上述板狀肋(41)上的吹出端(41b)的外周點(P2)的位置比連接吹出端(41b)的內周點(P1)和上述旋轉軸(O-O′)的直線(B)更靠風扇(6)的旋轉方向一側。
5．根據權利要求1～4任一項所述的送風裝置的風扇護罩，其特征在于，外框(4a)的內尺寸(φ1)大于風扇護罩(4)上游的吹風口(2a)的吹出端的內徑(φ2)。
6．根據權利要求1～4任一項所述的送風裝置的風扇護罩，其特征在于，板狀肋(41)的吹出端(41b)所形成的線(C1)是使該線(C1)與大致筒狀肋(42)的切線方向所形成的角度(θα)從半徑方向的內側向外側漸漸擴大的曲線。
7．根據權利要求6所述的送風裝置的風扇護罩，其特征在于，板狀肋(41)的安裝角度(θr)與風扇(6)的吹出氣流軸向速度成分(CZ)最大時的徑向位置(Rcmax)上的風扇(6)的流出角度(θi)大致相同，且向著半徑方向大致固定。
8．根據權利要求1～4任一項所述的送風裝置的風扇護罩，其特征在于，板狀肋(41)的根數(Zr)與風扇葉片(6)的葉片(6b)的片數(Zb)互為素數，且在相對上述旋轉軸(O-O′)的垂直面、上述板狀肋(41)的吹出端(41b)的曲線(C1)上的中間部與上述風扇(6)的葉片(6b)后邊緣的曲線(C2)上的中間部一致的狀態下，兩曲線(C1、C2)相互交叉。
9．根據權利要求1～4任一項所述的送風裝置的風扇護罩，其特征在于，板狀肋(41)的吸入端(41a)和大致筒狀肋(42)的吸入端(42a)形成大致圓弧面。
10．根據權利要求1～4任一項所述的送風裝置的風扇護罩，其特征在于，板狀肋(41)或大致筒狀肋(42)的吹出端(41b、42b)的厚度(T2)小于最大厚度(T1)。
11．根據權利要求1～4任一項所述的送風裝置的風扇護罩，其特征在于，在外框(4a)內部，在與旋轉軸(O-O′)對應的中央部設置閉塞板(43)。
12．根據權利要求1～4任一項所述的送風裝置的風扇護罩，其特征在于，外框4a為大致四邊形。
13．根據權利要求1～4任一項所述的送風裝置的風扇護罩，其特征在于，大致筒狀肋(42)的吸入端(42a)比板狀肋(41)的吸入端(41a)更凸出。
14．根據權利要求1～4任一項所述的送風裝置的風扇護罩，其特征在于，大致筒狀肋(42)的吸入端(42a)比板狀肋(41)的吸入端(41a)更凸出，且大致筒狀肋(42)的吹出端(42b)比板狀肋(41)的吹出端(41b)更凸出。
專利摘要一種送風裝置的風扇護罩,具有設在風扇的吹風口外圍的外框。在外框內部設有從該外框的中央部附近向半徑方向外側呈放射狀延伸的多條板狀肋。在外框的內部還設有與多條板狀肋形成一體且以風扇的旋轉軸為中心沿半徑方向以規定間隔呈同心狀設置的多個大致筒狀肋,板狀肋向著外側沿風扇的旋轉方向彎曲,同時沿風扇的吹出氣流的方向傾斜。本實用新型能夠盡量防止短路并降低噪音。
文檔編號F04D25/02GK2460758SQ0024831
公開日2001年11月21日 申請日期2000年9月4日 優先權日2000年9月4日
發明者鐮田正史, 大西正, 加藤學, 石原洋紀, 藤原辰男, 山本政樹 申請人:大金工業株式會社