一種主動脫氧型密閉及其使用方法

一種主動脫氧型密閉及其使用方法
【專利摘要】一種主動脫氧型密閉及其使用方法，屬于煤礦防滅火領域。本發明的主動脫氧型密閉，所用的脫氧型阻化劑成分按質量比，還原性Fe粉∶MgCl2＝10∶(1～11)；其使用方法的步驟為：(1)計算還原性Fe粉和MgCl2的理論用量；(2)計算還原性Fe粉和MgCl2的實際用量；(3)驗證進風巷風流吸收熱量后工作面溫度是否符合規定；(4)構筑主動脫氧型密閉。所用的脫氧型阻化劑取材方便，制作簡單，價格低廉；出現裂隙漏風時，消耗漏風中的氧氣，以減少采空區氧氣的漏入；經過密閉脫氧的漏風流中氧濃度大幅降低，剩余高濃度的N2，可有效降低采空區附近氧濃度；使用隔熱材料，以防止密閉周圍煤體升溫。
【專利說明】
一種主動脫氧型密閉及其使用方法
技術領域
[0001]本發明屬于煤礦防滅火領域，特別涉及一種主動脫氧型密閉及其使用方法。【背景技術】
[0002]采空區遺煤自燃是由于漏入采空區中的風流含有氧氣，氧氣氧化遺煤蓄熱升溫達到燃點，進而引發的煤炭自發性燃燒。在采空區構筑密閉的目的是為了將采空區漏風通道進行封堵，減少采空區的漏風，從而抑制遺煤的自燃。然而，雖然構筑了密閉，但卻“沒有不透風的墻”，密閉在使用過程中受到工作面超前支撐壓力的影響，會使密閉周圍出現裂隙， 形成漏風通道，因此，傳統的密閉只能起到減少漏風的作用，卻不能完全避免漏風進入采空區。
[0003]鑒于以上原因，需要對傳統密閉進行改進，使密閉除了可以起到封堵采空區、阻擋漏風的作用外，還能將漏入密閉風流中的氧氣消耗，使漏入采空區中的風流不含氧氣，只含有高濃度的氮氣，對采空區起到惰化作用，從而對采空區遺煤的自燃起到更好的抑制作用。
【發明內容】

[0004]針對現有技術中存在的問題，本發明提供一種主動脫氧型密閉及其使用方法，在傳統密閉充填材料黃土中摻入具有耗氧效果的脫氧型阻化劑，當密閉在受到工作面超前支撐壓力影響出現裂隙漏風時，可以消耗漏風中的氧氣，以減少采空區氧氣的漏入;密閉四周使用隔熱材料，以防止密閉中的脫氧型阻化劑耗氧產生的熱量使密閉周圍煤體升溫。
[0005]—種主動脫氧型密閉，由填充材料和磚墻構成，填充材料由脫氧型阻化劑和黃土組成，其中:
[0006]脫氧型阻化劑成分按質量比，還原性Fe粉:MgCl2=10: (1?11);
[0007]脫氧型阻化劑的質量根據公式(1)確定:
[0008]M，=1.1X[1+(0.1 ?l.l)]viq(L+S)/v (1)[〇〇〇9]式中:M’為脫氧型阻化劑的實際用量;L為超前支撐壓力影響范圍；S為聯絡巷寬度;v為工作面推進速度;q為密閉單位時間漏風量;^為消耗單位體積空氣中的氧氣需要還原性Fe粉質量；[0〇1〇]黃土的體積根據公式(2)確定:[0011 ] V黃t=V麵_-V騰麵刪(2)
[0012]式中:Vm；為主動脫氧型密閉中黃土的體積;Vi顛減4為主動脫氧型密閉中填充材料的體積;為主動脫氧型密閉中脫氧型阻化劑的體積。[0〇13] 所述還原性Fe粉質量純度彡98%，粒度彡200目；MgCl2純度彡98%;
[0014]所述的黃土含有成分按質量百分數為Si〇2:40?60%、Al2〇3:l〇?20%、Ca0:5? 10%、Fe2〇3:3?6% ;
[0015]所述的主動脫氧型密閉，永久密閉填充材料的厚度不小于lm，防火密閉填充材料的厚度不小于2m;
[0016]所述的填充材料，是將脫氧型阻化劑與黃土的用量按所述的主動脫氧型密閉比例進行配料，在常溫常壓下直接拌合均勻獲得的。
[0017]所述的公式(1)由公式(3)、(4)、(5)、(6)、(7)和(8)推導獲得:
[0018]T=(L+S)/v(3)
[0019]V = qT(4)
[0020]M = viV(5)
[0021]Mi=(0.1 ?1.1) XM(6)
[0022]M2=1.1XM(7)
[0023]M3=1.1XMi(8)[〇〇24]式中:M2為還原性Fe粉的實際用量;M3為MgCl 2的實際用量;M為還原性Fe粉的理論用量;MAMgCh的理論用量;T為密閉產生裂隙出現漏風的總時間；L為超前支撐壓力影響范圍；S為聯絡巷寬度;v為工作面推進速度;q為密閉單位時間漏風量;V為T時間內密閉的總漏風量;V1為消耗單位體積空氣中的氧氣需要還原性Fe粉的質量。
[0025]—種主動脫氧型密閉的使用方法，包括以下步驟:[〇〇26]步驟1，計算還原性Fe粉的理論用量M和MgCl2的理論用量施，根據公式(9)和(6)進行計算:
[0027]M = viq(L+S)/v(9)
[0028]Mi=(0.1 ?1.1) XM(6)[〇〇29]式中:M為還原性Fe粉的理論用量;MAMgCh的理論用量;L為超前支撐壓力影響范圍；S為聯絡巷寬度;v為工作面推進速度;q為密閉單位時間漏風量;V1為消耗單位體積空氣中的氧氣需要還原性Fe粉質量；
[0030]步驟2,計算還原性Fe粉的實際用量M#PMgCl2的實際用量M3,根據公式(7)和(8)進行計算:
[0031]M2=1.1XM(7)
[0032]M3=1.1XMi(8)[〇〇33]式中:112為還原性Fe粉的實際用量;M3為MgCl2的實際用量；[〇〇34]步驟3,驗證進風巷風流吸收熱量后工作面溫度是否符合規定，根據公式(10)進行驗證:
[0035]ti = t+M2QFe/(cM進)(10)
[0036]式中:^為工作面風流升高后的溫度;t為工作面風流原始溫度;QFe為單位質量的還原性Fe粉放出的熱量;c為空氣的比熱容;時間內進風巷通過的風流總質量；[〇〇37]當以<26。(:時，驗證符合規定；
[0038]步驟4,在聯絡巷中構筑主動脫氧型密閉:將密閉與巷道及上下頂板接觸部位，噴涂耐高溫隔熱涂料，噴涂厚度為1?3cm，隔熱涂料干燥，形成隔熱涂料后，進行密閉的構筑。
[0039]所述的主動脫氧型密閉尺寸與礦井聯絡巷中使用的密閉尺寸相同，密閉的寬與高與巷道的寬與高相同，密閉充填材料的厚度根據密閉的使用目的進行確定；
[0040]所述的步驟1中，公式(9)由公式(3)、(4)和(5)推導獲得:
[0041]T=(L+S)/v(3)
[0042]V = qT(4)
[0043] M = viV (5)[〇〇44]式中:M為還原性Fe粉的理論用量;T為密閉產生裂隙出現漏風的總時間；L為超前支撐壓力影響范圍；S為聯絡巷寬度;v為工作面推進速度;q為密閉單位時間漏風量;V為T時間內密閉的總漏風量;V1為消耗單位體積空氣中的氧氣需要還原性Fe粉的質量；
[0045]所述的步驟2,目的是保證確保漏風中的氧氣全部被脫氧型阻化劑耗盡；
[0046]所述的步驟3中，公式(10)由公式(11)、(12)和(13)推導獲得:
[0047]Q?=M2QFe (11)
[0048]At = Q?/(cM進)(12)
[0049]t = ti+At (13)[〇〇5〇]式中:Q放為還原性Fe粉在時間T內耗氧放出的總熱量;QFe為單位質量的還原性Fe粉放出的熱量；A t為進風巷風流升高的溫度;c為空氣的比熱容;M進為T時間內進風巷通過的風流總質量;七為進風巷風流升高后的溫度;t為進風巷風流原始溫度；[〇〇51]所述的步驟3中，由于還原性Fe粉與氧氣反應會產生熱量，根據《煤礦安全規程》對于采掘工作面空氣溫度不得超過26°C的規定，需要驗證密閉內還原性Fe粉與氧氣反應會產生熱量不會使工作面風流溫度超過規定；[〇〇52]所述的步驟3中，公式(10)中，由于密閉內部填充的泥漿也會吸收還原性Fe粉與氧氣反應放出的熱量，另外，采空區側密閉墻附近，空氣流動緩慢，對流換熱微弱，進入采空區側聯絡巷內的熱量可以忽略，此處假設熱量全部進入進風流，考慮極限情況下進風流溫度的升尚情況。[〇〇53]所述的步驟4中，隔熱材料由耐高溫隔熱涂料制成，采用隔熱材料的目的是防止密閉中的脫氧型阻化劑耗氧產生的熱量使密閉周圍煤體升溫;密閉中的脫氧型阻化劑耗氧產生的熱量，通過黃土本身所含水分的吸收以及通過密閉墻外風流的帶走而散失；[〇〇54]所述的公式(5)和(9)中，標準狀態下，lg還原性Fe粉可與500ml空氣中的氧氣發生反應，消耗單位體積空氣中的氧氣需要還原性Fe粉的質量為2kg，即vi為2kg/m3。[〇〇55]主動脫氧型密閉具有耗氧效果原因在于還原性Fe粉發生與氧氣發生下列反應:
[0056]2Fe_4e—= 2Fe2+(I)
[0057] 〇2+2H20+4e—= 40H—(H )
[0058]Fe2++20H—=Fe(0H)2 (HI)
[0059]4Fe(OH)2+〇2+2H2〇 = 4Fe(OH)3—[Fe2〇3 ? nH20] (IV)
[0060]脫氧型阻化劑的用量，由密閉內還原性Fe粉的用量確定，還原性Fe粉的用量根據密閉在受到超前支撐壓力影響出現裂隙漏風到工作面推過聯絡巷時間內密閉的總漏風量確定。
[0061]本發明的有益效果是:
[0062]1.本發明的主動脫氧型密閉所用的脫氧型阻化劑取材方便，制作簡單，價格低廉， 使用過程中直接與黃土混合，操作簡便；
[0063]2.本發明的主動脫氧型密閉在受到工作面超前支撐壓力影響出現裂隙漏風時，可以消耗漏風中的氧氣，以減少采空區氧氣的漏入；[〇〇64]3.經過密閉脫氧的漏風流中氧濃度大幅降低，剩余高濃度的犯，對氣體流經區域起到了惰化效果，可有效降低采空區附近氧濃度；
[0065] 4.本發明的主動脫氧型密閉四周使用隔熱材料，以防止密閉中的脫氧型阻化劑耗氧產生的熱量使密閉周圍煤體升溫。【附圖說明】[〇〇66]圖1為未密閉的聯絡巷示意圖；[〇〇67]圖2為密閉后的聯絡巷示意圖；[〇〇68]圖3為超前支撐壓力影響范圍示意圖；[〇〇69]圖4為密閉裂隙漏風示意圖；
[0070]圖5為不同溫度時本發明實施例所用脫氧型阻化劑耗氧速率曲線；
[0071]圖6為普通密閉不漏風時氧濃度分布；
[0072]圖7為普通密閉漏風時氧濃度分布；
[0073]圖8為本發明實施例中主動脫氧型密閉漏風時氧濃度分布；[0〇74]圖中，1-回米工作面;2_米5?區；3_回風巷;4_進風巷;5_備用工作面;6_聯絡巷;7_ 密閉;8-頂板裂隙;9-底板裂隙；10-頂板;11-底板;12-磚墻;13-黃土; 14-主動脫氧型密閉。【具體實施方式】
[0075]下面結合附圖以及實例對本發明進一步說明。[〇〇76]聯絡巷是連接上下區段相鄰工作面間兩條巷道的短巷，位置如圖1所示，在工作面回采至聯絡巷之前，用于行人、運料、通風，當工作面回采超前聯絡巷時，需要馬上對聯絡巷進行密閉，防止風流通過聯絡巷進入采空區，引發遺煤自燃。聯絡巷密閉由兩道磚墻以及磚墻之間充填的黃土構成，當本區段工作面回采完畢，開始回采下區段時，由于工作面回采超前支撐壓力的影響，上區段回采時構筑的密閉會遭到破壞，出現裂隙向采空區漏風，如圖2 所示。當聯絡巷密閉位于超前支撐壓力范圍內，密閉被破壞出現漏風，直至工作面推過聯絡巷，使聯絡巷進入采空區為止，超前支撐壓力影響范圍如圖3所示。聯絡巷密閉在受到超前支撐壓力影響時最容易出現裂隙的位置為密閉與頂底板接觸的位置，如圖4所示。
[0077]本發明旨在解決普通密閉一旦受到超前支撐壓力影響出現漏風，就會使氧氣進入采空區氧化遺煤，進而引發自燃的問題。下面結合某礦聯絡巷密閉實例，對本發明采用的技術方案進一步說明。[〇〇78] 某礦聯絡巷長30m，寬5m，高3m，密閉磚墻厚度0.75m，黃土厚度5m，密閉位置距通風巷側5m向里進行構筑。工作面超前支撐壓力范圍28m，工作面推進速度5.6m/d，進風巷風量 1300m3/min，風流溫度18°C，某處密閉單位時間漏風量為0.37m3/min，密閉未受到超前支撐壓力影響，不漏風時，采空區側聯絡巷氧濃度3%?4%，當出現漏風時，采空區側聯絡巷氧濃度4 %?5 % ;標準狀態下，lg還原性Fe粉可與500ml空氣中的氧氣發生反應，消耗單位體積空氣中的氧氣需要還原性Fe粉的質量為2kg，即V1S2kg/m3;單位質量的還原性Fe粉放出的熱量 QFe = 7360kJ/kg。[〇〇79] 一種主動脫氧型密閉，由填充材料和磚墻構成，填充材料由脫氧型阻化劑和黃土組成，其中:
[0080]脫氧型阻化劑成分按質量比，還原性Fe粉:MgCl2= 10:1;
[0081]脫氧型阻化劑的質量根據公式(1)確定:
[0082] M' = 1.1 X (1+0.1)viq(L+S)/v = 7607.3kg(1)
[0083]式中:M’為脫氧型阻化劑的實際用量;L為超前支撐壓力影響范圍；S為聯絡巷寬度;v為工作面推進速度;q為密閉單位時間漏風量;^為消耗單位體積空氣中的氧氣需要還原性Fe粉質量；[0〇84]黃土的體積根據公式(2)確定:
[0085] V黃t=Vi騰撕-乂騰麵朋劍(2)[〇〇86]式中:Vm；為主動脫氧型密閉中黃土的體積;Vi顛減4為主動脫氧型密閉中填充材料的體積;為主動脫氧型密閉中脫氧型阻化劑的體積。
[0087] 所述還原性Fe粉質量純度彡98%，粒度彡200目；MgCl2純度彡98% ;[〇〇88] 所述的黃土含有成分按質量百分數為Si02:40?60%、Al203:10?20%、Ca0:5? 10%、Fe2〇3:3?6% ;
[0089]所述的填充材料，是將脫氧型阻化劑與黃土的用量按所述的主動脫氧型密閉比例進行配料，在常溫常壓下直接拌合均勻獲得的。
[0090]所述的公式(1)由公式(3)、(4)、(5)、(6)、(7)和(8)推導獲得:
[0091]T=(L+S)/v = 5.9d(3)
[0092]V = qT = 3143.5m3(4)
[0093]M = viV=6287kg (5)
[0094]Mi = 0.1XM=628.7kg(6)
[0095]M2=l.lXM=6915.7kg(7)
[0096]M3=l.lXMi = 691.6kg(8)[〇〇97] 式中:112為還原性Fe粉的實際用量，kg;M3為MgCl2的實際用量，kg;M為還原性Fe粉的理論用量，kgWiSMgCls的理論用量，kg;T為密閉產生裂隙出現漏風的總時間，d;L為超前支撐壓力影響范圍，m;S為聯絡巷寬度;v為工作面推進速度;q為密閉單位時間漏風量，m3/ min ;V為T時間內密閉的總漏風量，m3; vi為消耗單位體積空氣中的氧氣需要還原性Fe粉的質量，kg/m3。
[0098] —種主動脫氧型密閉的使用方法，包括以下步驟:[〇〇99] 步驟1，計算還原性Fe粉的理論用量M和MgCl2的理論用量施，根據公式(9)和(6)進行計算:
[0100] M = viq(L+S)/v = 6287kg(9)
[0101]Mi = 0.1XM=628.7kg(6)[〇1〇2]式中:M為還原性Fe粉的理論用量，kg;MAMgCl2的理論用量，kg;L為超前支撐壓力影響范圍，m;S為聯絡巷寬度，m;v為工作面推進速度，m/d;q為密閉單位時間漏風量，m3/ min; vi為消耗單位體積空氣中的氧氣需要還原性Fe粉質量，kg/m3;[〇1〇3] 步驟2,計算還原性Fe粉的實際用量M#PMgCl2的實際用量M3,根據公式(7)和(8)進行計算:
[0104] M2=l.lXM=6915.7kg(7)
[0105] M3=l.lXMi = 691.6kg(8)[〇1〇6] 式中:MA還原性Fe粉的實際用量，kg;M3為MgCl2的實際用量，kg;此時脫氧型阻化劑的用量僅占密閉總體積的1.6% ;
[0107]步驟3,驗證進風巷風流吸收熱量后工作面溫度是否符合規定，根據公式(10)進行驗證:
[0108] ti = t+M2QFe/ (cMa) = 21.6 °C(10)
[0109]式中:t為工作面風流升高后的溫度，°C ; t為工作面風流原始溫度，°C ; QFe為單位質量的還原性Fe粉放出的熱量，kj/kg; c為空氣的比熱容，J/(kg ? °C );Ma^T時間內進風巷通過的風流總質量，kg;[011 〇]= 21 ? 6°C彡26°C，驗證符合規定；
[0111]實際情況中，密閉中充填的泥漿也要吸收熱量，因此實際中t要小于21.6°C;
[0112]步驟4，在聯絡巷中構筑主動脫氧型密閉:將密閉與巷道及上下頂板接觸部位，噴涂耐高溫隔熱涂料，噴涂厚度為1?3cm，隔熱涂料干燥，形成隔熱涂料后，進行密閉的構筑。
[0113]所述的主動脫氧型密閉尺寸與礦井聯絡巷中使用的密閉尺寸相同，密閉的寬與高與巷道的寬與高相同，密閉充填材料的厚度根據密閉的使用目的進行確定。
[0114]所述的(9)由公式(3)、(4)和(5)推導獲得:
[0115]T=(L+S)/v = 5.9d(3)
[0116] V = qT = 3143.5m3(4)
[0117]m = viV=6287kg(5)
[0118]式中:M為還原性Fe粉的理論用量，kg; T為密閉產生裂隙出現漏風的總時間，d; L為超前支撐壓力影響范圍，m;S為聯絡巷寬度;v為工作面推進速度;q為密閉單位時間漏風量， m3/min;V為T時間內密閉的總漏風量，m3;vi為消耗單位體積空氣中的氧氣需要還原性Fe粉的質量，kg/m3。[〇119]下面使用Fluent數值模擬軟件對該礦聯絡巷構筑普通密閉時不漏風、漏風以及構筑本發明密閉漏風時聯絡巷及密閉內部氧濃度分布進行模擬，模擬過程中使用的模型尺寸與該礦現場相同，當密閉漏風時進風口風速由密閉單位時間漏風量求得，為4.1 X 1 (T4m/s。 模擬中使用的耗氧速率，通過試驗獲得，由試驗得到的脫氧型阻化劑在20°C、40°C、6(TC、80 °C以及99°C時的耗氧速率擬合的曲線(如圖5)求得，18°C時的耗氧速率為1.24Xl(T4m3/ (kg ?min)。普通密閉不漏風、普通密閉漏風、主動脫氧型密閉漏風的模擬結果分別為圖6、 圖7、圖8。
[0120]通過圖6看出，密閉不漏風時，有少量漏風滲透穿過密閉墻，使采空區側密閉墻附近氧濃度為4?5%，高于采空區附近的3?4%;通過圖7看出，當密閉漏風時，進入采空區側聯絡的漏風，使內部氧濃度迅速增加，密閉內側墻附近氧氣體積分數大幅升高，達到17%? 18 %。當漏入的風流向采空區方向移動時，與原有低氧濃度氣體混合，使氧氣體積分數逐漸降低為采空區附近的4%?5%。以上兩種情況中氧濃度分布的模擬結果，與現場監測相符， 因此可利用該模型對主動脫氧型密閉的漏風氧濃度分布進行研究。[0121 ]將密閉的充填材料增加耗氧效果，模擬主動脫氧型密閉漏風時的氧濃度分布，模擬結果如圖8所示。通過與圖7對比看出，充填材料具有耗氧效果后，漏入密閉內部的風流經過脫氧型阻化劑的耗氧，裂隙出口附近的氧濃度大幅降低，由普通密閉的17?18%降至5? 6%，并且高氧濃度范圍也大幅減小。經過密閉脫氧的漏風流中氧濃度大幅降低，剩余高濃度的N2,對氣體流經區域起到了惰化效果，使采空區附近氧濃度由普通密閉漏風時的4? 5%降至2?3%，此氧濃度甚至比密閉不漏風時還要低。與普通密閉相比，主動脫氧型密閉漏風時，不僅沒有增加采空區附近氧濃度，反而使氧濃度得到了降低，有效防止了采空區遺煤的自燃。
【主權項】
1.一種主動脫氧型密閉，其特征在于，由填充材料和磚墻構成，填充材料由脫氧型阻化 劑和黃土組成，其中:脫氧型阻化劑成分按質量比，還原性Fe粉:MgCl2 = 10:(l?11);脫氧型阻化劑的質量根據公式(1)確定:M' =1.1 X [1+(0.1?l.l)]viq(L+S)/v(1)式中:M'為脫氧型阻化劑的實際用量;L為超前支撐壓力影響范圍；S為聯絡巷寬度;v為 工作面推進速度;q為密閉單位時間漏風量;V1為消耗單位體積空氣中的氧氣需要還原性Fe 粉質量；黃土的體積根據公式(2)確定:v散=Vi騰#rVw?刪 (2)式中:Vrn；為主動脫氧型密閉中黃土的體積;為主動脫氧型密閉中填充材料的體 積;樹為主動脫氧型密閉中脫氧型阻化劑的體積。2.根據權利要求1所述的主動脫氧型密閉，其特征在于，所述還原性Fe粉質量純度多 98%，粒度彡200目；MgCl2純度彡98%。3.根據權利要求1所述的主動脫氧型密閉，其特征在于，所述的黃土含有成分按質量百 分數為 Si〇2:40 ?60%、Al2〇3:10?20%、CaO:5?10%、Fe2〇3:3?6%。4.根據權利要求1所述的主動脫氧型密閉，其特征在于，永久密閉填充材料的厚度不小 于lm，防火密閉填充材料的厚度不小于2m。5.根據權利要求1所述的主動脫氧型密閉，其特征在于，所述的填充材料，是將脫氧型 阻化劑與黃土的用量按所述的主動脫氧型密閉比例進行配料，在常溫常壓下直接拌合均勻 獲得的。6.權利要求1所述的一種主動脫氧型密閉的使用方法，其特征在于，包括以下步驟:步驟1，計算還原性Fe粉的理論用量M和MgCl2的理論用量％，根據公式(9)和(6)進行計算:M=viq(L+S)/v (9)Mi=(0.1 ?1.1)XM(6)式中:M為還原性Fe粉的理論用量;MAMgCl2的理論用量;L為超前支撐壓力影響范圍；S 為聯絡巷寬度;v為工作面推進速度;q為密閉單位時間漏風量;vi為消耗單位體積空氣中的 氧氣需要還原性Fe粉質量；步驟2,計算還原性Fe粉的實際用量MdPMgCh的實際用量M3,根據公式(7)和(8)進行計 算:M2 = 1.1XM(7)M3 = 1.1XMi (8)式中:M2*還原性Fe粉的實際用量;M3為MgCl2的實際用量；步驟3,驗證進風巷風流吸收熱量后工作面溫度是否符合規定，根據公式(10)進行驗 證:tl = t+M2QFe/(cM進)(10)式中:^為工作面風流升高后的溫度;t為工作面風流原始溫度;QFe為單位質量的還原 性Fe粉放出的熱量;C為空氣的比熱容;Ma^T時間內進風巷通過的風流總質量；當t < 26 °C時，驗證符合規定；步驟4，在聯絡巷中構筑主動脫氧型密閉:將密閉與巷道及上下頂板接觸部位，噴涂耐 高溫隔熱涂料，噴涂厚度為1?3cm，隔熱涂料干燥，形成隔熱涂料后，進行密閉的構筑。7.根據權利要求6所述的主動脫氧型密閉的使用方法，其特征在于，所述的主動脫氧型 密閉尺寸與礦井聯絡巷中使用的密閉尺寸相同，密閉的寬與高與巷道的寬與高相同，密閉 充填材料的厚度根據密閉的使用目的進行確定。
【文檔編號】E21F17/103GK105952493SQ201610341310
【公開日】2016年9月21日
【申請日】2016年5月20日
【發明人】郝朝瑜, 司蕊, 賀飛, 王繼仁, 王宏飛, 邢曉東
【申請人】遼寧工程技術大學