專利名稱：一種堵解一體化增產工藝的制作方法
技術領域：
本發明涉及油田開發中的一種堵水調剖技術，特別涉及一種堵解一體化增產工 藝。
背景技術：
調剖堵水工作的意義十分重要，其目的是控制油田水的產出，保持地層能量。因油 層是不均質的，有高滲透層和中、低滲透層，當注水采油時，水總是沿流動阻力最小的高滲 透層突入油井，產生較高水驅采收率，而波及不到中、低滲透層，故水驅采收率不高。隨著時 間的推移，水對高滲透層的沖刷，形成特高滲透層。這時，水在注水系統、油層和污水處理與 回注系統構成的回路中無效循環，水驅采收率就不再提高了。因此，必須從注水井或油井封 堵這些高滲透層和特高滲透層迫使注入的水進入含油飽和度高的中、低滲透層，以達到提 高原油采收率的目的。值得注意的是調驅工藝有兩個技術關鍵，一是必須根據滲透率，用巖 心優選驅替劑的粘度，以保證調驅劑推進速度略快于新進水層段的水線推進速度；二是為 了擠入調驅劑時盡量減少加強層的傷害，注入壓力必須大于調剖層段的啟動壓差，小于加 強層段的啟動壓差。這兩方面都可以用巖心(或人造模擬巖心)實測。油井堵水也有類似 問題，由于堵塞半徑有限，增產量和有效期都很小，所以對孔隙性油藏來說，除非全層水淹 否則對層內某層段出水不宜采用堵水措施。而對塊狀裂縫性底水油藏，由于無法在水井進 行調整，只能利用這類油田的非均質性在油井進行堵水，開始將大裂縫堵死，這樣雖然將出 水通道堵死，同時也將與大裂縫連通的小裂縫的出油通道堵死，所以效果也不理想。以后發 展為有滲透性的堵大裂縫的堵劑，效果有所改善。但是，由于巖塊系統的驅替壓差很大，大 裂縫中滲透率下降很大，滲流阻力較大，大裂縫中壓力憋得較高，形不成大的驅替壓差，巖 塊系統中的油還是出不來。
發明內容
為了克服上述現有技術的缺陷，本發明的目的在于提供一種堵解一體化增產工 藝，該工藝適合于層間滲透性差異大、隔層或夾層薄、產液剖面、吸水剖面不清楚或固井質 量差而引起竄槽的油水井，控制注入速度和注入壓力，使調堵劑選擇性地進入高吸水層段 或產水層段，盡量減小含油層段傷害。為了達到上述目的，本發明的技術方案是通過以下方式實現的一種堵解一體化增產工藝，包括以下步驟一、當井是水井時，利用井內原有的注水管柱或采油管柱，從油管注入調堵劑；當 井是油井時，起出井下管和桿柱，通刺檢查，并往井中下放施工管柱，從施工管柱中注入調 堵劑；二、步驟一中所述的調堵劑分凍膠類調堵劑和顆粒型調堵劑兩種，地層出水通道 在2000米以上油藏時，先注入顆粒型調堵劑，后續注入凍膠類調堵劑，顆粒型調堵劑與凍 膠類調堵劑的體積比為1 2-5 ；油藏小于等于2000米時，單獨注入凍膠類調堵劑；
三、凍膠類調堵劑的組分為占凍膠類調堵劑總質量0. 2-0. 5%的聚丙烯酰胺干 粉、0. 2-0. 6%樹脂類促凝劑、0. 2-0. 5%有機鉻交聯劑，其余組分為水；顆粒型調堵劑的組 分為質量濃度為0. 1-0. 3%的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑，聚丙烯酰胺水溶液 和油溶性顆粒堵劑的質量比為85-95 5-15，調堵劑的注入粘度彡50mPa. s，成膠粘度大 于lOOmpa. s，堵水率彡95% ；注入調堵劑的總量按下式計算
式中V——調堵劑用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為5-15%的砂巖酸溶液，頂替清 水；砂巖酸溶液的用量按下式計算 式中V—砂巖酸溶液用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，m，實際使用時選擇固定值Im ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。五、關井24-72小時后，水井開井恢復注水，油井則開井后恢復正常生產。以上各步驟中，注入調堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵 壓有兩個原則一是不大于注水系統壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力， 注入調堵劑，為確保調堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調堵劑和砂巖酸溶 液注入壓力由下式確定0. 8P 破彡 P 注彡 P 地 +Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調堵劑擠注壓力，MPa ；P地-處理層地層壓力，MPa ；Pfr-井筒內液柱壓力，MPa ；PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 ^ 0.07675·火./τ ΔΡ
式中Q-注入速度，m3/h ；K-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ；Δ P-注入壓差，MPa;M-調剖劑粘度，mPa · s ；
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re-泄油半徑，m ；rw-井筒半徑，m ；S-表皮系數在實際施工設計中，一般根據封堵目的不同，采用不同的注入速度對滲透率低于 50md的低滲油藏，注入速度不超過10m3/h，達到封堵裂縫和大孔道，減少地層污染并有序啟 動低滲層的目的；對物性較好，層系單一的滲透率不低于50md的油藏，注入速度為8-12m3/ h。本發明的工藝特點是通過注入調堵劑能夠更加充分的調整注水地層的吸水剖 面，封堵大的出水通道，通過后續注入具有油藏保護特征的砂巖酸，可以增強中低滲透層波 及系數和滲透率，增加了中低滲透層的注水量，提高油井產能，達到油井增產、水井降壓增 注、節能增效的效果；工藝成功率高，施工安全可靠，通過調堵劑可以調整注水地層的吸水 剖面，封堵大的出水通道，封堵率高，操作簡單。通過注入砂巖酸可以打開油流通道，降低表 面張力，并且具有腐蝕性小，環保安全的特點。
具體實施例方式實施例一(水井)本實施例包括以下步驟一、當井是水井時，利用井內原有的注水管柱或采油管柱，從油管擠入調堵劑；二、步驟一中所述的調堵劑分凍膠類調堵劑和顆粒型調堵劑兩種，地層出水在 2000米以上油藏，先注入顆粒型調堵劑，后續注入凍膠類調堵劑，顆粒型調堵劑與凍膠類調 堵劑的體積比1 2；三、凍膠類調堵劑的組分為占凍膠類調堵劑總質量0.5%的聚丙烯酰胺干粉、 0. 2%樹脂類促凝劑、0. 4%有機鉻交聯劑，其余組分為水；顆粒型調堵劑的組分為質量濃 度為0. 2%的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑，聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑 的質量比為90 10，調堵劑的注入粘度為45mPa. s，成膠粘度為llOmpa. s，堵水率96% ； 注入調堵劑的總量按下式計算
IlV = TiX hi Xjfe
i=l式中V——調堵劑用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為10%的砂巖酸溶液，頂替清水； 砂巖酸溶液的用量按下式計算
ηV = TI^ TiX hi χ ^
i=l式中V—砂巖酸溶液用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，m，實際使用時選擇固定值Im ；比——i層段的厚度，m;
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Oi——i層段的有效孔隙度。五、關井48小時后，水井開井恢復注水。以上各步驟中，注入調堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵 壓有兩個原則一是不大于注水系統壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力， 注入調堵劑，為確保調堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調堵劑和砂巖酸溶 液注入壓力由下式確定0. 8P 破彡 P 注彡 P 地 +Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調堵劑擠注壓力，MPa ；P地-處理層地層壓力，MPa ；Pfr-井筒內液柱壓力，MPa ；PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 式中Q-注入速度，m3/h ；K-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ；Δ P-注入壓差，MPa;M-調剖劑粘度，mPa · s ；re-泄油半徑，m ；rw-井筒半徑，m ；S-表皮系數本實施例注水壓力上升3MPa，吸水指數下降12m3/ (d · MPa)；壓力指數上升 3. 6MPa，說明高滲透帶或大的出水孔道得到了有效封堵；吸水剖面得到了有效改善，強吸水 層得到了有效封堵，吸水量下降，啟動了不吸水層，吸水差的層得到加強。周圍油井產量上 升，出水減少。實施例二(水井)本實施例包括以下步驟—、當井是水井時，利用井內原有的注水管柱或采油管柱，從油管擠入調堵劑；二、步驟一中所述的調堵劑分凍膠類調堵劑和顆粒型調堵劑兩種，地層出水通道 在2000米以上油藏，先注入顆粒型調堵劑，后續注入凍膠類調堵劑，顆粒型調堵劑與凍膠 類調堵劑的體積比1 4；三、凍膠類調堵劑的組分為占凍膠類調堵劑總質量0.3%的聚丙烯酰胺干粉、 0. 2%樹脂類促凝劑、0. 4%有機鉻交聯劑，其余組分為水；顆粒型調堵劑的組分為質量濃 度為0. 3%的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑，聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑 的質量比為85 15，調堵劑的注入粘度40mPa. s，成膠粘度130mpa. s，堵水率95% ；注入 調堵劑的總量按下式計算
式中V——調堵劑用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為7. 5%的砂巖酸溶液，頂替清水； 砂巖酸溶液的用量按下式計算 式中V—砂巖酸溶液用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，m，實際使用時選擇固定值Im ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。五、關井72小時后，水井開井恢復注水。以上各步驟中，注入調堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵 壓有兩個原則一是不大于注水系統壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力， 注入調堵劑，為確保調堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調堵劑和砂巖酸溶 液注入壓力由下式確定 0. 8P 破彡 P 注彡 P 地 +Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調堵劑擠注壓力，MPa ；P地-處理層地層壓力，MPa ；Pfr-井筒內液柱壓力，MPa ；PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定式中Q-注入速度，m3/h ；K-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ；Δ P-注入壓差，MPa;M-調剖劑粘度，mPa · s ；re_泄油半徑，m;rw-井筒半徑，m;S-表皮系數本實施例注水壓力上升4MPa，吸水指數下降13m3/(d· MPa)；壓力指數上升 3. 5MPa，說明高滲透帶或大的出水孔道得到了有效封堵；吸水剖面得到了有效改善，強吸水
0.07675. HAP
層得到了有效封堵，吸水量下降，啟動了不吸水層，吸水差的層得到加強。周圍油井產量上 升，出水減少。實施例三(水井)本實施例包括以下步驟一、當井是水井時，利用井內原有的注水管柱或采油管柱，從油管擠入調堵劑；二、油藏小于2000米，單獨注入凍膠類的調堵劑；三、凍膠類調堵劑的組分為占凍膠類調堵劑總質量0.4%的聚丙烯酰胺干粉、 0. 2%樹脂類促凝劑、0. 4%有機鉻交聯劑，其余組分為水；調堵劑的注入粘度為45mPa. s, 成膠粘度115mpa. s，堵水率97% ；注入調堵劑的總量按下式計算
ηV = TI^TiX hiX^fe
i=l式中V—調堵劑用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為10%的砂巖酸溶液，頂替清水； 砂巖酸溶液的用量按下式計算
ηV = Tt^ TiX hi X ^
i=l式中V—砂巖酸溶液用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，m，實際使用時選擇固定值Im ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。五、關井48小時后，水井開井恢復注水。以上各步驟中，注入調堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵 壓有兩個原則一是不大于注水系統壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力， 注入調堵劑，為確保調堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調堵劑和砂巖酸溶 液注入壓力由下式確定0. 8P 破彡 P 注彡 P 地 +Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調堵劑擠注壓力，MPa ；P地-處理層地層壓力，MPa ；Pfr-井筒內液柱壓力，MPa;PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定
^ 0.01615-K-h-AP
Q =-7-V", re
μ- In —+ 5
r
V w
Yb
式中Q-注入速度，m3/h ；K-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ；Δ P-注入壓差，MPa;M-調剖劑粘度，mPa · s ；re_泄油半徑，m;rw-井筒半徑，m;S-表皮系數本實施例注水壓力上升5MPa，吸水指數下降15m3/(d · MPa)；壓力指數上升4MPa， 說明高滲透帶或大的出水孔道得到了有效封堵；吸水剖面得到了有效改善，強吸水層得到 了有效封堵，吸水量下降，啟動了不吸水層，吸水差的層得到加強。周圍油井產量上升，出水 減少。實施例四(油井)本實施例包括以下步驟一、當井是油井時，起出井下管和桿柱，通刺檢查，并往井中下放施工管柱，從施工 管柱中注入調堵劑；二、步驟一中所述的調堵劑分凍膠類調堵劑和顆粒型調堵劑兩種，地層出水通道 在2000米以上油藏，先注入顆粒型調堵劑，后續注入凍膠類調堵劑，顆粒型調堵劑與凍膠 類調堵劑的體積比1 3；三、凍膠類調堵劑的組分為占凍膠類調堵劑總質量0.4%的聚丙烯酰胺干粉、 0. 2%樹脂類促凝劑、0. 4%有機鉻交聯劑，其余組分為水；顆粒型調堵劑的組分為質量濃 度為0. 2%的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑，聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑 的質量比為95 5，調堵劑的注入粘度30mPa. s，成膠粘度130mpa. s，堵水率95%;注入調 堵劑的總量按下式計算
ηV = rix hi χ^
i=l式中V—調堵劑用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為10%的砂巖酸溶液，頂替清水； 砂巖酸溶液的用量按下式計算
ηV = H^nxhi XfSi
i=l式中V—砂巖酸溶液用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，m，實際使用時選擇固定值Im ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。五、關井48小時后，油井則開井后恢復正常生產。以上各步驟中，注入調堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵
16壓有兩個原則一是不大于注水系統壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力， 注入調堵劑，為確保調堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調堵劑和砂巖酸溶 液注入壓力由下式確定0. 8P 破≥ P 注≥ P 地 +Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調堵劑擠注壓力，MPa ；P地-處理層地層壓力，MPa;Pfr-井筒內液柱壓力，MPa;PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 式中Q-注入速度，m3/h ；K-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ；Δ P-注入壓差，MPa;M-調剖劑粘度，mPa · s ；re_泄油半徑，m;rw-井筒半徑，m;S-表皮系數本實施例施工后油井含水穩步下降，日產油量迅速增加。實施例五(油井)本實施例包括以下步驟一、當井是油井時，起出井下管和桿柱，通刺檢查，并往井中下放施工管柱，從施工 管柱中注入調堵劑；二、油藏小于2000米，單獨注入凍膠類的調堵劑；三、凍膠類調堵劑的組分為占凍膠類調堵劑總質量0.5%的聚丙烯酰胺干粉、 0. 2%樹脂類促凝劑、0. 3%有機鉻交聯劑，其余組分為水；調堵劑的注入粘度45mPa. s，成 膠粘度130mpa. s，堵水率97% ；注入調堵劑的總量按下式計算 式中V——調堵劑用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為5-15%的砂巖酸溶液，頂替清 水；砂巖酸溶液的用量按下式計算 式中V—砂巖酸溶液用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，m，實際使用時選擇固定值Im ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。五、關井24小時后，油井則開井后恢復正常生產。以上各步驟中，注入調堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵 壓有兩個原則一是不大于注水系統壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力， 注入調堵劑，為確保調堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調堵劑和砂巖酸溶 液注入壓力由下式確定0. 8P 破彡 P 注彡 P 地 +Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調堵劑擠注壓力，MPa ；P地-處理層地層壓力，MPa;Pfr-井筒內液柱壓力，MPa;PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 式中Q-注入速度，m3/h ；K-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ；Δ P-注入壓差，MPa;M-調剖劑粘度，mPa · s ；re-泄油半徑，m ；rw-井筒半徑，m ；S-表皮系數本實施例施工后油井含水穩步下降，日產油量迅速增加。實施例六(油井)本實施例包括以下步驟一、當井是油井時，起出井下管和桿柱，通刺檢查，并往井中下放施工管柱，從施工 管柱中注入調堵劑；二、步驟一中所述的調堵劑分凍膠類調堵劑和顆粒型調堵劑兩種，地層出水通道 在2000米以上油藏，先注入顆粒型調堵劑，后續注入凍膠類調堵劑，顆粒型調堵劑與凍膠 類調堵劑的體積比1 3；三、凍膠類調堵劑的組分為占凍膠類調堵劑總質量0.5%的聚丙烯酰胺干粉、 0. 2%樹脂類促凝劑、0. 3%有機鉻交聯劑，其余組分為水；顆粒型調堵劑的組分質量濃度
18為0. 3%的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑，聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑的 質量比為90 10，調堵劑的注入粘度45mPa. s，成膠粘度115mpa. s，堵水率96% ；注入調 堵劑的總量按下式計算 式中V—調堵劑用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為5-15%的砂巖酸溶液，頂替清 水；砂巖酸溶液的用量按下式計算 式中V—砂巖酸溶液用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，m，實際使用時選擇固定值Im ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。五、關井24小時后，油井則開井后恢復正常生產。以上各步驟中，注入調堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵 壓有兩個原則一是不大于注水系統壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力， 注入調堵劑，為確保調堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調堵劑和砂巖酸溶 液注入壓力由下式確定0. 8P 破≥ P 注≥ P 地 +Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調堵劑擠注壓力，MPa ；P地-處理層地層壓力，MPa ；
Pfr-井筒內液柱壓力，MPa ；PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 式中Q-注入速度，m3/h ；K-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ；Δ P-注入壓差，MPa;M-調剖劑粘度，mPa · s ；re-泄油半徑，m ；rw-井筒半徑，m ；
S-表皮系數本實施例施工后油井含水穩步下降，日產油量迅速增加。
權利要求
一種堵解一體化增產工藝，其特征在于，包括以下步驟一、當井是水井時，利用井內原有的注水管柱或采油管柱，從油管擠入調堵劑；當井是油井時，起出井下管和桿柱，通刺檢查，并往井中下放施工管柱，從施工管柱中注入調堵劑；二、步驟一中所述的調堵劑分凍膠類調堵劑和顆粒型調堵劑兩種，地層出水通道在2000米以上油藏時，先注入顆粒型調堵劑，后續注入凍膠類調堵劑，顆粒型調堵劑與凍膠類調堵劑的體積比1∶2 5；油藏小于等于2000米時，單獨注入凍膠類調堵劑；三、凍膠類調堵劑的組分為占凍膠類調堵劑總質量0.2 0.5％的聚丙烯酰胺干粉、0.2 0.6％樹脂類促凝劑、0.2 0.5％有機鉻交聯劑，其余組分為水；顆粒型調堵劑的組分為質量濃度為0.1 0.3％的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑，聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑的質量比為85 95∶5 15，調堵劑的注入粘度≤50mPa.s，成膠粘度大于100mpa.s，堵水率≥95％；注入調堵劑的總量按下式計算式中V——調堵劑用量，m3；ri——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1.5m；hi——i層段的厚度，m；Φi——i層段的有效孔隙度；四、注入調堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為5 15％的砂巖 酸溶液，頂替清水；砂巖酸溶液的用量按下式計算式中V——砂巖酸溶液用量，m3；ri——i層段的處理半徑，m，實際使用時選擇固定值1m；hi——i層段的厚度，m；Φi——i層段的有效孔隙度；五、關井24 72小時后，水井開井恢復注水，油井則開井后恢復正常生產。FSA00000158604200011.tif,FSA00000158604200021.tif
2.根據權利要求1所述的一種堵解一體化增產工藝，其特征在于，在各步驟中，注入調 堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵壓有兩個原則一是不大于注水 系統壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力，注入調堵劑，為確保調堵劑有效 地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調堵劑和砂巖酸溶液注入壓力由下式確定 0. 8P破彡P注彡P地+Pfr-PH 式中P破-處理層破裂壓力，MPa ； P注-調堵劑擠注壓力，MPa; P地-處理層地層壓力，MPa ； Pfr-井筒內液柱壓力，MPa ； PH-處理井液柱壓力，MPa。 堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 式中Q-注入速度，m3/h; κ-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ； Δ P-注入壓差，MPa ； M-調剖劑粘度，mPa · s ；泄油半徑，m; rw-井筒半徑，m; S-表皮系數。
3.根據權利要求1或2所述的一種堵解一體化增產工藝，其特征在于，包括以下步驟一、當井是水井時，利用井內原有的注水管柱或采油管柱，從油管擠入調堵劑；二、步驟一中所述的調堵劑分凍膠類調堵劑和顆粒型調堵劑兩種，地層出水在2000米 以上油藏，先注入顆粒型調堵劑，后續注入凍膠類調堵劑，顆粒型調堵劑與凍膠類調堵劑的 體積比1 2 ；三、凍膠類調堵劑的組分為占凍膠類調堵劑總質量0.5%的聚丙烯酰胺干粉、0. 2% 樹脂類促凝劑、0.4%有機鉻交聯劑，其余組分為水；顆粒型調堵劑的組分為質量濃度為 0.2%的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑，聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑的質 量比為90 10，調堵劑的注入粘度為45mPa. s，成膠粘度為llOmpa. s，堵水率96% ；注入 調堵劑的總量按下式計算 式中V——調堵劑用量，m3;A——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. Sm ； 比——i層段的厚度，m; Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為10%的砂巖酸溶液，頂替清水；砂巖 酸溶液的用量按下式計算 式中V—砂巖酸溶液用量，m3 ； A——i層段的處理半徑，m,實際使用時選擇固定值Im ； 比——i層段的厚度，m; Oi——i層段的有效孔隙度。五、關井48小時后，水井開井恢復注水。以上各步驟中，注入調堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵壓有 兩個原則一是不大于注水系統壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力，注入調堵劑，為確保調堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調堵劑和砂巖酸溶液注 入壓力由下式確定0. 8P破≥P注≥P地+Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調堵劑擠注壓力，MPa;P地-處理層地層壓力，MPa ；Pfr-井筒內液柱壓力，MPa;PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 式中Q-注入速度，m3/h; K-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ； Δ P-注入壓差，MPa ； M-調剖劑粘度，mPa · s ；泄油半徑，m; rw-井筒半徑，m; S-表皮系數。
4.根據權利要求1所述的一種堵解一體化增產工藝，其特征在于，包括以下步驟一、當井是水井時，利用井內原有的注水管柱或采油管柱，從油管擠入調堵劑；二、步驟一中所述的調堵劑分凍膠類調堵劑和顆粒型調堵劑兩種，地層出水通道在 2000米以上油藏，先注入顆粒型調堵劑，后續注入凍膠類調堵劑，顆粒型調堵劑與凍膠類調 堵劑的體積比1 4；三、凍膠類調堵劑的組分為占凍膠類調堵劑總質量0.3%的聚丙烯酰胺干粉、0. 2% 樹脂類促凝劑、0.4%有機鉻交聯劑，其余組分為水；顆粒型調堵劑的組分為質量濃度為 0. 3 %的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑，聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑的質 量比為85 15，調堵劑的注入粘度40mPa. s，成膠粘度130mpa. s，堵水率95%;注入調堵 劑的總量按下式計算 式中V——調堵劑用量，m3;—i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ； 比——i層段的厚度，m; Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為7.5%的砂巖酸溶液，頂替清水；砂 巖酸溶液的用量按下式計算 式中V——砂巖酸溶液用量，m3 ； A——i層段的處理半徑，m,實際使用時選擇固定值Im ； 比——i層段的厚度，m; Oi——i層段的有效孔隙度。 五、關井72小時后，水井開井恢復注水。以上各步驟中，注入調堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵壓有 兩個原則一是不大于注水系統壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力，注入 調堵劑，為確保調堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調堵劑和砂巖酸溶液注 入壓力由下式確定.0. 8P破彡P注彡P地+Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調堵劑擠注壓力，MPa;P地-處理層地層壓力，MPa ；Pfr-井筒內液柱壓力，MPa;PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 式中Q-注入速度，m3/h; κ-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ； Δ P-注入壓差，MPa ； M-調剖劑粘度，mPa · s ；泄油半徑，m; rw-井筒半徑，m; S-表皮系數。
5.根據權利要求1或2所述的一種堵解一體化增產工藝，其特征在于，包括以下步驟一、當井是水井時，利用井內原有的注水管柱或采油管柱，從油管擠入調堵劑；二、油藏小于2000米，單獨注入凍膠類調堵劑；三、凍膠類調堵劑的組分為占凍膠類調堵劑總質量0.4%的聚丙烯酰胺干粉、0.2% 樹脂類促凝劑、0. 4%有機鉻交聯劑，其余組分為水；調堵劑的注入粘度為45mPa. s，成膠粘度115mpa. s，堵水率97% ；注入調堵劑的總量按下式計算 式中V——調堵劑用量，m3;A——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ； 比——i層段的厚度，m; Oi——i層段的有效孔隙度；四、注入調堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為10%的砂巖酸溶液，頂替清水；砂巖 酸溶液的用量按下式計算 式中V——砂巖酸溶液用量，m3 ；A——i層段的處理半徑，m,實際使用時選擇固定值Im ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度；五、關井48小時后，水井開井恢復注水。
6.根據權利要求1或2所述的一種堵解一體化增產工藝，其特征在于，包括以下步驟一、當井是油井時，起出井下管和桿柱，通刺檢查，并往井中下放施工管柱，從施工管柱 中注入調堵劑；二、步驟一中所述的調堵劑分凍膠類調堵劑和顆粒型調堵劑兩種，地層出水通道在 2000米以上油藏，先注入顆粒型調堵劑，后續注入凍膠類調堵劑，顆粒型調堵劑與凍膠類調 堵劑的體積比1 3；三、凍膠類調堵劑的組分為占凍膠類調堵劑總質量0.4%的聚丙烯酰胺干粉、0. 2% 樹脂類促凝劑、0.4%有機鉻交聯劑，其余組分為水；顆粒型調堵劑的組分為質量濃度為 0.2%的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑，聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑的質 量比為95 5，調堵劑的注入粘度30mPa. s，成膠粘度130mpa. s，堵水率95%；注入調堵劑 的總量按下式計算式中V——調堵劑用量，m3;A——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ； 比——i層段的厚度，m; Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為10%的砂巖酸溶液，頂替清水；砂巖 酸溶液的用量按下式計算 式中V—砂巖酸溶液用量，m3 ； A——i層段的處理半徑，m,實際使用時選擇固定值Im ； 比——i層段的厚度，m; Oi——i層段的有效孔隙度。五、關井48小時后，油井則開井后恢復正常生產。以上各步驟中，注入調堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵壓有 兩個原則一是不大于注水系統壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力，注入調堵劑，為確保調堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調堵劑和砂巖酸溶液注 入壓力由下式確定`0. 8P破≥P注≥P地+Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調堵劑擠注壓力，MPa;P地-處理層地層壓力，MPa ；Pfr-井筒內液柱壓力，MPa;PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 式中Q-注入速度，m3/h; K-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ； Δ P-注入壓差，MPa ； M-調剖劑粘度，mPa · s ；泄油半徑，m; rw-井筒半徑，m; S-表皮系數。
7.根據權利要求1或2所述的一種堵解_體化增產工藝，其特征在于，包括以下步驟一、當井是油井時，起出井下管和桿柱，通刺檢查，并往井中下放施工管柱，從施工管柱 中注入調堵劑；二、油藏小于2000米，單獨注入凍膠類的調堵劑；三、凍膠類調堵劑的組分為占凍膠類調堵劑總質量0.5%的聚丙烯酰胺干粉、0. 2% 樹脂類促凝劑、0. 3%有機鉻交聯劑，其余組分為水；調堵劑的注入粘度45mPa. s，成膠粘度 130mpa. s，堵水率97% ；注入調堵劑的總量按下式計算 式中V——調堵劑用量，m3;A——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ； 比——i層段的厚度，m; Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為5-15%的砂巖酸溶液，頂替清水；砂 巖酸溶液的用量按下式計算 式中V—砂巖酸溶液用量，m3 ； A——i層段的處理半徑，m,實際使用時選擇固定值Im ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。五、關井24小時后，油井則開井后恢復正常生產。以上各步驟中，注入調堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵壓有 兩個原則一是不大于注水系統壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力，注入 調堵劑，為確保調堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調堵劑和砂巖酸溶液注 入壓力由下式確定.0. 8P破≥P注≥P地+Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調堵劑擠注壓力，MPa;P地-處理層地層壓力，MPa ；Pfr-井筒內液柱壓力，MPa;PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 式中Q-注入速度，m3/h; K-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ； Δ P-注入壓差，MPa ； M-調剖劑粘度，mPa · s ；泄油半徑，m; rw-井筒半徑，m; S-表皮系數。
8.根據權利要求1或2所述的一種堵解一體化增產工藝，其特征在于，包括以下步驟一、當井是油井時，起出井下管和桿柱，通刺檢查，并往井中下放施工管柱，從施工管柱 中注入調堵劑；二、步驟一中所述的調堵劑分凍膠類調堵劑和顆粒型調堵劑兩種，地層出水通道在 2000米以上油藏，先注入顆粒型調堵劑，后續注入凍膠類調堵劑，顆粒型調堵劑與凍膠類調 堵劑的體積比1 3；三、凍膠類調堵劑的組分為占凍膠類調堵劑總質量0.5%的聚丙烯酰胺干粉、0. 2% 樹脂類促凝劑、0.3%有機鉻交聯劑，其余組分為水；顆粒型調堵劑的組分質量濃度為 0.3%的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑，聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑的質 量比為90 10，調堵劑的注入粘度45mPa. s，成膠粘度115mpa. s，堵水率96% ；注入調堵 劑的總量按下式計算 式中V——調堵劑用量，m3; A——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ； 比——i層段的厚度，m; Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為5-15%的砂巖酸溶液，頂替清水；砂 巖酸溶液的用量按下式計算式中V——砂巖酸溶液用量，m3 ；A——i層段的處理半徑，m,實際使用時選擇固定值Im ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。五、關井24小時后，油井則開井后恢復正常生產。以上各步驟中，注入調堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵壓有 兩個原則一是不大于注水系統壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力，注入 調堵劑，為確保調堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調堵劑和砂巖酸溶液注 入壓力由下式確定`0. 8P破彡P注彡P地+Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調堵劑擠注壓力，MPa;P地-處理層地層壓力，MPa ；Pfr-井筒內液柱壓力，MPa;PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 式中Q-注入速度，m3/h; κ-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ； Δ P-注入壓差，MPa ； M-調剖劑粘度，mPa · s ；泄油半徑，m; rw-井筒半徑，m; S-表皮系數。
9.根據權利要求1或2所述的一種堵解一體化增產工藝，其特征在于，包括以下步驟 對滲透率低于50md的低滲油藏，注入速度不超過10m3/h ；對物性較好，層系單一的滲透率 不低于50md的油藏，注入速度為8-12m3/h。
全文摘要
一種堵解一體化增產工藝，往井中擠入調堵劑，調堵劑分凍膠類調堵劑和顆粒型調堵劑兩種，2000米以上油藏時，先注入顆粒型調堵劑，后續注入凍膠類調堵劑，油藏小于等于2000米時，單獨注入凍膠型的調堵劑；凍膠類調堵劑的組分為0.2-0.5％的聚丙烯酰胺干粉、0.2-0.6％樹脂類促凝劑、0.2-0.5％有機鉻交聯劑，其余組分為水；顆粒型調堵劑的組分為0.1-0.3％的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑；本發明適合于層間滲透性差異大、隔層或夾層薄、產液剖面、吸水剖面不清楚或固井質量差而引起竄槽的油水井，嚴格控制注入速度和注入壓力，使調堵劑選擇性地進入高吸水層段或產水層段，盡量減小含油層段傷害。
文檔編號E21B43/22GK101915079SQ20101020028
公開日2010年12月15日 申請日期2010年6月13日 優先權日2010年6月13日
發明者屈展, 王俊奇, 蓋海防, 陳軍斌 申請人:西安石油大學