雙背壓循環水供熱系統的制作方法
【專利摘要】本發明涉及一種雙背壓循環水供熱系統的改進，具體而言。本發明針對300MW等級汽輪機機組在供熱期間采用高背壓高排汽溫度加熱循環水供熱的運行，在供熱期將凝汽器中的海水循環水系統切換至熱網循環泵建立起來的熱水管網循環水回路，形成新的“熱-水”交換系統，切換完成后進入凝汽器的水流量降低、凝汽器背壓升高、低壓缸排汽溫度升高、經過凝汽器的第一次加熱，熱網循環水溫度升高，然后經熱網循環泵升壓后送入首站熱網加熱器，將熱網供水溫度進一步加熱后供向一次熱網；在非供熱期將凝汽器的熱網循環水系統切換至純凝工況下的海水循環水系統，恢復純凝運行工況，使凝汽器的預熱得到最大化的利用。
【專利說明】雙背壓循環水供熱系統
【技術領域】
[0001]本發明涉及凝汽器的供熱期和非供熱期的改造技術，具體而言，涉及一種雙背壓循環水供熱系統。
【背景技術】
[0002]現有技術中的純凝工況下凝汽器設計背壓為4.9kPa，汽輪機排氣溫度在32.6V左右，在純凝工況下的能源利用率通常低于40%，而在抽汽供熱的情況下能源綜合利用也不到60%，在損失的能量中，由低溫循環水所帶走的能量約占電廠總耗能的30%以上。利用循環水帶走的余熱是節約能源的一大重要手段，但是先有技術中熱泵口溫度往往達不到熱泵的需求，這樣導致對循環水的余熱利用率并不高。
[0003]例如申請號為201220054613.X的專利，其公開了一種熱網循環水系統，包括五段抽汽母管、熱網循環水供水管和熱泵，五段抽汽母管與熱泵連接，在五段抽汽母管與熱泵之間接入熱網循環水供水管，能夠從循環水中提取的低品質熱量，將循環水所帶走的能量回收利用，該系統中是將循環水直接接到熱網循環水系統中需要增加多個母管，增加了回收的成本。
[0004]又例如申請號為201010163688.7的專利，其公開了電廠循環水熱泵耦合熱電聯產的集中供暖系統及方法，該系統由汽輪機、蒸汽壓縮式熱泵、背壓小汽輪機、熱網加熱器以及相應的管路和附屬設備組成，該系統利用電廠循環水作為熱泵的熱源，熱泵壓縮機通過電廠做過功的中壓蒸汽驅動小汽輪機驅動，小汽輪機排汽進入熱網加熱器加熱熱網水，直接使用電廠做過功的中壓蒸汽驅動小汽輪機驅動，這樣勢必降低了中壓凝汽器的真空度，影響到中壓凝汽器的正常運行。
【發明內容】
[0005]本發明的目的是提供一種雙背壓循環水供熱系統，改造后的運行特點是:本發明針對300MW等級汽輪機機組在供熱期間采用高背壓高排汽溫度加熱循環水供熱的運行，在供熱期將凝汽器中的海水循環水系統切換至熱網循環泵建立起來的熱水管網循環水回路，形成新的“熱-水”交換系統，切換完成后進入凝汽器的水流量降至740(T9700t/h，凝汽器背壓由4.9kPa左右升至54kPa，低壓缸排汽溫度由30?45 V升至83°C，經過凝汽器的第一次加熱，熱網循環水溫度由53°C提升至80°C，然后經熱網循環泵升壓后送入首站熱網加熱器，將熱網供水溫度進一步加熱后供向一次熱網；在非供熱期將凝汽器的熱網循環水系統切換至純凝工況下的海水循環水系統，恢復純凝運行工況。
[0006]為了實現上述設計目的，本發明采用的方案如下:
一種雙背壓循環水供熱系統，其包括海水循環水系統和熱網循環系統，凝汽器內的凝結水經過凝結水泵升壓后進入到鍋爐進行加熱，加熱后得到的水汽一部分進入凝汽器，一部分進入熱網循環系統，海水循環水系統與熱網泵之間通過循環水閥門切換井進行切換；熱網循環系統內的熱網回水管連接在循環水排水母管上，熱網循環系統內的熱網進水管連接在海水循環水泵出口母管上。
[0007]優選的是，所述循環水閥門切換井內設有A側循環水旁通電動門和B側循環水旁通電動門。
[0008]在上述任一方案中優選的是，凝汽器與鍋爐之間設有凝結水泵和給水泵。
[0009]在上述任一方案中優選的是，所述凝結水泵與給水泵之間設有除氧器。
[0010]在上述任一方案中優選的是，所述熱網循環系統內設有熱網加熱器和熱網循環栗。
[0011 ] 在上述任一方案中優選的是，所述熱網回水管內的回水作為軸封的冷卻水，該軸封的直徑為130 HI2左右。
[0012]由上述可以看出，循環水供熱期凝汽器的運行參數遠高于純凝工況時的運行參數，汽輪機排汽壓力、溫度大大高出純凝工況時的排汽參數值，進入凝汽器的熱網回水壓力、溫度也大大高出原凝汽器循環水的溫度、壓力。即供熱期凝汽器汽側、水側的運行參數大大超出了原凝汽器的設計運行參數。按照純凝工況設計的凝汽器在供熱狀態下是極不安全的，需對凝汽器改造。
[0013]本發明還對該供熱系統中的凝汽器進行了改造，所述凝汽器包括前水室、后水室、循環水管道和殼體，前水室、后水室和循環水管道的內部里襯選用丁基橡膠；循環水管道的外部加裝有鈦鋼膨脹節。
[0014]優選的是，所述殼體內設有冷卻管束，冷卻管束選用鈦管。
[0015]另外，本發明還提供了凝結水精處理系統，該系統由三個機組控制，三個機組分別為一號機組、二號機組和三號機組。
[0016]優選的是，所述一號機組和三號機組中的母管門分別接一路凝結水管道，供二號機組給水泵密封水用水母管，并安裝聯絡門進行供熱與非供熱期密封水切換。
[0017]在上述任一方案中優選的是，凝結水精處理系統包括混床、樹脂儲存單元系統和再生單元系統，所述混床、樹脂儲存單元系統包括三臺內襯天然橡膠的高速混床和三臺樹脂捕捉器；所述再生單元系統包括陰再生塔、陽再生塔、樹脂分離塔、廢水樹脂捕捉器、樹脂添加斗和廢水池；所述混床、樹脂儲存單元系統中新增三臺內襯丁基橡膠的高速混床，其布置在二號機組原有的三臺高速混床的位置，將原有三臺內襯天然橡膠的高速混床改為三個樹脂儲存罐，布置于2號機組零米擴建端。
[0018]在上述任一方案中優選的是，所述二號機組在非供熱期新增的三臺內襯丁基橡膠的高速混床采用進口樹脂；二號機組在供熱期，新增的三臺內襯丁基橡膠的高速混床采用耐高溫國產中壓樹脂。
[0019]在上述任一方案中優選的是，所述樹脂儲存罐與新增三臺內襯丁基橡膠的高速混床之間設有樹脂輸送管道、沖洗水管道和壓縮空氣管道。
[0020]在上述任一方案中優選的是，所述再生單元系統中新增加的一套再生系統中增加一套耐高溫國產中壓樹脂。
[0021]在上述任一方案中優選的是，所述再生單元系統中新增加的一套再生系統中新增加一套耐高溫國產中壓樹脂置于樹脂分離塔中。
[0022]在上述任一方案中優選的是，所述陰再生塔、陽再生塔、樹脂分離塔、廢水樹脂捕捉器置于精處理再生間。【專利附圖】
【附圖說明】
[0023]圖1為按照本發明的雙背壓循環水供熱系統的的一優選實施例的原理圖。
[0024]圖2為按照本發明的雙背壓循環水供熱系統的圖1中循環水閥門切換井原理圖。
[0025]圖3為按照本發明的雙背壓循環水供熱系統的圖1所示的凝汽器的加強設計立體圖。
[0026]圖4為按照本發明的雙背壓循環水供熱系統的圖3中管束的布管圖。
[0027]圖5為按照本發明的雙背壓循環水供熱系統的圖1中凝汽器中的凝結水精處理高溫運行系統中混床及樹脂儲存單元管道平面布置圖。
[0028]圖6為按照本發明的雙背壓循環水供熱系統的圖5中1-1方向的剖視圖。
[0029]圖7為按照本發明的雙背壓循環水供熱系統的圖5中2-2方向的剖視圖。
[0030]圖8為按照本發明的雙背壓循環水供熱系統的圖5中再生單元設備管道平面布置圖。
[0031]圖9為按照本發明的雙背壓循環水供熱系統的圖8中1-1方向的剖視圖。
[0032]圖10為按照本發明的雙背壓循環水供熱系統的圖8中2-2方向的剖視圖。
[0033]圖11為按照本發明的雙背壓循環水供熱系統的圖8中3-3方向的剖視圖。
[0034]圖12為按照本發明的雙背壓循環水供熱系統的圖8中4-4方向的剖視圖。
【具體實施方式】
[0035]為了更好地理解按照本發明的雙背壓循環水供熱系統，下面結合附圖描述按照本發明的雙背壓循環水供熱系統的具體實施例。
[0036]如圖1-2所示，該雙背壓循環水供熱系統包括海水循環系統和熱網循環系統，其工作過程為:供熱期，循環水泵將經過除鹽的海水輸送到凝汽器中，A側循環水旁通電動門打開凝汽器進水，從凝汽器出來的凝結水通過凝結水泵升壓、通過除氧器除氧，再通過給水泵升壓送入鍋爐內進行加熱，從鍋爐內出來的蒸汽經過高溫-中溫變化后進入熱網加熱器內進行再次加熱，鍋爐內出來的一部分蒸汽經過高溫-中溫-低溫變化后進入到凝汽器進行凝結成水，進入熱網加熱器內的水進一步加熱，然后供向熱網供水；非供熱期，熱網回水，A側循環水旁通電動門關閉B側循環水旁通電動門打開，凝汽器內的循環水排水母管向外排水，送入凝結水泵，進行循環。
[0037]如圖2所示，循環水閥門切換井內設有A側循環水旁通電動門和B側循環水旁通電動門，電動執行開關開啟，A側循環水旁通電動門或B側循環水旁通電動門打開控制循環水的進出。
[0038]在本實施例中，所述凝結水泵與給水泵之間設有除氧器，除去凝結水泵內的氧氣減少對凝結水的氧化腐蝕。
[0039]在本實施例中，所述熱網回水管內的回水作為軸封的冷卻水，該軸封的直徑為130m2。選用130 m2軸封冷卻器替換原來較小的軸封冷卻器，可同時滿足供熱和純凝兩種工況需求。
[0040]采用上述供熱系統本發明實現了低壓缸高背壓、雙轉子互換循環水供熱，供熱期汽輪機在高背壓狀態下運行，即汽輪機運行背壓在54KPa，汽輪機排汽溫度在83°C左右。供熱期凝汽器循環水來自熱網回水，進入凝汽器的熱網回水溫度在55°C左右，經過凝汽器要求將熱網循環水回水溫度由55°C提升至80°C，凝汽器供熱期水側壓力達到約0.5?0.6MPa。
[0041]由此可看出，循環水供熱期凝汽器的運行參數遠高于純凝工況時的運行參數，汽輪機排汽壓力、溫度大大高出純凝工況時的排汽參數值，進入凝汽器的熱網回水壓力、溫度也大大高出原凝汽器循環水的溫度、壓力。即供熱期凝汽器汽側、水側的運行參數大大超出了原凝汽器的設計運行參數。按照純凝工況設計的凝汽器在供熱狀態下是極不安全的，需對凝汽器改造。
[0042]為了實現上述設計目的，本發明對凝汽器進行了改造，如圖3-圖4所示。如圖3，在凝汽器進出循環水進口 I和循環水出口 2的管道3上加裝不銹鋼膨脹節，對管道進行熱膨脹補償；冷卻管束6之間加裝有管束膨脹節4。如圖4所示，殼體內布置兩組冷卻管束6，增大了凝汽器回熱通道數，使每一組冷卻管束6進汽均勻，傳熱系數提高，又使熱井中凝結水得到有效回熱。兩組冷卻管束6分為:前左水室與后左水室共用一組,前右水室與后右水室共用一組。
[0043]本發明的凝汽器在非供熱期運行時，汽輪機恢復原純凝工況，此時凝汽器保證機組經濟、高效運行。凝汽器系統的水側滿足循環水為海水介質的運行要求，即保證系統抗海水腐蝕的能力，充分考慮了海水腐蝕的特點，水室及其循環水管道系統內部里襯采用耐腐蝕、耐高溫的丁基橡膠，耐溫度的能力為150°C。為此，在凝汽器進行加強、防腐設計的同時，采用先進的技術，提高凝汽器的技術經濟性。
[0044]凝汽器熱力設計提高技術性能主要采取了以下措施:
I)采用HEI及引進的德國巴克.杜爾凝汽器設計技術，進行凝汽器熱力計算設計。經技術經濟比較新凝汽器的換熱面積增大到17300 Hf，冷卻管束采用Φ28Χ0.5/0.7的鈦管(Ta2)焊接直管。此換熱面積能保證非供熱期純凝工況凝汽器的經濟高效性能，同時保證供熱期高背壓運行工況時的熱力過程實現。
[0045]2)采用引進先進的德國巴克.杜爾凝汽器“山峰型”排管方式，進行凝汽器的排管設計，優化管束排布。提高凝汽器管束內的熱負荷均勻性，保證最優蒸汽凝結效果。如圖4所示，底部的蒸汽流較大，由于采用了“山峰型”排管的方式，蒸汽流從下向上逐漸遞減，到了頂部蒸汽流最少，幾乎被凝結成水，進而保證了最優蒸汽凝結效果。
[0046]在本實施例中，冷卻管束6采用“山峰型”排管方式。“山峰型”指將冷卻管束按照從上到下逐漸遞減，從外形上看像山峰。采用“山峰型”排管方式，對凝汽器進行排管設計，優化管束排布，提高凝汽器管束內的熱負荷均勻性，
3)優化、完備的抽氣-汽系統和空冷區結構設計，與冷卻管束6排列形狀一致的抽空氣通道布置，使蒸汽從冷卻管束6四周進汽，每一冷卻管束6熱負荷均勻，傳熱系數高。
[0047]4)空冷區結構先進，蒸汽-空氣混合物在空氣冷卻區沿冷卻管束6向抽氣口縱向流動，使其與管內冷卻水進行強逆流換熱，混合物中蒸汽充分凝結；降低汽一氣混合物出口溫度，改善抽氣設備的工作條件。
[0048]5)殼體內的擋水板少而精，且無橫置擋板(均為豎置擋板)，防止擋水板下部渦流區的存在。
[0049]為了使凝汽器更加安全，本發明采取了加強設計，其主要措施為: I)保留現凝汽器喉部、外殼體，現場施工加強凝汽器喉部、殼體內外側，降低了搬運的難度，提高了安裝的效率。
[0050]2)通過增加冷卻管束6的有效長度的方式來達到增加冷卻面積的目的，而不是完全通過增加管子數量的方式達到增加換熱面積。此方式有兩大好處:一、保證汽側蒸汽有充分的氣流通道；二、供熱期熱網回水流量僅是設計工況凝汽器循環水流量的50%不到，不增加管子數量而增加管子的有效長度可使熱網回水在凝汽器管內的流速達到規定要求。為實現冷卻管束有效長度延長，通過前水室5和后水室7之間的殼體向前、后各延長450mm左右，延長總長度不超過700mm。
[0051]3)更換凝汽器的前水室5和后水室7為全新的圓弧形加強水室，其內部做耐熱襯膠防腐處理。前水室5采用加強型法蘭和螺栓與前端管板連接；后水室7與后端管板直接焊接。前水室5與后水室7材質采用Q345B(16Mn)，壁厚為20mm。
[0052]4)更換凝汽器的前端管板和后端管板為加厚型鈦復合板，提高承壓能力，前端管板和后端管板均選用Q345B/60+TA2/5的不銹鋼復合板，總厚度為65mm。
[0053]5)在每一流程的后端管板和殼體之間加裝鋼制波紋膨脹節，解決凝汽器管系和殼體脹差的熱補償要求，即采用獨立管束膨脹節。
[0054]6)核算凝汽器底部支撐，核算凝汽器喉部的膨脹節，滿足凝汽器重量變化及供熱期垂直方向的膨脹變化要求。
[0055]7)冷卻管束6選用鈦管冷卻管束，采用加強型管束提高其承拉能力及采暖期和非采暖期熱變形不一致。
[0056]8)冷卻管束6的端頭與前端管板、后端管板的連接采用脹接加無填料氬弧焊的連接方式。
[0057]9)更換全部中間支撐隔板(包括管束附件)，設計冷卻管束管孔直徑適當放大(和常規設計相比)，解決采暖期和非采暖期設備熱膨脹的不一致。
[0058]10)凝汽器現有進出循環水進、出管路，進行熱補償設計，加裝內襯254Mo、外襯316L的不銹鋼膨脹節。
[0059]11)在前水室5和后水室7內均加裝水室液位計,在供熱工況運行時運行時監視水室的水位情況，通過運行操作和控制保證水室充滿水。
[0060]12)通過強度計算，校核凝汽器的殼體的強度。現場安裝施工時對凝汽器進行加固。加固方案為“井字型”和“人字型”兩種，或兩種方式結合使用，保證凝汽器的強度和凝汽器供熱工況運行時的安全性能。
[0061]考慮到凝汽器各部件之間存在熱膨脹的問題，本發明對凝汽器的熱膨脹補償采取了以下措施:
O喉部、殼體加強，冷卻管束6加強設計提高其耐脹能力。
[0062]2)殼體加裝獨立的管束膨脹節4。為了保證凝汽器單側安全運行，兩個管束產生脹差，采用分管束加裝殼體膨脹節，稱其為管束膨脹節4，即在每一個管束上加裝獨立的鋼制膨脹節，來滿足單側運行時兩管束溫差造成的脹差，同時在膨脹節的設計時考慮短時間排汽溫度達85°C?110°C的熱膨脹要求。
[0063]3)核算凝汽器底部支撐，核算凝汽器喉部的膨脹節，滿足補償凝汽器來此X、1、z三方向的位移要求。[0064]4)在凝汽器進出循環水進口 I和循環水出口 2的管道3上加裝不銹鋼膨脹節，對管道進行熱膨脹補償；冷卻管束6之間加裝有管束膨脹節4。
[0065]本發明還對凝結水精處理系統進行了改進。
[0066]如圖5所示，按照本發明的具有供熱和純凝雙模式的凝結水精處理高溫運行系統中混床及樹脂儲存單元管道平面布置圖。本發明中的精處理單元只對二號機組進行改進，一號機組還使用原來的處理設備。該具有供熱和純凝雙模式的凝結水精處理高溫運行系統，其包括混床、樹脂儲存單元系統和再生單元系統，所述混床、樹脂儲存單元系統包括三臺內襯天然橡膠的高速混床和三臺樹脂捕捉器；所述再生單元系統包括陰再生塔20、陽再生塔30、樹脂分離塔10、廢水樹脂捕捉器40、樹脂添加斗50和廢水池60，所述混床、樹脂儲存單元系統中新增三臺內襯丁基橡膠的高速混床，其布置在二號機組原有的三臺高速混床的位置，將原有三臺內襯天然橡膠的高速混床改為三個樹脂儲存罐，布置于二號機組零米擴建端，移至原高速混床位置的南側。
[0067]在本實施例中，所述樹脂儲存罐與新增三臺內襯丁基橡膠的高速混床之間設有樹脂輸送管道12、沖洗水管道14和壓縮空氣管道13，便于供熱和純凝工況下國產樹脂和進口樹脂之間的倒換和輸送。另外，在樹脂輸送管道12和內襯丁基橡膠的高速混床的頂部設有卸樹脂管道11。新增三臺內襯丁基橡膠的高速混床下方均設有一臺樹脂捕捉器，而且在每臺樹脂捕捉器的外部設有彎頭，該彎頭與去往接二號機組再循環泵進口管17、接I號機組再循環泵進口管18相通，在第一臺高速混床的旁邊設有I號機組再循環泵和二號機組再循環泵；新增三臺內襯丁基橡膠的高速混床的上方通過連接管與接再循環泵出口管15、接原有凝結水進口管16相通。
[0068]如圖6所示，所述新增三臺內襯丁基橡膠的高速混床①上設有凝結水入口 8，下方設有凝結水出口 9、去再循環泵入口 21和混床出水母管22。凝結水在內襯丁基橡膠的高速混床精處理過后產生的潔凈水流經混床出水母管22從凝結水出口 9排出；新增三臺內襯丁基橡膠的高速混床的頂部均設有凝結水進水管，來自凝結水入口的凝結水通過該進水管進入到高速混床內。
[0069]如圖7所示，新增三臺內襯丁基橡膠的高速混床外設有壓縮空氣接口 23和沖洗水接口 24。截止閥打開來自廠房的無油壓縮空氣7經過管道輸送，用于前置過濾器的擦洗和混床輸出樹脂以及閥門儀表用氣。
[0070]參考圖8-12所示，再生單元設備管道平面布置圖。該再生單元系統包括凝結水精處理再生間、酸堿計量間、風機間、控制室、廁所、樓梯間、柴油發電機室，凝結水精處理再生間內包括陰再生塔20、陽再生塔30和樹脂分離塔10，并在凝結水精處理再生間內設有排水溝。
[0071]如圖9所示，凝結水處理再生間內設有樹脂輸送母管51、廢水管52，樹脂輸送母管51外接有接原有酸液管43、接原有二號機組失效樹脂管44，在接原有酸液管43與接原有二號機組失效樹脂管44之間設有接原有陽再生罐進樹脂管53。所述廢水管52與廢水樹脂捕捉器40相接通。
[0072]混床及樹脂儲存單元系統中失效的樹脂通過接原有二號機組失效樹脂管44進入到原有樹脂處理罐42，完成水力分離后，將上層的陰離子交換樹脂移送至原有陰再生罐46內。陰陽樹脂分離面附近的混合樹脂輸送到樹脂分離塔內，然后分別再生陰陽樹脂，對于樹脂分離塔內的樹脂下次再生時將被送回到原有陽再生罐45內進行二次分離。在失效樹脂進入到原有樹脂處理罐42時開混床總進水閥、反洗排水閥、反進水閥(與此同時接原有I號、2號混床精處理儲氣罐進氣母管36、接原有羅茨風管37、接原有沖洗水管14、接原有壓縮空氣管13接通)，使樹脂到窺孔中心線，流量以不跑樹脂為準，洗至出水透明，陰陽樹脂可明顯分層時，緩慢關反洗進水閥、反洗排水閥，使樹脂完全沉降，陰陽樹脂分層。當反洗分層不明顯時，停止反洗，接原有堿液管38接通進少量堿，當用酚釀指示劑滴入排水樣中有微紅即可停止進堿，繼續反洗至能明顯分層。
[0073]將分層后的陽樹脂移至原有陽再生罐45時接原有酸液管43接通，原有酸計量箱31的出酸門打開，原有酸計量泵32工作，與此同時接原有沖洗水管14、接原有壓縮空氣管13、接原有羅茨風機風管37接通，調整酸液濃度，進行陽樹脂再生。
[0074]將分層后的陰樹脂移至原有陰再生罐46時接原有堿液管38接通，原有堿計量箱33的出堿門打開，原有堿計量泵34工作，與此同時接原有沖洗水管14、接原有壓縮空氣管
13、接原有羅茨風機風管37接通，調整流量，進行陰樹脂再生。
[0075]在本實施例中，所述再生單元系統中增加一套再生系統，供二號機組背壓方式運行，該系統中還設有精處理二號機組儲氣罐49，該精處理二號機組儲氣罐49上外接有接原有I號、2號混床精處理罐出氣母管26、接原有一號、二號混床精處理罐進氣母管36。
[0076]在本實施例中，所述二號機組在非供熱期新增的三臺內襯丁基橡膠的高速混床采用進口樹脂。在非供熱期，二號機組采用純凝方式運行，100%深度除鹽處理，旁路門全關，新增三臺內襯丁基橡膠高速混床采用進口樹脂，兩用一備，進口樹脂失效后使用原有再生系統再生。
[0077]在本實施例中，所述二號機組在供熱期，新增的三臺內襯丁基橡膠的高速混床采用耐高溫國產中壓樹脂。冬季供熱期熱負荷較高時，二號機組采用背壓方式運行，100%深度除鹽處理，旁路門全關，新增三臺內襯丁基橡膠高速混床采用耐高溫國產中壓樹脂，剩余一套國產中壓樹脂放置在新增的再生系統的樹脂分離塔中備用，國產中壓樹脂失效后使用新增的一套再生系統再生。
[0078]在本發明中精處理段的改進在具有現有設備的基礎上新增三臺內襯丁基橡膠(耐溫100— 120°C)的高速混床，布置在二號機組原有的三臺高速混床的位置；將原有三臺內襯天然橡膠的高速混床改為樹脂儲存罐，布置于二號機組房的零米擴建端，移至原高速混床位置的南側，樹脂儲存罐與新增三臺高速混床設備之間連接有樹脂輸送管道、沖洗水管道及壓縮空氣管道，便于供熱和純凝工況下國產樹脂和進口樹脂之間的倒換和輸送。從而保證了供熱期間，二號機組背壓運行時溫度過高精處理設備的正常工作，同時并不影響一號機組凝結水精處理系統的正常運行、再生。
[0079]本領域技術人員不難理解，本發明的雙背壓循環水供熱系統包括本說明書中各部分的任意組合。限于篇幅且為了使說明書簡明，在此沒有將這些組合一一詳細介紹，但看過本說明書后，由本說明書構成的各部分的任意組合構成的本發明的范圍已經不言自明。
【權利要求】
1.一種雙背壓循環水供熱系統，其包括海水循環水系統和熱網循環系統，凝汽器內的凝結水經過凝結水泵升壓后進入到鍋爐后進行加熱，加熱后得到的水汽一部分進入凝汽器，一部分進入熱網循環系統，其特征在于:海水循環水系統與熱網泵之間通過循環水閥門切換井并進行切換；熱網循環系統內的熱網回水管連接在循環水排水母管上，熱網循環系統內的熱網進水管連接在海水循環水泵出口母管上。
2.如權利要求1所述的雙背壓循環水供熱系統，其特征在于:所述循環水閥門切換井內設有A側循環水旁通電動門和B側循環水旁通電動門。
3.如權利要求1所述的雙背壓循環水供熱系統，其特征在于:凝汽器與鍋爐之間設有凝結水泵和給水泵。
4.如權利要求3所述的雙背壓循環水供熱系統，其特征在于:所述凝結水泵與給水泵之間設有除氧器。
5.如權利要求1所述的雙背壓循環水供熱系統，其特征在于:所述熱網循環系統內設有熱網加熱器和熱網循環泵。
6.如權利要求1所述的雙背壓循環水供熱系統，其特征在于:所述熱網回水管內的回水作為軸封的冷卻水，該軸封的直徑為130 m2左右。
7.如權利要求1所述的雙背壓循環水供熱系統，其特征在于:所述凝汽器包括前水室、后水室、循環水管道和殼體，前水室、后水室和循環水管道的內部里襯選用丁基橡膠；循環水管道的外部加裝有鈦鋼膨脹節。
8.如權利要求7所述的雙背壓循環水供熱系統，其特征在于:所述殼體內設有冷卻管束，冷卻管束選用鈦管。
9.如權利要求1-8所述的雙背壓循環水供熱系統，其特征在于:還包括凝結水精處理系統，該系統由三個機組控制，三個機組分別為一號機組、二號機組和三號機組。
10.如權利要求9所述的雙背壓循環水供熱系統，其特征在于:所述一號機組和三號機組中的母管門分別接一路凝結水管道，供二號機組給水泵密封水用水母管，并安裝聯絡門以進行供熱與非供熱期的密封水切換。
【文檔編號】F01K17/02GK103697524SQ201310718779
【公開日】2014年4月2日 申請日期:2013年12月24日 優先權日:2013年12月24日
【發明者】段君寨, 黃鵬, 劉克軍, 張澤光, 蘇振勇, 成渫畏, 姜維軍, 宋濤 申請人:華電國際電力股份有限公司山東分公司, 華電青島發電有限公司, 山東泓奧電力科技有限公司