專利名稱：在帶有廢氣再循環的燃氣輪機發電站中氣體成分的調節的制作方法
技術領域：
本發明涉及一種用于調節帶有廢氣再循環的燃氣輪機的氣體成分 (Gaszusammensetzung)的方法和系統。
背景技術：
廢氣的再循環是原理上可被用于在燃氣輪機中的最不同的目的的一種技術。由此例如用于排放的控制、用于廢氣容積的減少、用于二氧化碳分離等等。在燃氣輪機中的廢氣的再循環中，廢氣的主要部分被從總的廢氣流中分出且通常在冷卻和清潔之后又被供應給渦輪機的輸入質量流或渦輪機的增壓器，其中，再循環的廢氣流被與新鮮的空氣混合，且該混合物緊接著被供應給增壓器。有利地，通過廢氣再循環可提高在廢氣中的二氧化碳分壓，以便減少帶有二氧化碳分離的發電站(Kraftwerk)的功率損失和效率損失。另外，以減少在燃氣輪機的進氣中的氧氣濃度的目的提出廢氣再循環，以便由此減少NOx排放。為了廢氣再循環，例如文件US 7536252B1描述了一種用于控制渦輪機的廢氣再循環流的方法，廢氣再循環流經由廢氣再循環系統被弓I回至渦輪機的進口。在該方法中，包含廢氣流在渦輪機的進口流處的比例的額定廢氣再循環比例被確定，且實際值被調整到額定值上。由文件EP2248999已知一種帶有廢氣再循環的發電站以及一種用于運行這樣的發電站的方法，在其中取決于負荷地調節再循環率和再循環的廢氣所被再冷卻到的溫度。 該已知的以及其它已知的公開利用再循環率，即再循環的廢氣與渦輪機的進氣質量流的比率或再循環的廢氣在渦輪機的進氣質量流處的比例。實際上，在所提到的方法中提出可靠地確定比例或比率的問題。不僅進氣質量流而且再循環質量流僅能以較大的成本且不精確地來測量。
發明內容
本發明提出了該目的，S卩，說明一種用于可靠地運行帶有廢氣再循環的燃氣輪機發電站和調節廢氣再循環的方法。根據本發明，該目的通過獨立權利要求的內容來實現。本發明的核心是一種方法， 在其中燃氣輪機過程的氣流的至少一個組分的含量或濃度(物質的量濃度或質量濃度)被直接用于調節用于廢氣再循環的控制元件。在該用于運行帶有廢氣再循環的燃氣輪機發電站的方法中，燃氣輪機發電站包括燃氣輪機、廢熱蒸汽發生器和將廢氣分成用于再循環到燃氣輪機的進氣流中的第一廢氣流和用于發出到環境中的第二廢氣流的廢氣分配器以及用于調節再循環流的調節元件，根據燃氣輪機的運行狀態來確定在再循環的廢氣的混入(Zumischung)之后在燃氣輪機的廢氣流和/或進氣流中的至少一個組分的額定濃度。另外，在廢氣流中和/或在進氣流中的該至少一個組分的實際濃度被測量且根據額定-實際偏差調節用于調節再循環流的調節元件。
該方法的一設計方案特征在于，在廢氣流中的氧氣濃度利用控制元件來調節。在此，在被再循環的第一廢氣流中的濃度、在被發出到環境處的第二廢氣流中的濃度或在再循環流的分支之前的廢氣流的濃度可被調節。該方法的一替代的設計方案特征在于，在廢氣流中的一個中的二氧化碳濃度被調節。另外，二氧化碳濃度和氧氣濃度的調節可被執行。根據該方法的另一設計方案，在再循環的廢氣的混入之后在燃氣輪機的進氣流中的氧氣濃度被調節。該方法的一替代的設計方案特征在于，在再循環的廢氣的混入之后在燃氣輪機的進氣流中的二氧化碳濃度被調節。另外，在再循環的廢氣的混入之后在燃氣輪機的進氣流中的二氧化碳和氧氣濃度的調節可被執行。在設置有氧氣濃度和二氧化碳濃度的調節的情況中，兩個調節參數的加權是有利的，因為兩個參數以僅僅一個調整量來影響。例如，氧氣濃度和二氧化碳濃度可被相等地加權。在另一示例中，為了確保完全的燃燒，氧氣濃度例如可如二氧化碳濃度兩倍或三倍那么大地來加權。原理上，氧氣濃度和二氧化碳濃度彼此相關聯。當燃料成分、尤其燃料的氫含量改變或氧氣被混入燃燒氣時，兩個參數的調節例如是有利的。另外，提出了一種在再循環的廢氣的混入之后在燃氣輪機的廢氣流中的氧氣濃度和/或二氧化碳濃度與在燃氣輪機的進氣流中的濃度的調節的組合。對于該方法，兩個調節參數的加權是有利的，因為兩個或多個參數以僅僅一個調節量來影響。在另一實施方案中該方法特征在于，根據燃氣輪機發電站的功率來確定額定濃度。代替功率，也可利用對其它重要的運行參數或運行參數的組合(例如渦輪機進口溫度 (例如根據ISO 2314)、熱氣溫度、渦輪機出口溫度、壓縮機出口壓力或可調節的壓縮機進口葉片的位置)的依賴性。另外，額定濃度可根據環境條件、尤其環境溫度或壓縮機進口溫度來確定。在此，額定濃度例如是所提及的參數中的一個或組合的函數。最大的廢氣再循環經常被對于穩定的、完全的燃燒所必需的氧氣濃度限制。穩定的、完全的燃燒就此而言意味著，CO(—氧化碳)排放和UHC(unburned hydrocarbon =未燃的碳氫化合物)排放保持在允許的限值之下，且燃燒室波動保持在允許的范圍中。允許的CO排放和UHC排放典型地在ppm的數量級中(大多數在個位數ppm的范圍中)。在氧氣缺乏的情況下可以以陡峭的梯度上升的波動應保持在燃燒室壓力的10%之下。典型地，其保持在燃燒室壓力的I至2%之下。在CO排放、UHC排放或燃燒室波動的上升超過限值時， 通過調節元件重新調節第一廢氣流。例如一旦CO排放、UHC排放或燃燒室波動的限值被超過，就減少第一廢氣流。在該方法的一實施方案中，二氧化碳或氧氣的額定濃度根據CO排放、UHC排放或燃燒室波動或兩個或所有三個參數的組合來修正。另一有利的方法由此突出，即再循環的廢氣在廢氣再冷卻器 (Abgasrueckkuehler)中被冷卻到再冷卻溫度，其中，再冷卻溫度作為功率的函數被確定。 代替功率，也可利用其它的重要的運行參數或運行參數的組合(例如渦輪機進口溫度、熱氣溫度、渦輪機出口溫度、壓縮機出口壓力或可調節的壓縮機進口葉片的位置)的依賴性。另外，再冷卻溫度可根據環境條件、尤其環境溫度來確定。在此，再冷卻溫度例如是所提及的參數中的一個或組合的函數。為了確保燃氣輪機的進氣流的成分的穩定、快速的調節，進一步提出，在環境與再循環的廢氣到燃氣輪機的進氣流中的混入之間的進氣壓力損失和在廢氣分配器與環境之間的廢氣壓力損失被測量，以便由此確定壓差，其在無附加的廢氣增壓器(Abgasgeblaese) 或升壓器(Booster)的情況下可供用于廢氣分配器與混入之間的廢氣再循環。替代地，在廢氣分配器與廢氣到燃氣輪機的進氣流中的混入的位置之間的壓差也可被直接測量。依賴于該壓差修正調節元件的調節。該調節修正在燃氣輪機的瞬變的運行中、尤其在快速瞬變的情況下是有利的，這是因為進氣質量流例如通過關閉可調節的壓縮機導向葉片被減少。由此，進氣壓力損失以及在進氣過濾器上的壓力損失變得更小且在燃氣輪機的進口之前的負壓變得更小。同時， 隨著減少的質量流，廢氣壓力損失(例如在燃氣輪機下游的二氧化碳分離系統上的壓力損失降低。該壓力損失在部分負荷與全負荷之間變化2至3倍。在全負荷的情況下，這兩個壓力損失的總和典型地在對于廢氣再循環所需的壓差的30至50%的數量級中，使得在調節元件的調節不變的情況下壓差中的變化導致在再循環流中且因此在進氣流的成分而且廢氣流的成分中的顯著的變化。另外，完全在無附加的廢氣增壓器的情況下并且僅以壓差來工作的再循環系統是可考慮的。該系統相應地還更敏感地對壓差的變化起反應。在該方法的一實施形式中，可調節的廢氣增壓器被用作用于調節再循環流的調節元件。廢氣增壓器的功率例如可根據在廢氣分配器與廢氣到燃氣輪機的進氣流中的混入之間的壓差來調節。典型地，廢氣增壓器的功率反比例于在廢氣分配器與廢氣到燃氣輪機的進氣流中的混入之間的壓差來調節。在該方法的另一實施形式中，閥門和/或閥被用作用于調節再循環流的調節元件。典型地，閥門在向廢氣再循環的通過方向上的開口或閥的開口反比例于在廢氣分配器與廢氣到燃氣輪機的進氣流中的混入之間的壓差來調節。在此，廢氣分配器自身也可實施成調節元件、例如實施成閥門。另外提出調節方法的組合，在其中可調節的廢氣增壓器和閥門和/或閥根據在廢氣分配器與廢氣到燃氣輪機的進氣流中的混入之間的壓差被用作用于調節再循環流的調節元件。由于再循環管路、廢熱鍋爐、再循環冷卻器或熱交換器(其典型地處在用于確定廢氣流的至少一個組分的濃度的測量點與燃氣輪機的進口之間)的較大的容積和在這些容積中的對于減少壓力損失適當的流動速度，在帶有確定濃度的組分的氣體流動經過測量點的時刻與該氣體達到燃氣輪機的進口的時刻之間經過一定的時間間隔。根據測量點的位置、發電站布置和工作點，該時間間隔可以為數秒直至若干分鐘。為了確保穩定的調節，在調節中考慮該時間間隔是有利的。為此，該方法的實施方案特征在于，調節元件的調節以時間延遲一定的工作，該時間延遲成比例于廢氣從氣體成分的測量點直至進入燃氣輪機(6) 中所需要的時間。為了考慮燃氣輪機的運行狀態對時間延遲的影響，在方法的另一實施方案中時間延遲成比例于燃氣輪機的功率和/或可調節的壓縮機導向葉片的位置。在一實施方案中執行廢氣再循環，以便為了減少NOx排放提供用于燃氣輪機的缺氧的進氣。在另一實施方案中，通過廢氣再循環提供用于燃氣輪機的缺氧的進氣，以便能夠穩定地燃燒富含氫氣的燃燒氣。還有另一方法特征在于，第二廢氣流在發出到環境處之前被引導通過二氧化碳分離系統且二氧化碳被從第二廢氣流中分離。通過該方法，廢氣流以調節的較高的二氧化碳濃度被提供到二氧化碳分離系統處，由此，整個發電站的功率和效率損失通過二氧化碳分離被最小化。除了該方法之外，用于執行該方法的帶有廢氣再循環的燃氣輪機發電站是本發明的內容。這樣的發電站包括帶有調節器的燃氣輪機、廢熱蒸汽發生器和將廢氣分成用于再循環到燃氣輪機的進氣流中的第一廢氣流和用于發出到環境處的第二廢氣流的廢氣分配器以及用于調節第一廢氣流的調節元件。該發電站特征在于，在調節器中根據運行狀態確定在再循環的廢氣的混入之后在燃氣輪機的廢氣流和/或進氣流中的至少一個組分的額定濃度，且包括用于測量在第一廢氣流的混入之后在廢氣流中和/或在進氣流中的該至少一個組分的實際濃度的測量儀器。額定濃度對燃氣輪機的運行狀態的依賴性例如可通過函數或表格來給出。根據燃氣輪機發電站的一實施形式，發電站包括在廢氣分配器與廢氣到燃氣輪機的進氣流中的混入的位置之間的壓差測量。替代地，燃氣輪機發電站包括測量在環境與再循環的廢氣到燃氣輪機的進氣流中的混入的位置之間的壓力損失的進氣壓力損失測量部， 和測量在廢氣分配器與環境之間的壓力損失的廢氣壓力損失測量部。由兩個壓力損失的總和來確定用于廢氣再循環的壓差。所有所說明的優點不僅可以以相應說明的組合而且可以以其它的組合或獨自使用，而不離開本發明的框架。例如，代替廢氣增壓器的使用可設置有升壓器。簡化地，調節元件的調節概括地進行描述。其代表調節或控制。對專業人士而言，不同的調節策略(例如兩點調節、利用比例調節器、積分或IP調節器的調節)是已知的。另外的實施例在從屬權利要求中進行描述。
下面根據附圖描述本發明的優選的實施形式，其僅用于說明而不可限制性地來解釋。其中
圖I顯示了帶有廢氣的再循環的燃氣輪機發電站的示意性的圖示；以及
圖2示意性地顯示了在卸載之后進口壓力損失、廢氣壓力損失、用于再循環的壓差和在燃氣輪機的壓縮機進口處的二氧化碳濃度關于時間的變化曲線。
附圖標記清單
I壓縮機
2環境空氣
3壓縮機進口
4燃燒室
5燃料
6燃氣輪機
7渦輪機
8燃氣輪機的熱的廢氣
9廢熱蒸汽發生器(heat recovery steam generator, HRSG)
10用于第二部分廢氣流的廢氣增壓器(至二氧化碳分離系統)
11用于第一廢氣部分流的廢氣增壓器(廢氣再循環)
12旁通閥門或閥
13蒸汽渦輪機
14冷凝器
15用于二氧化碳分離系統的蒸汽提取
16供水管路
17冷凝物再循環管路
18二氧化碳分離系統
19廢熱蒸汽發生器的廢氣
20第二廢氣部分流(至二氧化碳分離系統的廢氣管)
21第一廢氣部分流(廢氣再循環)
22少二氧化碳的廢氣
23廢氣再冷卻器(用于第二廢氣部分流)
24至煙囪的廢氣旁路
25第一發電機
26第二發電機
27廢氣再冷卻器(用于第一廢氣部分流)
28過濾器
29廢氣分配器
30新蒸汽(Frischdampf)
31分離的二氧化碳
32煙囪
33可調整的壓縮機導向葉片
34廢氣壓力測量
35進口壓力測量
36進口流二氧化碳測量和/或氧氣測量
37燃氣輪機廢氣二氧化碳測量和/或氧氣測量
38廢熱蒸汽發生器廢氣二氧化碳測量和/或氧氣測量
39水蒸汽循環
Cc02二氧化碳濃度
Apin 進氣壓力損失
ΔΡοat廢氣壓力損失
Δ pres壓差
t時間
t0瞬變的起始時刻
具體實施形式
圖I以示意性的圖示顯示了燃氣輪機發電站的主要元件。燃氣輪機6包括壓縮機
8I (增壓機)，在其中壓縮的燃燒空氣被供應給燃燒室4且在該處與燃料5燃燒。緊接著，熱的燃燒氣在渦輪機7中被降低壓力。在渦輪機7中所產生的有用能量然后例如利用布置在相同的軸上的第一發電機25被轉換成電能。為了在廢熱蒸汽發生器9 (Heat recovery steam generator, HRSG)中最佳地利用還包含在其中的能量，從渦輪機7離開的熱的廢氣8被用于產生用于蒸汽渦輪機13或用于其它的設備的新蒸汽30。在蒸汽渦輪機13中所產生的有用能量然后例如利用布置在相同的軸上的第二發電機26被轉換成電能。水蒸汽循環39在該示例中被簡化且僅示意性地以冷凝器14和供水管路16示出。不同的壓力級、供水泵等等未被顯示，因為這些不是本發明的內容。廢熱蒸汽發生器19的廢氣的部分在這樣的設備中在廢熱蒸汽發生器9之后在能夠被調節的流動分配器29中被分成第一廢氣部分流21和第二廢氣部分流20。第一廢氣部分流21被引回到燃氣輪機6的進氣管中且在該處與環境空氣2混合。未被引回的第二廢氣流20典型地在廢氣再冷卻器23中被進一步冷卻且被供應給二氧化碳分離系統18。從二氧化碳分離系統18，少二氧化碳的廢氣22經由煙囪32被發出到環境中。為了克服二氧化碳分離系統18和廢氣管的壓力損失，可設置有廢氣增壓器10。在二氧化碳分離系統18中分離的二氧化碳31典型地在壓縮機中被壓縮且為了儲存或另外的處理被導出。二氧化碳分離系統18經由蒸汽提取15供以蒸汽、典型地中壓蒸汽或低壓蒸汽，其從蒸汽渦輪機13 中分出。蒸汽在能量發出之后在二氧化碳分離系統18中又被引回給水蒸汽循環。在所顯示的示例中，蒸汽被冷凝且經由冷凝物再循環管路17被供應給給水。第二廢氣部分流也可直接經由廢氣旁路24被引導至煙囪32。引回的廢氣流21在可裝備有冷凝器的廢氣再冷卻器27中被冷卻到略超過環境溫度。在該廢氣再冷卻器27下游可布置有用于再循環流21的升壓器或廢氣增壓器11。在該混合物作為進氣流經由壓縮機進口 3被供應給燃氣輪機6之前，該引回的廢氣流21與環境空氣2混合。在此，在再循環的廢氣21被混入之前，新鮮的環境空氣2首先被引導經過帶有較大的進口橫截面的空氣過濾器28。燃氣輪機6的進氣流經由可調節的壓縮機導向葉片33被調節。進氣流和產生的廢氣流大致確定在環境與再循環的廢氣到燃氣輪機6的進氣流中的混入之間的進氣壓力損失Apin和在廢氣分配器29與環境之間的廢氣壓力損失Λρ-。在這兩個位置之間的壓差對再循環的廢氣的量有顯著影響。為了更精確的、更快速的調節，在環境與再循環的廢氣到進氣流中的混入之間的進氣壓力損失Apin利用進氣壓力測量35來測量而在廢氣分配器 29與環境之間的廢氣壓力損失Aptjut利用廢氣壓力測量34來測量。測得的壓差被傳輸到調節器處(調節器和測量線路未示出)。壓差對再循環的第一廢氣部分流21的影響在調節器中被近似且廢氣增壓器11的功率被匹配并且/或者廢氣分配器29的位置被匹配，以便考慮壓差Λρ_中的變化。調節器40和廢氣增壓器11經由至用于廢氣再循環的廢氣增壓器的信號交換來連接。調節器和廢氣分配器29經由至廢氣分配器的信號交換來連接。代替壓力測量34、35，壓差Λ 可被直接測量或壓差Λ 被近似為可調節的壓縮機導向葉片33的位置的函數。為了能夠調節在燃氣輪機6的進口流中的氧氣的濃度，其利用進口流氧氣測量36來測量。附加地，在所顯示的示例中設置有廢氣流氧氣測量37。由于廢氣流在廢氣通道中和在廢熱鍋爐9中的良好的混合，在廢熱鍋爐之后的廢氣流氧氣測量38可利用僅僅一個或數個探頭來精確地執行。然而由于較大的容積，燃氣輪機的廢氣成分才帶有時間延遲地被測量，這在燃氣輪機6的瞬變的運行中可導致調節錯誤。因此，在一實施方案中，在廢熱鍋爐之后的廢氣流氧氣測量38被用于靜態運行，而在瞬變的運行中利用直接在從渦輪機7的出口之后的廢氣流氧氣測量37或進口流氧氣測量36。替代地或組合地，還可設置有進口流二氧化碳測量36或者廢氣流二氧化碳測量 37和/或在廢熱鍋爐之后的廢氣流二氧化碳測量38。在所顯示的示例中，調節器經由至燃氣輪機的信號交換調節燃氣輪機。另外，在所顯示的示例中水蒸汽循環經由至水蒸汽循環的信號交換來調節而二氧化碳分離系統經由至二氧化碳分離系統的信號交換來調節。替代地，發電站的各個主要部件(也就是說燃氣輪機、蒸汽輪機和二氧化碳分離系統)具有獨立的調節器，其相互通訊或由上級調節器來調節。該上級調節器那么是這種調節器，其中子調節器未被顯示。該示例顯示了帶有簡單的燃燒室4的燃氣輪機6。本發明在無限制的情況下也可用于帶有連續燃燒的燃氣輪機(如其例如由文件EP0718470所已知的那樣)。在環境與再循環的廢氣到燃氣輪機6的進氣流中的混入的位置之間的進氣壓力損失Apil^P在廢氣分配器29與環境之間的廢氣壓力損失Aptjut以及在進氣壓力損失Apin 與廢氣壓力損失Aptjut之間的所產生的壓差APms關于時間t的變化曲線對于作為用于快速瞬變的示例的負荷下降而言在圖2中無量綱地示出。在此，壓力損失和差利用在全負荷中所產生的壓差來標準化(normieren)。在該示例中,燃氣輪機的負荷在h時刻被降低,也就是說發電機25與網絡斷開。作為對負荷下降的反應，調節器關閉可調節的壓縮機導向葉片33，由此進氣流被減少且相應地進氣壓力損失Apin被減少。由于廢熱蒸汽發生器9、廢氣管和二氧化碳分離系統18的較大的容積，在廢氣分配器29與環境之間的廢氣壓力損失 Apout帶有輕微的延遲地下降。另外，在圖2中示出了進口流二氧化碳濃度關于時間t的變化曲線。即使在燃氣輪機的熱的廢氣8的二氧化碳濃度實際上在負荷下降之后無時間延遲地變得更小時，在進口流中的二氧化碳濃度在假設再循環比例保持恒定的情況下首先直至時刻保持恒定。在進口流中的二氧化碳濃度才以在O. 5至3分鐘的數量級中的明顯的時間延遲開始降低。對應于變化的壓力比，調節器須首先匹配廢氣分配器29的位置或者匹配用于第一廢氣部分流的廢氣增壓器11的功率。一旦帶有改變的二氧化碳濃度的廢氣到達燃氣輪機6的進口，調節器為了補償須匹配廢氣分配器29的位置或者此外匹配用于第一廢氣部分流的廢氣增壓器11的功率。
權利要求
1.一種用于運行帶有廢氣再循環的燃氣輪機發電站的方法，所述燃氣輪機發電站包括燃氣輪機￠)、廢熱蒸汽發生器(9)和將廢氣(19)分成用于再循環到所述燃氣輪機(6)的進氣流中的第一廢氣流(21)和用于發出到環境中的第二廢氣流(20)的廢氣分配器(29) 以及用于調節所述第一廢氣流(21)的調節元件(11，29)，其特征在于，根據所述燃氣輪機的運行狀態來確定在混入再循環的廢氣之后在所述燃氣輪機的廢氣流和/或進氣流中的至少一個組分的額定濃度，在所述廢氣流中和/或在所述進氣流中的所述至少一個組分的實際濃度被測量且用于調節所述第一廢氣流(21)的所述調節元件(11，29)根據額定/實際偏差被調節。
2.根據權利要求I所述的方法，其特征在于，在混入所述再循環的廢氣之后在所述燃氣輪機的廢氣流和/或進氣流中的氧氣濃度和/或二氧化碳濃度被調節。
3.根據權利要求2或3中任一項所述的方法，其特征在于，所述額定濃度根據功率和/ 或環境條件來確定。
4.根據權利要求I至3中任一項所述的方法，其特征在于，所述再循環的廢氣在廢氣再冷卻器(27)中被冷卻到再冷卻溫度上，其中，所述再冷卻溫度作為所述功率和/或所述環境條件的函數來確定。
5.根據權利要求I至4中任一項所述的方法，其特征在于，在環境與所述再循環的廢氣到所述燃氣輪機出)的進氣流中的混入之間的進氣壓力損失(Apin)和在所述廢氣分配器(29)與所述環境之間的廢氣壓力損失(Apwt)被測量，以便由此確定用于廢氣再循環的壓差(Λρ_)并且/或者直接測量在廢氣分配器(29)與所述廢氣到所述燃氣輪機(6)的進氣流中的混入之間的壓差(Λρ_)且根據所述壓差(Λρ_)修正所述調節元件(11，29)的調節。
6.根據權利要求I至5中任一項所述的方法，其特征在于，可調節的廢氣增壓器(11) 被用作用于調節再循環流的調節元件。
7.根據權利要求6所述的方法，其特征在于，所述廢氣增壓器(11)的功率反比例于在廢氣分配器(29)與所述再循環的第一廢氣流(21)的混入之間的壓差(ΛΡ_)被增大。
8.根據權利要求I至7中任一項所述的方法，其特征在于，閥門(29)和/或閥被用作用于調節所述再循環流的調節元件。
9.根據權利要求8所述的方法，其特征在于，所述閥門在向所述廢氣再循環的通過方向上的開口或所述閥的開口反比例于在廢氣分配器(29)與廢氣到所述燃氣輪機(6)的進氣流中的混入之間的壓差(Λρ_)被增大。
10.根據權利要求I至9中任一項所述的方法，其特征在于，所述調節元件的調節以一定的時間延遲工作，所述時間延遲成比例于所述廢氣從所述氣體成分的測量點直至進入所述燃氣輪機(6)中需要的時間。
11.根據權利要求10所述的方法，其特征在于，所述時間延遲成比例于所述燃氣輪機(6)的功率和/或可調節的壓縮機導向葉片(33)的位置。
12.根據權利要求I至11中任一項所述的方法，其特征在于，所述第二廢氣流(20)在發出到環境中之前被導引通過二氧化碳分離系統(18)且二氧化碳被從所述第二廢氣流(20)中分離。
13.根據權利要求I至12中任一項所述的方法，其特征在于，利用所述調節元件(11，29)根據所述燃氣輪機(6)的一氧化碳排放、UHC排放和/或燃燒室波動重新調節所述再循環的第一廢氣流。
14.一種帶有廢氣再循環的燃氣輪機發電站，其包括帶有調節器的燃氣輪機(6)、廢熱蒸汽發生器(9)和將所述廢氣(19)分成用于再循環到所述燃氣輪機(6)的進氣流中的第一廢氣流(21)和用于發出到環境中的第二廢氣流(20)的廢氣分配器(29)以及用于調節所述第一廢氣流(21)的調節元件，其特征在于，在所述調節器中根據運行狀態預設在混入再循環的廢氣之后在所述燃氣輪機的廢氣流和/或進氣流中的至少一個組分的額定濃度，且其包括用于測量在混入所述第一廢氣流(21)之后在所述廢氣流中和/或在所述進氣流中的所述至少一個組分的實際濃度的測量儀器(36，37，38)。
15.根據權利要求14所述的燃氣輪機發電站，其特征在于，在廢氣分配器(29)與廢氣到所述燃氣輪機(6)的進氣流中的混入的位置之間設置有壓差測量部，并且/或者測量環境與再循環的廢氣到所述燃氣輪機(6)的進氣流中的混入的位置之間的進氣壓力損失 (Apin)的進氣壓力測量部(35)，和測量所述廢氣分配器(29)與環境之間的廢氣壓力損失 (Apout)的廢氣壓力測量部(34)被確定，以便由所述兩個壓力損失(Apin, Apout)的總和確定用于廢氣再循環的壓差(Λρ_)。
全文摘要
本發明涉及一種用于運行帶有廢氣再循環的燃氣輪機發電站的方法，在其中根據燃氣輪機(6)的運行狀態確定在混入再循環的廢氣之后在燃氣輪機(6)的廢氣流和/或進氣流中的至少一個組分的額定濃度。另外，在廢氣流中和/或在進氣流中的該至少一個組分的實際濃度被測量且根據額定/實際偏差來調節用于調節再循環流的調節元件。另外，本發明涉及一種帶有廢氣再循環的燃氣輪機發電站，其為了執行該方法包括在其中確定在燃氣輪機(6)的廢氣流或進氣流中的至少一個組分的濃度的調節器和用于測量該至少一個組分的實際濃度的測量儀器(36，37，38)。
文檔編號F02C3/34GK102606308SQ20121002781
公開日2012年7月25日 申請日期2012年1月30日 優先權日2011年1月24日
發明者E·本茨, F·桑德, J·霍夫曼, M·尼克拉斯, S·羅夫卡 申請人:阿爾斯通技術有限公司