發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法

專利名稱：發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法。
背景技術(shù)：
燃料加注站可提供不同十六烷值(cetane number)的燃料。燃料的十六烷值為燃料的點(diǎn)火延遲提供參考。具體地，高十六烷值燃料具有較短的點(diǎn)火延遲并且低十六烷值燃料具有較長(zhǎng)的點(diǎn)火延遲。在美國(guó)唯一的燃料十六烷值要求為十六烷值大于40，并且測(cè)試顯示消費(fèi)柴油燃料十六烷值可經(jīng)常至少在40. 3至56. 9之間改變。盡管確定發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)期間燃燒燃料的具體十六烷值沒有什么用，但已經(jīng)認(rèn)識(shí)到發(fā)動(dòng)機(jī)排放會(huì)隨著十六烷值改變， 因?yàn)辄c(diǎn)火延遲的變化能夠影響汽缸空氣燃料混合物的燃燒產(chǎn)物。因此，需要識(shí)別具有不同十六烷值的燃料。在國(guó)際專利申請(qǐng)公開W02009063298中，發(fā)明人描述了用于基于估算的噴射正時(shí)來估算燃料的十六烷值的方法。方法公開了根據(jù)開始發(fā)生失火的噴射正時(shí)確定燃料十六烷值，失火基于在燃料噴射正時(shí)改變時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩增長(zhǎng)的變化。在確定十六烷值之后，方法公開了在延遲開始噴射(SOI)正時(shí)減小燃料噴射壓力。然而，方法會(huì)不適合低溫度燃燒，其中較長(zhǎng)的點(diǎn)火延遲可導(dǎo)致形成更少量的燃燒微粒物質(zhì)并且更短的點(diǎn)火延遲可導(dǎo)致形成更多量的燃燒微粒物質(zhì)。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明人已經(jīng)認(rèn)識(shí)到上述缺點(diǎn)并且根據(jù)本發(fā)明一方面提供一種發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法， 包括在出現(xiàn)從燃料噴射結(jié)束至開始燃燒的延遲的汽缸內(nèi)燃燒空氣燃料混合物；及響應(yīng)來自燃燒空氣燃料混合物的反饋調(diào)節(jié)燃料噴射壓力和燃料噴射開始正時(shí)，當(dāng)燃料噴射開始正時(shí)延遲時(shí)增加燃料噴射壓力。通過增加燃料噴射壓力并且延遲燃料噴射開始正時(shí)，能夠在高十六烷燃料的低溫燃燒期間提供類似于標(biāo)稱十六烷燃料的燃燒熱量釋放。此外，能夠減小燃料噴射壓力并且能夠提前燃料噴射開始正時(shí)以使得低十六烷燃料的燃燒熱量釋放類似于標(biāo)稱十六烷值的燃料。這樣，能夠調(diào)節(jié)具有不同于標(biāo)稱十六烷值的十六烷值的燃料噴射正時(shí)和壓力調(diào)節(jié)以使得在燃燒不同水平的十六烷值燃料時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)排放類似。本發(fā)明可提供多個(gè)優(yōu)點(diǎn)。例如，當(dāng)在發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)燃燒帶有不同十六烷值的燃料時(shí)該方法可減少發(fā)動(dòng)機(jī)排放。此外，該方法可包括為系統(tǒng)的一部分以根據(jù)燃燒反饋控制扭矩。另外，該方法可在一些狀況期間改善車輛駕駛性。根據(jù)本發(fā)明另一方面，提供一種發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法，包括燃燒空氣燃料混合物；及響應(yīng)來自燃燒空氣燃料混合物的反饋在汽缸循環(huán)期間調(diào)節(jié)第一燃料噴射的燃料噴射壓力和燃料噴射開始正時(shí)，響應(yīng)基燃料噴射開始正時(shí)和指令的燃料噴射正時(shí)之間的差調(diào)節(jié)燃料噴射壓力。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，反饋由爆震傳感器提供。
根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，還包含響應(yīng)第一燃料噴射的燃料噴射開始正時(shí)的調(diào)節(jié)在汽缸循環(huán)期間至少調(diào)節(jié)第二燃料噴射的燃料噴射開始正時(shí)。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，還包含響應(yīng)第一燃料噴射的燃料噴射開始正時(shí)的調(diào)節(jié)調(diào)節(jié)第二燃料噴射的燃料噴射結(jié)束。根據(jù)本發(fā)明再一方面，提供一種發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)，包括發(fā)動(dòng)機(jī)；連接至發(fā)動(dòng)機(jī)汽缸的直接噴射器；供應(yīng)燃料壓力至直接燃料噴射器的燃料泵；及控制器，該控制器配置用于響應(yīng)空氣燃料混合物燃燒的反饋調(diào)節(jié)由燃料泵供應(yīng)至直接燃料噴射器的壓力和燃料噴射開始正時(shí)，當(dāng)延遲燃料噴射開始正時(shí)時(shí)增加由燃料泵供應(yīng)至直接噴射器的壓力，響應(yīng)基燃料噴射開始正時(shí)和指令的燃料噴射正時(shí)之間的差調(diào)節(jié)由燃料泵供應(yīng)至直接燃料噴射器的壓力。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，控制器配置用于響應(yīng)汽缸的排氣中的碳?xì)浠衔锪慷{(diào)節(jié)由燃料泵供應(yīng)至直接燃料噴射器的壓力。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，控制器配置用于響應(yīng)汽缸的排氣中的微粒物質(zhì)量而調(diào)節(jié)由燃料泵供應(yīng)至直接燃料噴射器的壓力。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，控制器配置用于響應(yīng)空氣燃料混合的燃燒調(diào)節(jié)供應(yīng)至發(fā)動(dòng)機(jī)的EGR量以調(diào)節(jié)燃燒相位。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，控制器配置用于響應(yīng)發(fā)動(dòng)機(jī)的溫度調(diào)節(jié)由燃料泵供應(yīng)至直接燃料噴射器的壓力。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，空氣燃料混合燃燒的反饋由爆震傳感器提供。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，空氣燃料混合燃燒的反饋由壓力傳感器提供。上述優(yōu)點(diǎn)和其他優(yōu)點(diǎn)及特征在結(jié)合附圖從下面較佳實(shí)施的詳細(xì)描述中更加顯而易見。應(yīng)該明白地是上面的概述提供用于以簡(jiǎn)化的形式引入將在詳細(xì)描述中進(jìn)一步描述的選擇的概念。這并不意味著確認(rèn)所保護(hù)的主題的關(guān)鍵的或?qū)嵸|(zhì)的特征，其范圍由遵循詳細(xì)描述的權(quán)利要求唯一限定。此外，所保護(hù)的主題不限于解決本公開的任何或所有部分中所述的任何缺點(diǎn)的實(shí)施方式。


圖1顯示了發(fā)動(dòng)機(jī)的示意性描繪。圖2A-2D顯示了示例CA-10、發(fā)動(dòng)機(jī)微粒排放、與燃料十六烷值相關(guān)的NOx和與燃料十六烷值相關(guān)的HC。圖3A-3D顯示了具有不同十六烷值的燃料的模擬噴射正時(shí)和燃燒熱量釋放。圖4顯示了沒有十六烷值燃料噴射補(bǔ)償、SOI補(bǔ)償以及SOI和燃料壓力補(bǔ)償?shù)氖纠l(fā)動(dòng)機(jī)微粒排放。圖5顯示了用于補(bǔ)償十六烷值變化的燃料的示例方法的流程圖。
具體實(shí)施例方式本發(fā)明涉及控制發(fā)動(dòng)機(jī)的燃料噴射。圖1顯示了增壓直接噴射式發(fā)動(dòng)機(jī)的一個(gè)示例，其中圖5中的方法可調(diào)節(jié)燃料噴射以補(bǔ)償燃料的十六烷值。圖4顯示了可由圖5中的方法提供的發(fā)動(dòng)機(jī)排放益處的示例。
4
參考圖1，包含多個(gè)汽缸(圖1中顯示了其中的一個(gè)汽缸)的發(fā)動(dòng)機(jī)10由電子發(fā)動(dòng)機(jī)控制器12控制。發(fā)動(dòng)機(jī)10包括燃燒室30和帶有定位于其內(nèi)且連接至曲軸40的活塞 36的汽缸壁32。燃燒室30顯示為經(jīng)由各自的進(jìn)氣門52和排氣門M與進(jìn)氣歧管44和排氣歧管48連通。每個(gè)進(jìn)氣門和排氣門可通過進(jìn)氣凸輪51和排氣凸輪53運(yùn)轉(zhuǎn)。進(jìn)氣凸輪 51的位置可由進(jìn)氣凸輪傳感器55確定。排氣凸輪53的位置可由排氣凸輪傳感器57確定。燃料噴射器66顯示配置為以本領(lǐng)域技術(shù)人員所知的直接噴射的方式將燃料直接噴射至汽缸30內(nèi)。燃料噴射器66與來自控制器12的信號(hào)FPW的脈沖寬度成比例地輸送液體燃料。通過包括燃料箱、燃料泵和燃料軌(未顯示)的燃料系統(tǒng)(未顯示)將燃料輸送至燃料噴射器66。可通過改變位置閥調(diào)節(jié)至燃料泵(未顯示)的流量來調(diào)節(jié)由燃料系統(tǒng)輸送的燃料壓力。另外，計(jì)量閥可位于燃料軌內(nèi)或與其鄰近用于閉環(huán)燃料控制。從響應(yīng)控制器12的驅(qū)動(dòng)器68為燃料噴射器68供應(yīng)工作電流。進(jìn)氣歧管44顯示為與可選電子節(jié)氣門62 (其調(diào)節(jié)節(jié)氣門板64的位置以控制來自進(jìn)氣增壓室46的空氣流量)連通。壓縮器162從進(jìn)氣道42抽取空氣以供應(yīng)增壓室46。排氣旋轉(zhuǎn)渦輪164(其連接至壓縮器162)。當(dāng)活塞接近壓縮沖程上止點(diǎn)燃料自動(dòng)點(diǎn)火時(shí)開始燃燒室30內(nèi)的燃燒。在一些示例中，通用或?qū)捰蚺艢庋?UEGO)傳感器(未顯示)可連接至排放裝置70上游的排氣歧管 48內(nèi)。在其它示例中，UEGO傳感器可位于一個(gè)或多個(gè)排氣后處理裝置的下游。此外，在一些示例中，UEGO傳感器可由NOX傳感器取代。在一個(gè)示例中，排放裝置70能夠包括微粒過濾器和催化劑塊。在另一示例中，能夠使用多個(gè)排放控制裝置(每個(gè)均帶有多個(gè)塊)。在一個(gè)示例中，排放裝置70能夠包括氧化催化劑。在其它示例中，排放裝置可包括稀NOX捕集器或選擇性還原催化劑(SCR)。圖1中所示的控制器12顯示為常規(guī)的微型計(jì)算機(jī)，包括微處理器單元102、輸入/ 輸出端口 104、只讀存儲(chǔ)器106、隨機(jī)存取存儲(chǔ)器108、保活存儲(chǔ)器110和常規(guī)的數(shù)據(jù)總線。 控制器12顯示為可從連接至發(fā)動(dòng)機(jī)10的傳感器接收多種信號(hào)，除了之前論述的那些信號(hào)， 還包括來自連接至冷卻套筒114的溫度傳感器112的發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻劑溫度(ECT)、來自連接至加速踏板130用于感測(cè)由腳132施加的力的位置傳感器134、用于感測(cè)渦輪164上游的排氣壓力的壓力傳感器80、用于感測(cè)渦輪164下游的排氣壓力的壓力傳感器82、來自連接至進(jìn)氣歧管44的壓力傳感器122的發(fā)動(dòng)機(jī)歧管壓力(MAP)的測(cè)量值、來自感測(cè)曲軸40位置的霍爾效應(yīng)傳感器118的發(fā)動(dòng)機(jī)位置傳感器信號(hào)、來自傳感器120(例如，熱線式空氣流量計(jì))的進(jìn)入發(fā)動(dòng)機(jī)的空氣質(zhì)量的測(cè)量值、和來自傳感器58的節(jié)氣門位置的測(cè)量值。也可以感測(cè)(未顯示傳感器)大氣壓用于由控制器12處理。在本發(fā)明的優(yōu)選方面，發(fā)動(dòng)機(jī)位置傳感器118在曲軸每轉(zhuǎn)產(chǎn)生預(yù)定數(shù)目的等距脈沖，根據(jù)其能夠確定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速(RPM)。在一些實(shí)施例中，發(fā)動(dòng)機(jī)可連接至混合動(dòng)力車輛中的電動(dòng)馬達(dá)/電池系統(tǒng)。混合動(dòng)力車輛可具有并聯(lián)配置、串聯(lián)配置或它們的變形或組合。在運(yùn)轉(zhuǎn)期間，發(fā)動(dòng)機(jī)10內(nèi)的每個(gè)汽缸通常會(huì)經(jīng)歷四沖程循環(huán)循環(huán)包括進(jìn)氣沖程、壓縮沖程、做功沖程和排氣沖程。在進(jìn)氣沖程期間，總體上，排氣閥M關(guān)閉并且進(jìn)氣閥 52開啟?？諝饨?jīng)由進(jìn)氣歧管44被引入燃燒室，并且活塞36移動(dòng)至汽缸的底部以便增加燃燒室30的容積。活塞36靠近汽缸的底部并且在其行程末端的位置(即當(dāng)燃燒室30位于其最大容積時(shí))通常被本領(lǐng)域技術(shù)人員稱為下止點(diǎn)(BDC)。在壓縮沖程期間，進(jìn)氣門52和
5排氣門M閉合?；钊?6向汽缸蓋移動(dòng)以便壓縮燃燒室30內(nèi)的空氣?；钊?6在其沖程的末端并且最接近汽缸蓋的點(diǎn)(即當(dāng)燃燒室30處于其最小容積)通常被本領(lǐng)域技術(shù)人員稱為上止點(diǎn)(TDC)。在下文稱為噴射的過程中，燃料被引入進(jìn)燃燒室。在一些示例中，在單汽缸循環(huán)期間可多次噴射燃料至汽缸。在下文稱為點(diǎn)火的過程中，由已知點(diǎn)火方式(例如火花塞(未顯示))點(diǎn)燃噴射的燃料使之燃燒。在做功沖程期間，膨脹的氣體推動(dòng)活塞返回至 BDC0曲軸40將活塞運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)化為旋轉(zhuǎn)軸的旋轉(zhuǎn)扭矩。最后，在排氣沖程期間，排氣門M開啟以釋放燃燒的空氣燃料混合至排氣歧管48并且活塞返回至TDC。應(yīng)該注意的是上面的僅顯示為示例，并且進(jìn)氣門和排氣門開啟和/或閉合正時(shí)可改變例如以提供正氣門重疊或負(fù)氣門重疊，遲發(fā)進(jìn)氣門閉合，或多種其它示例。此外，在一些示例中，可使用兩沖程循環(huán)而非四沖程循環(huán)。因此，圖1中的系統(tǒng)用于發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)，包含發(fā)動(dòng)機(jī)、連接至發(fā)動(dòng)機(jī)汽缸的直接燃料噴射器、供應(yīng)加壓燃料至直接燃料噴射器的燃料泵以及控制器，該控制器包括用于調(diào)節(jié)由燃料泵供應(yīng)至直接燃料噴射器的壓力和響應(yīng)空氣燃料混合物燃燒反饋燃料噴射開始正時(shí)的指令，當(dāng)延遲燃料噴射開始正時(shí)時(shí)燃料噴射壓力增加，響應(yīng)基礎(chǔ)燃料噴射開始正時(shí)和指令燃料噴射正時(shí)之間的差調(diào)節(jié)由燃料泵供應(yīng)的壓力。發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)包括其中控制器包括用于響應(yīng)發(fā)動(dòng)機(jī)排氣中的碳?xì)浠衔锏牧空{(diào)節(jié)由燃料泵供應(yīng)的壓力的進(jìn)一步指令。發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)包括其中控制器包括用于響應(yīng)發(fā)動(dòng)機(jī)排氣中的微粒物質(zhì)的量調(diào)節(jié)由燃料泵供應(yīng)的壓力的進(jìn)一步指令。發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)包括其中控制器包括用于響應(yīng)空氣燃料混合物燃燒調(diào)節(jié)供應(yīng)至發(fā)動(dòng)機(jī)的EGR量以調(diào)節(jié)燃燒相位的進(jìn)一步指令。發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)包括其中控制器包括用于響應(yīng)發(fā)動(dòng)機(jī)溫度調(diào)節(jié)由燃料泵供應(yīng)的壓力的進(jìn)一步指令。發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)包括其中通過爆震傳感器提供空氣燃料混合物燃燒反饋。圖2A-2C顯示了能夠影響發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)和排氣的有效燃料十六烷。具體地，顯示了在基本類似的燃燒狀況下燃燒具有不同十六烷值的三種燃料的發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)在不同發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和負(fù)荷下的條形圖，其顯示了代表性的預(yù)測(cè)CA10、微粒物質(zhì)產(chǎn)物和NOx。應(yīng)該提及地是具有特定十六烷值的燃料并非意圖限制本發(fā)明的范圍，而是作為示例以顯示具有不同十六烷值的燃料是如何能夠改變發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)?，F(xiàn)參考圖2A，顯示了具有不同十六烷值的燃料的CA 10條形圖。CA 10指的是在壓縮沖程的上止點(diǎn)之后燃燒空氣燃料混合物釋放10%熱量處的發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸角。同樣，CA 50 指的是指的是在壓縮沖程的上止點(diǎn)之后燃燒空氣燃料混合物釋放50%熱量的發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸角。發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸角(在其下熱量來自空氣燃料混合物燃燒)能夠影響由汽缸產(chǎn)生的扭矩量以及汽缸的排放。圖2A顯示CA 10正時(shí)的相對(duì)大小對(duì)于不同發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷和燃料十六烷值如何變化。CA 10的Y軸代表曲軸角。X軸和Y軸的交點(diǎn)代表壓縮沖程上止點(diǎn)。壓縮沖程上止點(diǎn)之后的曲軸角是正的并且在Y軸箭頭的方向上增加。壓縮沖程上止點(diǎn)之前的曲軸角是負(fù)的并且在離開X軸方向上減小。條形202、204和206代表十六烷值為40. 3 (條形20 、十六烷值為44 (條形204) 和十六烷值為56. 9 (條形204)的燃料在1500RPM的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和3巴的平均有效壓力 (BMEP)的負(fù)荷下的CA 10。條形208、210和212代表十六烷值為40. 3 (條形208)、十六烷值為44 (條形210)和十六烷值為56. 9 (條形21 的燃料在1500RPM的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和6巴的平均有效壓力(BMEP)的負(fù)荷下的CA 10。條形214、216和218代表十六烷值為40. 3(條形214)、十六烷值為44(條形216)和十六烷值為56. 9 (條形218)的燃料在2500RPM的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和4巴的平均有效壓力(BMEP)的負(fù)荷下的CA 10。因此，可從圖2A中看出CA 10 根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)點(diǎn)和具有不同十六烷值的燃料改變。因此，需要減小影響CA 10正時(shí)的燃料十六烷值的變化。現(xiàn)參考圖2B，顯示了對(duì)于具有不同十六烷值的燃料的發(fā)動(dòng)機(jī)排氣微粒物質(zhì)的條形圖。圖2B顯示了有效比微粒物質(zhì)(BSPM，brake specificparticulate matter，例如單位為g/KWh)的相對(duì)大小對(duì)于不同發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷和燃料十六烷值如何變化。在一些示例中，發(fā)動(dòng)機(jī)微粒物質(zhì)被捕集在位于排氣流內(nèi)的微粒過濾器。如果發(fā)動(dòng)機(jī)產(chǎn)生高水平的微粒物質(zhì)，微粒過濾器將被更頻繁地再生以將排氣壓力維持在所需水平。因此，需要減少發(fā)動(dòng)機(jī)微粒物質(zhì)以減少微粒過濾器再生。條形220、222和2 代表十六烷值為40. 3 (條形220)、十六烷值為44 (條形222) 和十六烷值為56. 9 (條形224)的燃料在1500RPM的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和3巴的平均有效壓力 (BMEP)的負(fù)荷下的BSPM。條形2沈、2觀和230代表十六烷值為40. 3 (條形226)、十六烷值為44 (條形228)和十六烷值為56. 9 (條形230)的燃料在1500RPM的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和6巴的平均有效壓力(BMEP)的負(fù)荷下的BSPM。條形232、234和236代表十六烷值為40. 3 (條形 232)、十六烷值為44(條形234)和十六烷值為56. 9 (條形236)的燃料在2500RPM的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和4巴的平均有效壓力(BMEP)的負(fù)荷下的BSPM。因此，可從圖2B中看出BSPM根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)點(diǎn)和具有不同十六烷值的燃料改變。因此，能夠看出微粒物質(zhì)隨高十六烷值燃料而增加。 現(xiàn)參考圖2C，顯示了對(duì)于具有不同十六烷值的燃料發(fā)動(dòng)機(jī)NOx的條形圖。圖2C顯示了有效比NOx(BSNOX，brake specific Ν0Χ，例如單位為g/KWh)的相對(duì)大小對(duì)于不同發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷和燃料十六烷值如何變化。當(dāng)存在過多氧汽缸溫度上升時(shí)會(huì)在汽缸內(nèi)形成NOx。條形238、240和242代表十六烷值為40. 3 (條形238)、十六烷值為44 (條形M0) 和十六烷值為56. 9 (條形對(duì)幻的燃料在1500RPM的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和3巴的平均有效壓力 (BMEP)的負(fù)荷下的BSNOx。條形M4、246和248代表十六烷值為40. 3 (條形M4)、十六烷值為44 (條形M6)和十六烷值為56. 9 (條形M8)的燃料在1500RPM的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和6巴的平均有效壓力(BMEP)的負(fù)荷下的BSNOx。條形250、252和2M代表十六烷值為40. 3 (條形250)、十六烷值為44(條形25 和十六烷值為56. 9 (條形254)的燃料在2500RPM的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和4巴的平均有效壓力(BMEP)的負(fù)荷下的BSNOx。因此，NOx能夠?qū)τ诰哂胁煌橹档娜剂细淖?；然而，在低溫燃燒期間NOx處于低水平并且因此不需要輸送額外的燃料補(bǔ)償?，F(xiàn)參考圖2D，顯示了對(duì)于具有不同十六烷值的燃料發(fā)動(dòng)機(jī)碳?xì)浠衔?HC)的條形圖。圖2D顯示了有效比HC(BSHC，brake specific HC，例如單位為g/KWh)的相對(duì)大小對(duì)于不同發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷和燃料十六烷值如何變化。在汽缸循環(huán)期間燃料不充分燃燒會(huì)導(dǎo)致HC。條形256、258和260代表十六烷值為40. 3 (條形256)、十六烷值為44 (條形258) 和十六烷值為56. 9 (條形沈0)的燃料在1500RPM的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和3巴的平均有效壓力(BMEP)的負(fù)荷下的BSHC。條形沈2、264和266代表十六烷值為40. 3 (條形沈2)、十六烷值為44 (條形沈4)和十六烷值為56. 9 (條形沈6)的燃料在1500RPM的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和6巴的平均有效壓力(BMEP)的負(fù)荷下的BSHC。條形268、270和272代表十六烷值為40. 3 (條形 268)、十六烷值為44(條形270)和十六烷值為56. 9 (條形27 的燃料在2500RPM的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和4巴的平均有效壓力(BMEP)的負(fù)荷下的BSHC。因此，HC能夠?qū)τ诰哂胁煌橹档娜剂细淖?。此外，能夠看出HC會(huì)隨著更低十六烷值燃料減少。從圖2A-2D可以看出發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)在燃燒標(biāo)稱十六烷值燃料的狀態(tài)下或附近是有利的。此外，能夠推導(dǎo)出在燃燒類似于標(biāo)稱十六烷值燃料的狀況下如果燃燒具有比標(biāo)稱十六烷值更高的十六烷值燃料可改善發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)。圖3A-3D顯示在低溫度燃燒空氣燃料混合期間預(yù)測(cè)噴射正時(shí)和熱量釋放。具體地，在具有標(biāo)稱十六烷值的燃料燃燒期間產(chǎn)生的熱量釋放與更高十六烷值燃料的燃燒的熱量釋放相比較。每個(gè)圖的Y軸代表燃料壓力大小和熱量釋放。燃料壓力和熱量釋放在Y軸箭頭的方向上增加。X軸代表時(shí)間并且在X軸的箭頭方向上從圖的左邊至右邊增加?，F(xiàn)參考圖3A，顯示了具有標(biāo)稱十六烷值的燃料燃燒的燃料噴射和汽缸熱量釋放的圖。通過燃料脈沖204的寬度指示噴射正時(shí)而燃料壓力由燃料脈沖204的高度表示。隨著燃料壓力增加，每單位時(shí)間噴射額外的燃料。因此，如果噴射正時(shí)減小，必須增加燃料壓力平提供相同的燃料量，因?yàn)榇藭r(shí)以更短的噴射時(shí)間周期噴射燃料。在燃料脈沖204的燃燒期間的熱量釋放由跡線202顯示。燃料脈沖204的噴射末端和跡線202在時(shí)間TO處開始熱量釋放之間的時(shí)間量206為正點(diǎn)火閉合(positive ignition dwell)或閉合時(shí)間。如可從跡線202看出，熱量以更高的速度釋放并且隨后隨著時(shí)間增加而衰減。正點(diǎn)火閉合是所需的因?yàn)榭蓽p少在低溫度燃燒期間的微粒物質(zhì)。現(xiàn)參考圖:3B，顯示了具有更高十六烷值的燃料燃燒的燃料噴射和汽缸熱量釋放的圖。類似于圖3A，通過燃料脈沖210的寬度指示噴射正時(shí)而燃料壓力由燃料脈沖210的高度表示。在燃料脈沖210的燃燒期間的熱量釋放由跡線208顯示。注意的是燃料噴射正時(shí)和燃料噴射壓力在圖3A和:3B之間是等同的。然而，熱量釋放跡線208在時(shí)間TO (在該處具有標(biāo)稱十六烷值的燃料開始熱量釋放)之前的時(shí)間處發(fā)生。因此，由于相較于標(biāo)稱十六烷值的燃料具有更高十六烷值的燃料在類似的燃料噴射正時(shí)處燃燒，能夠改變發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩和排放的產(chǎn)物。現(xiàn)參考圖3C，顯示了帶有調(diào)節(jié)的燃料噴射正時(shí)的高十六烷值燃料的燃料噴射和汽缸熱量釋放的圖。通過燃料脈沖214的寬度指示噴射正時(shí)而燃料壓力由燃料脈沖214的高度表示。在燃料脈沖214的燃燒期間的熱量釋放由跡線212顯示。注意的是燃料噴射正時(shí)從圖3A和;3B的燃料噴射正時(shí)延遲。然而，燃料噴射壓力等同于圖3A和;3B中的燃料噴射壓力。延遲燃料噴射正時(shí)將熱量釋放跡線212從熱量釋放正時(shí)的跡線208改變回至熱量釋放正時(shí)跡線202，即正時(shí)在時(shí)間TO處。因此，發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩的產(chǎn)生與圖3A中一致。注意的是燃料噴射正時(shí)的末端從TO處開放熱量釋放處延遲。負(fù)重疊周期216由開始熱量釋放之后的點(diǎn)火正時(shí)末端形成。當(dāng)在噴射正時(shí)和發(fā)生開始熱量釋放之間發(fā)生負(fù)重疊時(shí)會(huì)增加微粒物質(zhì)形成。因此，需要減少負(fù)重疊量?，F(xiàn)參考圖3D，顯示了帶有調(diào)節(jié)的燃料噴射正時(shí)和增加的燃料壓力的高十六烷值燃料的燃料噴射的圖。圖3D還包括指示燃料脈沖何時(shí)燃燒的熱量釋放跡線218。類似于圖3A-3C，通過燃料脈沖220的寬度指示噴射正時(shí)而燃料壓力由燃料脈沖220的高度表示。通過增加燃料脈沖220的燃料噴射壓力，相對(duì)于圖3A-3C中所示的燃料噴射持續(xù)時(shí)間可以在較少的時(shí)間內(nèi)將等量的燃料量噴射至發(fā)動(dòng)機(jī)?，F(xiàn)在注意到燃料脈沖220在時(shí)間TO處之前結(jié)束。在時(shí)間TO處開始燃燒時(shí)由空氣燃料混合物釋放熱量，并且燃料噴射脈沖220的結(jié)束比熱量釋放提前。因此，通過延遲燃料噴射開始正時(shí)并且增加燃料壓力，在燃料噴射結(jié)束之后能夠從具有更高十六烷值的燃料釋放熱量以使得發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩和通過燃燒更高十六烷值燃料產(chǎn)生的微粒物質(zhì)類似于在類似的發(fā)動(dòng)機(jī)工況期間標(biāo)稱十六烷值燃料。現(xiàn)參考圖4，顯示了顯示BSPM和燃料噴射方法圖的條形圖。三組條形圖的燃料噴射量和發(fā)動(dòng)機(jī)工況類似。在空氣燃料混合物燃燒期間產(chǎn)生的微粒物質(zhì)量在Y軸箭頭方向上增加。第一組條形包含條形402、404和406代表十六烷值為40. 3 (條形40 、十六烷值為44 (條形404)和十六烷值為56. 9 (條形406)的燃料在1500RPM的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和3巴的平均有效壓力(BMEP)的負(fù)荷下的BSPM。不會(huì)補(bǔ)償條形402-406的燃料噴射以考慮不同燃料十六烷值并且燃料噴射壓力為914巴。第二組條形包含條形408、410和412代表十六烷值為40. 3 (條形408)、十六烷值為44 (條形410)和十六烷值為56. 9 (條形41 的燃料在1500RPM的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和3巴的平均有效壓力(BMEP)的負(fù)荷下的BSPM。條形408-412 的燃料噴射通過調(diào)節(jié)燃料噴射開始正時(shí)對(duì)噴射燃料的十六烷值進(jìn)行補(bǔ)償。具體地，對(duì)于具有更高十六烷值的燃料延遲SOI正時(shí)。第三組條形包含條形416、418和420代表十六烷值為40. 3 (條形416)、十六烷值為44 (條形418)和十六烷值為56. 9 (條形420)的燃料在 1500RPM的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和3巴的平均有效壓力(BMEP)的負(fù)荷下的BSPM。條形416的燃料噴射壓力為750巴而條形420的燃料噴射壓力為1250巴。因此，從圖4中可以看出當(dāng)延遲燃料噴射開始并增加燃料噴射壓力時(shí)，能夠減少燃燒高十六烷值燃料時(shí)所產(chǎn)生的微粒物質(zhì)。此外，當(dāng)燃燒低十六烷值燃料時(shí)通過提前開始燃料噴射并且降低燃料噴射壓力能夠增加發(fā)動(dòng)機(jī)效率?，F(xiàn)在參考圖5，顯示了對(duì)具有不同十六烷值燃料補(bǔ)償?shù)氖纠椒?。圖5中的方法可通過由例如圖1中所示的控制器的指令執(zhí)行。此外，低溫燃燒能夠表征為在出現(xiàn)從燃料噴射結(jié)束至開始燃燒的延遲的情況下在發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)燃燒空氣燃料混合物。方法500在低溫燃燒期間特別有用。在502處，方法500確定發(fā)動(dòng)機(jī)工況。發(fā)動(dòng)機(jī)工況可包括但不限于燃料噴射壓力、 發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷、發(fā)動(dòng)機(jī)溫度、發(fā)動(dòng)機(jī)爆震、發(fā)動(dòng)機(jī)振動(dòng)和發(fā)動(dòng)機(jī)汽缸壓力。在確定發(fā)動(dòng)機(jī)工況之后，方法500前進(jìn)至504。在504處，方法500確定所選擇的熱量釋放分?jǐn)?shù)的所需曲軸角。在一個(gè)示例中， 響應(yīng)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷確定CA 10正時(shí)。例如，在1500RPM的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和3巴的 BMEP下，在汽缸的壓縮沖程的上止點(diǎn)之后的3曲軸角的CA 10正時(shí)可選擇為所需CA 10正時(shí)。在另一示例中，響應(yīng)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷確定CA 50正時(shí)。具體地，對(duì)于2000RPM 的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和6巴的BMEP，確定CA 50正時(shí)。因此，方法500能夠選擇不同的熱量釋放分?jǐn)?shù)和不同的從燃燒的空氣燃燒混合物釋放熱量釋放分?jǐn)?shù)時(shí)的曲軸角的混合。在確定熱量釋放分?jǐn)?shù)所需的曲軸角之后，方法前進(jìn)至506。在506處，方法500在由504處確定的曲軸角處以根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定的SOI正時(shí)和壓
9力來噴射燃料以提供熱量釋放分?jǐn)?shù)。在一個(gè)示例中，方法500在基于標(biāo)稱十六烷值的正時(shí)和壓力下開始噴射燃料。如果確定熱量釋放分?jǐn)?shù)不在504處確定的曲軸角，方法500能夠在510處和512處調(diào)節(jié)噴射正時(shí)和壓力。一旦增加燃料調(diào)節(jié)至基噴射正時(shí)和壓力，噴射燃料并且在發(fā)動(dòng)機(jī)的汽缸內(nèi)燃燒燃料。方法500從506前進(jìn)至508。在508處，方法500根據(jù)反饋估算燃燒相位。方法500可通過判斷所需熱量釋放和實(shí)際熱量釋放之間的曲軸角度差確定燃燒相位。例如，如果所需CA 10曲軸角為壓縮沖程的上止點(diǎn)之后5度并且實(shí)際CA 10曲軸角為壓縮沖程上止點(diǎn)之后8度，則確定離開所需曲軸角3曲軸角的燃燒相位。可經(jīng)由汽缸壓力傳感器或發(fā)動(dòng)機(jī)加速度計(jì)(例如爆震傳感器)確定燃燒相位。在一個(gè)示例中，峰值汽缸壓力反饋至發(fā)動(dòng)機(jī)控制器以控制SOI。在一些示例中，最可觀察到的熱量釋放量被選擇為用于響應(yīng)燃料十六烷值調(diào)節(jié)燃料噴射的基礎(chǔ)。例如，如果CA 50比CA 10更容易確定，響應(yīng)燃料十六烷的燃料噴射正時(shí)調(diào)節(jié)可基于CA 50曲軸角正時(shí)。在一些示例中，也可在508處確定點(diǎn)火閉合。在一個(gè)示例中，基于第一主燃料脈沖的燃料噴射的結(jié)束和熱量釋放的開始確定點(diǎn)火閉合。可根據(jù)由汽缸壓力傳感器和爆震傳感器確定的燃料噴射脈沖的結(jié)束至熱量釋放的開始確定閉合時(shí)間。方法500可確定正點(diǎn)火閉合和負(fù)點(diǎn)火閉合。在其它示例中，可確定空氣燃料混合物的燃燒期間形成的微粒物質(zhì)的量以代替燃燒相位。例如，可根據(jù)燃燒相位確定在發(fā)動(dòng)機(jī)工況下的汽缸排出的微粒物質(zhì)量?？山?jīng)由微粒物質(zhì)傳感器確定微粒物質(zhì)量。如果微粒物質(zhì)量從基本類似的發(fā)動(dòng)機(jī)工況期間產(chǎn)生的微粒物質(zhì)量增加，則可判斷當(dāng)前燃燒高十六烷值燃料，因?yàn)楦呤橹等剂系娜紵蓪?dǎo)致負(fù)點(diǎn)火閉合。在另外的示例中，可確定在空氣燃料混合物燃燒之后排出的排氣碳?xì)浠衔镆源嫒紵辔?。例如，可?jīng)由碳?xì)浠衔飩鞲衅鞔_定碳?xì)浠衔锪俊Ｈ绻細(xì)浠衔锪繌脑陬愃频陌l(fā)動(dòng)機(jī)工況期間產(chǎn)生的碳?xì)浠衔锪吭黾?，則可判斷當(dāng)前燃燒低的十六烷值燃料， 因?yàn)榈褪橹等剂系娜紵龝?huì)導(dǎo)致較長(zhǎng)的正點(diǎn)火閉合。在其它示例中，燃料質(zhì)量可反饋至發(fā)動(dòng)機(jī)控制器，可響應(yīng)燃料質(zhì)量而非熱量釋放調(diào)節(jié)SOI和燃料軌壓力。例如，如果燃料質(zhì)量傳感器指示比標(biāo)稱高的十六烷值，延遲SOI正時(shí)并且增加燃料噴射壓力。在確定燃燒相位之后，方法500前進(jìn)至510。在510處，方法500調(diào)節(jié)SOI、EGR、或進(jìn)氣溫度以調(diào)節(jié)燃燒相位。在一些示例中， 可同時(shí)調(diào)節(jié)SOI和EGR。在其它示例中，可調(diào)節(jié)SOI、EGR和進(jìn)氣溫度以調(diào)節(jié)燃燒相位。在一個(gè)示例中，在當(dāng)前噴射燃料的十六烷值高于標(biāo)稱十六烷值燃料的情況下，響應(yīng)在基本類似的發(fā)動(dòng)機(jī)工況下提前的CA 10正時(shí)從由經(jīng)驗(yàn)確定的正時(shí)延遲S0I。在另一示例中，在當(dāng)前噴射燃料的十六烷值低于標(biāo)稱十六烷值燃料的情況下，響應(yīng)在基本類似的發(fā)動(dòng)機(jī)工況下延遲的CA 10正時(shí)從基SOI正時(shí)提前S0I。在另一示例中，對(duì)于高十六烷值燃料調(diào)節(jié)從S0I、 EGR和進(jìn)氣溫度的組合中選擇的第一參數(shù)。而當(dāng)燃燒低十六烷值燃料時(shí)，從SOI、EGR和進(jìn)氣溫度的組合中選擇不同的第二參數(shù)(例如不同于第一參數(shù))。SOI提前或延遲量(即曲軸角)可基于或響應(yīng)微粒物質(zhì)形成量、HC量或燃燒相位的確定量。在一個(gè)示例中，從經(jīng)驗(yàn)確定值的表格中檢索SOI正時(shí)調(diào)節(jié)。由當(dāng)前發(fā)動(dòng)機(jī)工況下的燃燒相位的量索引表格。在確定SOI調(diào)節(jié)之后，方法500前進(jìn)至512。對(duì)于低十六烷
10值燃料可減少EGR量或增加進(jìn)氣溫度。對(duì)于高十六烷值燃料可增加EGR量并且減小進(jìn)氣溫度。在512處，方法500調(diào)節(jié)燃料噴射壓力。在一個(gè)示例中，響應(yīng)基SOI正時(shí)和調(diào)節(jié)的 SOI正時(shí)之間的差根據(jù)下面的方式調(diào)節(jié)燃料噴射壓力Δ P_in j = f (S0I_base_S0I_act)其中AP_inj為響應(yīng)具有不同于標(biāo)稱十六烷值燃料的十六烷值的燃料的燃燒相位燃料噴射壓力上的改變，S0I_base為處于曲軸角內(nèi)的基開始噴射正時(shí)，并且S0I_act為實(shí)際開始噴射正時(shí)。因此，在一個(gè)示例中，燃料噴射壓力的改變?yōu)榛鵖OI正時(shí)和實(shí)際SOI正時(shí)的函數(shù)。因此，對(duì)于SOI正時(shí)從基正時(shí)改變，能夠基于組合描述燃料噴射壓力調(diào)節(jié)的函數(shù)的經(jīng)驗(yàn)確定值增加或減小燃料噴射壓力。并且，由于能夠基于探測(cè)的碳?xì)浠衔锖臀⒘Ｎ镔|(zhì)的量調(diào)節(jié)SOI正時(shí)，能夠響應(yīng)探測(cè)的碳?xì)浠衔锘蛭⒘Ｎ镔|(zhì)的量調(diào)節(jié)噴射壓力。此外，在一些示例中，能夠響應(yīng)發(fā)動(dòng)機(jī)溫度進(jìn)一步調(diào)節(jié)燃料壓力和噴射正時(shí)的改變。例如，如果確定當(dāng)前燃燒高十六烷值燃料，能夠延遲SOI同時(shí)增加燃料噴射壓力。并且，當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)溫度低于標(biāo)稱暖發(fā)動(dòng)機(jī)工作溫度時(shí)可減小燃料噴射壓力。在響應(yīng)SOI從基SOI正時(shí)改變調(diào)節(jié)燃料壓力之后，方法500前進(jìn)至514。在替代示例中，可響應(yīng)點(diǎn)火延遲或點(diǎn)火閉合調(diào)節(jié)燃料噴射壓力。例如，如果減少點(diǎn)火延遲，能夠響應(yīng)減少的點(diǎn)火延遲增加燃料噴射壓力。在514，方法500判斷燃燒反饋是否指示低十六烷值燃料。在一個(gè)示例中，當(dāng)點(diǎn)火閉合時(shí)間超過基點(diǎn)火閉合時(shí)間時(shí)，方法500判斷正在燃燒低十六烷值燃料。如果方法500 判斷正在燃燒低十六烷值燃料，方法500前進(jìn)至516。否則，方法500前進(jìn)至退出。在516處，方法500可增加額外的燃料噴射脈沖。在一個(gè)示例中，當(dāng)點(diǎn)火閉合超過預(yù)定數(shù)目的曲軸角時(shí)計(jì)劃額外的燃料噴射脈沖。如果增加額外的燃料噴射脈沖，燃料噴射脈沖的正時(shí)有關(guān)于基SOI正時(shí)和調(diào)節(jié)的SOI正時(shí)之間的差。例如，如果SOI正時(shí)被提前大于5度的曲軸角，則可判斷在第一燃料脈沖噴射結(jié)束之后為第二燃料噴射脈沖增加10度的曲軸角。在一個(gè)示例中，可基于基SOI正時(shí)和實(shí)際SOI正時(shí)之間的差對(duì)經(jīng)驗(yàn)確定的燃料脈沖的表格或函數(shù)詢問第二燃料脈沖正時(shí)。在其它示例中，基校準(zhǔn)可包括在對(duì)于標(biāo)稱十六烷值燃料的單汽缸循環(huán)期間的多個(gè)噴射。當(dāng)燃燒低十六烷值燃料時(shí)，可在汽缸燃燒循環(huán)期間增加另一個(gè)燃料脈沖，并且在汽缸循環(huán)內(nèi)提前基噴射。當(dāng)燃燒高十六烷值燃料時(shí)，由于在開始燃燒之前引入所有噴射所花費(fèi)的時(shí)間，在汽缸循環(huán)期間消除一個(gè)或多個(gè)噴射。因此，可響應(yīng)點(diǎn)火延遲(對(duì)于低溫燃燒 (LTC)完成引入所有噴射所需的時(shí)間)增加或減少燃料噴射的數(shù)目。此外，在一些示例中， 可維持汽缸循環(huán)期間最后或最終燃料噴射的正時(shí)同時(shí)調(diào)節(jié)相同汽缸循環(huán)期間先前噴射的正時(shí)。在確定燃料的噴射正時(shí)之后，方法500前進(jìn)至退出。應(yīng)該注意地是盡管圖5中的方法適合調(diào)節(jié)與燃料十六烷值相關(guān)的燃燒熱量釋放的正時(shí)和速度的改變，圖5中的方法還適合調(diào)節(jié)與逐缸的壓縮比的變化、EGR分配不均、燃料噴射正時(shí)誤差開始、進(jìn)氣溫度與標(biāo)稱的差、與標(biāo)稱發(fā)動(dòng)機(jī)溫度的變化和進(jìn)氣含氧變化相關(guān)的燃燒熱量釋放的正時(shí)和速度的改變。因此，能夠?qū)τ谌魏问聦?shí)上影響燃燒熱量釋放的正時(shí)和速度的燃燒參數(shù)調(diào)節(jié)燃料噴射壓力和開始噴射正時(shí)。因此，圖5中的方法提供了發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法，包含在出現(xiàn)從燃料噴射結(jié)束至開始燃燒的延遲的汽缸內(nèi)燃燒空氣燃料混合物；及響應(yīng)來自燃燒空氣燃料混合物的反饋調(diào)節(jié)燃料噴射壓力和燃料噴射開始正時(shí)，當(dāng)燃料噴射開始正時(shí)延遲時(shí)增加燃料噴射壓力。發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法還包含響應(yīng)燃燒熱量釋放的變化在汽缸循環(huán)期間提供多個(gè)燃料噴射至汽缸、維持多個(gè)燃料噴射的最后噴射的正時(shí)和調(diào)節(jié)剩余多個(gè)燃料噴射中的至少一個(gè)燃料噴射正時(shí)。發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法包括響應(yīng)汽缸的排氣中的微粒物質(zhì)量增加而增加燃料噴射壓力并且延遲燃料噴射開始正時(shí)。發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法響應(yīng)汽缸的排氣中的碳?xì)浠衔锪吭黾佣鴾p小燃料噴射壓力并且提前燃料噴射開始正時(shí)。發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法包括反饋由壓力傳感器提供。發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法還包括通過調(diào)節(jié)燃料噴射壓力和燃料噴射開始正時(shí)調(diào)節(jié)燃燒相位至所需的燃燒相位。發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法還包含調(diào)節(jié)EGR或進(jìn)氣溫度以調(diào)節(jié)燃燒相位至所需燃燒相位。圖5中的方法還提供一種發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法，包含燃燒空氣燃料混合物；及響應(yīng)來自燃燒空氣燃料混合物的反饋在汽缸循環(huán)期間調(diào)節(jié)第一燃料噴射的燃料噴射壓力和燃料噴射開始正時(shí)，響應(yīng)基燃料噴射開始正時(shí)和指令的燃料噴射正時(shí)之間的差調(diào)節(jié)燃料噴射壓力。發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法包括當(dāng)燃燒帶有減小的十六烷值的燃料時(shí)提前燃料噴射開始正時(shí)，并且當(dāng)燃燒帶有增大的十六烷值的燃料時(shí)延遲燃料噴射開始正時(shí)。發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法包括當(dāng)延遲燃料噴射開始正時(shí)時(shí)增加所述燃料噴射壓力，并且當(dāng)提前燃料噴射開始正時(shí)時(shí)減小所述燃料噴射壓力。發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法包括反饋由爆震傳感器提供。發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法還包含響應(yīng)第一燃料噴射的燃料噴射開始正時(shí)的調(diào)節(jié)在汽缸循環(huán)期間至少調(diào)節(jié)第二燃料噴射的燃料噴射開始正時(shí)。發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法還包含響應(yīng)第一燃料噴射的燃料噴射開始正時(shí)的調(diào)節(jié)調(diào)節(jié)第二燃料噴射的燃料噴射結(jié)束。本領(lǐng)域技術(shù)人員可了解，下面在流程圖中描述的具體程序可代表任意數(shù)量處理策略(例如事件驅(qū)動(dòng)、中斷驅(qū)動(dòng)、多任務(wù)、多線程等)中的一個(gè)或多個(gè)。同樣，可以以所說明的順序執(zhí)行、并行執(zhí)行所說明的各種步驟或功能，或在一些情況下有所省略。同樣，處理的順序也并非實(shí)現(xiàn)此處所描述的實(shí)施例所必需的，而只是為了說明和描述的方便。盡管沒有明確說明，本領(lǐng)域技術(shù)人員將認(rèn)識(shí)到可根據(jù)使用的具體策略，可重復(fù)執(zhí)行所說明的步驟、方法或功能中一個(gè)或多個(gè)。本發(fā)明包括描述。本領(lǐng)域技術(shù)人員通過閱讀該描述能夠想到許多改變和修改而不偏離本發(fā)明的精神和范圍。例如，以天然氣、汽油、柴油或替代燃料運(yùn)轉(zhuǎn)的單汽缸、12、13、 14、15、16、I8、V10、V12和V16發(fā)動(dòng)機(jī)配置可使用本發(fā)明的描述以獲得好處。
權(quán)利要求
1.一種發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法，包含在存在從燃料噴射結(jié)束至開始燃燒的延遲的汽缸內(nèi)燃燒空氣燃料混合物；及響應(yīng)來自燃燒所述空氣燃料混合物的反饋調(diào)節(jié)燃料噴射壓力和燃料噴射開始正時(shí)，當(dāng)燃料噴射開始正時(shí)延遲時(shí)增加所述燃料噴射壓力。
2.如權(quán)利要求1所述的發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法，其特征在于，還包含響應(yīng)燃燒熱量釋放的變化在汽缸循環(huán)期間提供多個(gè)燃料噴射至所述汽缸、維持所述多個(gè)燃料噴射的最后噴射的正時(shí)和調(diào)節(jié)剩余所述多個(gè)燃料噴射中的至少一個(gè)燃料噴射正時(shí)。
3.如權(quán)利要求1所述的發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法，其特征在于，響應(yīng)所述汽缸的排氣中的微粒物質(zhì)量增加而增加所述燃料噴射壓力并且延遲所述燃料噴射開始正時(shí)。
4.如權(quán)利要求1所述的發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法，其特征在于，響應(yīng)所述汽缸的排氣中的碳?xì)浠衔锪吭黾佣鴾p小所述燃料噴射壓力并且提前所述燃料噴射開始正時(shí)。
5.如權(quán)利要求1所述的發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法，其特征在于，所述反饋由壓力傳感器提供。
6.如權(quán)利要求1所述的發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法，其特征在于，還包含通過調(diào)節(jié)燃料噴射壓力和燃料噴射開始正時(shí)調(diào)節(jié)燃燒相位至所需的燃燒相位。
7.如權(quán)利要求6所述的發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法，其特征在于，還包含調(diào)節(jié)EGR或進(jìn)氣溫度以調(diào)節(jié)燃燒相位至所述所需燃燒相位。
8.一種發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法，包含燃燒空氣燃料混合物；及響應(yīng)來自燃燒所述空氣燃料混合物的反饋在汽缸循環(huán)期間調(diào)節(jié)第一燃料噴射的燃料噴射壓力和燃料噴射開始正時(shí)，響應(yīng)基燃料噴射開始正時(shí)和指令的燃料噴射正時(shí)之間的差調(diào)節(jié)所述燃料噴射壓力。
9.如權(quán)利要求8所述的發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法，其特征在于，當(dāng)帶有減小的十六烷值的燃料燃燒時(shí)提前所述燃料噴射開始正時(shí)，并且當(dāng)帶有增大的十六烷值的燃料燃燒時(shí)延遲所述燃料噴射開始正時(shí)。
10.如權(quán)利要求9所述的發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法，其特征在于，當(dāng)延遲燃料噴射開始正時(shí)時(shí)增加所述燃料噴射壓力，并且當(dāng)提前燃料噴射開始正時(shí)時(shí)減小所述燃料噴射壓力。
全文摘要
本發(fā)明提供一種發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方法，其包括在出現(xiàn)從燃料噴射結(jié)束至開始燃燒的延遲的汽缸內(nèi)燃燒空氣燃料混合物；及響應(yīng)來自燃燒空氣燃料混合物的反饋調(diào)節(jié)燃料噴射壓力和燃料噴射開始正時(shí)，當(dāng)燃料噴射開始正時(shí)延遲時(shí)增加燃料噴射壓力。本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)在于當(dāng)在發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)燃燒帶有不同十六烷值的燃料時(shí)，該方法可減少發(fā)動(dòng)機(jī)排放。
文檔編號(hào)F02D43/00GK102444492SQ20111028255
公開日2012年5月9日 申請(qǐng)日期2011年9月21日 優(yōu)先權(quán)日2010年10月8日
發(fā)明者D·J·迪蘭克斯基, D·庫(kù)勒, E·庫(kù)爾茨, ·霍普卡 M, M·J·范尼斯塔特, T·A·伯羅巴克 申請(qǐng)人:福特環(huán)球技術(shù)公司