一種延遲焦化方法
【專利摘要】一種延遲焦化方法，該方法包括：將經過加熱爐輻射段加熱的延遲焦化原料注入焦炭塔中進行反應，將反應產生的油氣進行旋風分離，并將分離出的凈化油氣進行分餾，得到焦化餾分油，在反應過程中，在焦炭塔的頂部通過管線注入冷卻油和/或冷卻水，注入冷卻油和/或冷卻水的管線伸入焦炭塔中，且伸入焦炭塔內的注入冷卻油和/或冷卻水的管線長度為焦炭塔直徑的8-45%；在旋風分離過程中，采用所述焦化餾分油和/或與所述焦化餾分油性質相似的外加餾分油作為洗滌油，并將旋風分離過程中分離出的底油作為部分延遲焦化原料返回到焦炭塔中進行反應。根據本發明的所述延遲焦化方法可以使液體收率提高、焦化蠟油的質量得到改善、單塔穩定操作周期延長。
【專利說明】一種延遲焦化方法
【技術領域】
[0001] 本發明涉及一種延遲焦化方法。
【背景技術】
[0002] 近年來，由于原油逐漸呈劣質化、重質化趨勢，而延遲焦化由于原料適應性強、經 濟效益明顯等優點，業內已成為當今煉油廠中加工重油的主要工藝之一。延遲焦化是一種 深度熱裂化的熱加工工藝，能夠將重油轉化為干氣、液化氣、焦化汽油、焦化柴油、焦化蠟油 和焦炭等產品。通常把焦化汽油、焦化柴油與焦化蠟油的收率之和作為延遲焦化的液體收 率，液體收率是焦化工藝最重要的技術經濟指標。目前工業中應用最普遍的延遲焦化流程 包括常規流程與可靈活調節循環比操作流程。常規延遲焦化的工藝過程是：新鮮原料經加 熱爐對流段預熱后進入分餾塔，在分餾塔下部與焦炭塔來的高溫焦化油氣換熱，分餾塔底 油抽出后進入加熱爐輻射段，加熱至焦化溫度進入焦炭塔進行生焦反應，生成的焦炭留在 焦炭塔中，生成的高溫油氣從焦炭塔頂進入分餾塔分離出焦化富氣、焦化汽油、焦化柴油和 焦化蠟油。為了實現焦化裝置循環比的靈活調節，在可靈活調節循環比流程中焦化原料單 獨或與焦化循環油混合后進入焦化加熱爐，加熱至焦化溫度后進入焦炭塔進行生焦反應， 生成的焦炭留在焦炭塔中，生成的高溫油氣進入焦化分餾塔，焦化分餾塔底部抽出焦化循 環油，焦化循環油經換熱冷卻后，一部分作為回流返焦化分餾塔下部，一部分與焦化原料混 合或/和一部分作為產品出裝置。在這兩種流程中，焦化反應主要發生在焦炭塔中，由于焦 炭塔上部氣相區的溫度仍然較高，生成的部分油氣經過氣相區時會發生二次反應，降低了 液體收率。
[0003] CN101638585A公開了一種涉及上進料的延遲焦化方法，原料從焦炭塔上部注入， 在反應2-16h并放置一段時間或經汽提后，從塔上部吹入惰性氣體將焦炭從塔底壓出。該 方法的主要目的是改進除焦方法，同時縮短焦炭塔的生焦周期，而并未涉及如何改善產品 分布。
[0004] CN100387686C公開了一種提高延遲焦化液體收率的方法，該方法涉及通過在延遲 焦化過程中加入一種由烷基硝酸酯、脂肪醇、二甲基聚硅氧烷和余量溶劑組成的助劑來提 高延遲焦化工藝的液體收率，減少焦炭產率。由于使用助劑會額外增加成本，并且助劑的部 分組成會隨焦化液體餾分進入加氫、催化等下游工藝，這些助劑會對催化劑產生影響。
[0005] CN102220165A公開了一種上下同時進料的延遲焦化方法，新鮮原料分為兩股，一 部分從焦炭塔的頂部或側面進入焦炭塔，另一部分從焦炭塔的底部進入焦炭塔，該方法中 在焦炭塔上部進料口通過分配器使原料變為液滴，通過增加原料油及產品的蒸發面來促進 氣化來減少二次反應的發生，從而增加液收。由于焦炭塔正常生產時氣速較高，而部分滴狀 原料易在未充分反應時就被直接攜帶到大油氣管線，長期運行造成結焦從而增加焦炭塔頂 壓力，對提高液收不利。另一方面分配器使用一段時間后會有少量焦炭在分配器表面生成， 從而影響分配器的效果，如果發生堵塞還會帶來一定的操作風險；另外由于分配器伸入塔 內，會使水力除焦的操作變得復雜。
[0006] CN102220166A公開了一種焦炭塔上進料的延遲焦化方法，新鮮原料經加熱爐輻射 段加熱后從焦炭塔的頂部或側面進入焦炭塔，在原料進口處通過分配器使原料呈液滴狀， 同時向焦炭塔底吹入一定量的氣相介質，與CN102220165A的分析類似，部分滴狀原料易造 成大油氣管線結焦，對提高液收不利；焦炭在分配器表面生成后會影響分配器的效果，如果 發生堵塞還會帶來一定的操作風險；另外由于分配器從筒體伸入塔內，會對水力除焦的操 作造成影響。
【發明內容】
[0007] 本發明的目的是提供一種新的延遲焦化方法，以進一步提高延遲焦化過程的液體 收率，并改善焦化蠟油的質量。
[0008] 本發明提供了一種延遲焦化方法，該方法包括：將經過加熱爐輻射段加熱的延遲 焦化原料注入焦炭塔中進行反應，將反應產生的油氣進行旋風分離，并將分離出的凈化油 氣進行分餾，得到焦化餾分油，其中，在所述反應過程中，在所述焦炭塔的頂部通過管線注 入冷卻油和/或冷卻水，注入冷卻油和/或冷卻水的管線伸入焦炭塔中，且伸入焦炭塔內的 注入冷卻油和/或冷卻水的管線長度為焦炭塔直徑的8-45% ;在旋風分離過程中，采用所述 焦化餾分油和/或與所述焦化餾分油性質相似的外加餾分油作為洗滌油，并將旋風分離過 程中分離出的底油作為部分延遲焦化原料返回到焦炭塔中進行反應。
[0009] 在本發明的所述延遲焦化方法中，在所述焦炭塔的頂部通過管線注入冷卻油和/ 或冷卻水，并適當控制伸入焦炭塔內的注入冷卻油和/或冷卻水的管線長度，一方面可以 利用冷卻油和/或冷卻水的顯熱、潛熱性質降低焦炭塔上部溫度，另一方面冷卻油和/或冷 卻水在到達生焦區前就基本氣化，不影響生焦區，從而有利于減少焦炭塔內二次反應的發 生，使液體收率提高，單塔穩定操作周期延長。
[0010] 而且，在本發明中，冷卻油和/或冷卻水是通過管線以水柱的形式注入的，使得冷 卻油和/或冷卻水不會以微小液滴的形式直接攜帶到大油氣管線中。
[0011] 另外，在本發明中，通過將在焦炭塔反應產生的油氣進行旋風分離，將反應產生的 油氣中的焦粉和部分重組分分離，可以改善分餾過程中產生的焦化蠟油的質量。
[0012] 本發明的其他特征和優點將在隨后的【具體實施方式】部分予以詳細說明。
【專利附圖】
【附圖說明】
[0013] 附圖是用來提供對本發明的進一步理解，并且構成說明書的一部分，與下面的具 體實施方式一起用于解釋本發明，但并不構成對本發明的限制。在附圖中：
[0014] 圖1是用于實施本發明提供的所述延遲焦化方法的延遲焦化設備的示意圖；
[0015] 圖2是現有技術的延遲焦化工藝采用的延遲焦化設備的一種實施方式的示意圖；
[0016] 圖3是現有技術的延遲焦化工藝采用的延遲焦化設備的另一種實施方式的示意 圖。
【具體實施方式】
[0017] 以下結合附圖對本發明的【具體實施方式】進行詳細說明。應當理解的是，此處所描 述的【具體實施方式】僅用于說明和解釋本發明，并不用于限制本發明。
[0018] 根據本發明的所述延遲焦化方法包括：將經過加熱爐輻射段加熱的延遲焦化原料 注入焦炭塔中進行反應，將反應產生的油氣進行旋風分離，并將分離出的凈化油氣進行分 餾，得到焦化餾分油，其中，在所述反應過程中，在所述焦炭塔的頂部通過管線注入冷卻油 和/或冷卻水，注入冷卻油和/或冷卻水的管線伸入焦炭塔中，且伸入焦炭塔內的注入冷卻 油和/或冷卻水的管線長度為焦炭塔直徑的8-45% ;在旋風分離過程中，采用所述焦化餾分 油和/或與所述焦化餾分油性質相似的外加餾分油作為洗滌油，并將旋風分離過程中分離 出的底油作為部分延遲焦化原料返回到焦炭塔中進行反應。
[0019] 優選地，注入冷卻油和/或冷卻水的管線優選垂直伸入焦炭塔中。
[0020] 焦炭塔頂可以采用常規的封頭，例如可以為球形封頭或橢圓形封頭。當焦炭塔頂 使用球形封頭時，伸入焦炭塔內的注入冷卻油和/或冷卻水的管線長度優選為焦炭塔直徑 的15-45%，更優選為20-35%。當焦炭塔頂使用橢圓形封頭時，注入冷卻油和/或冷卻水的 管線長度優選為焦炭塔直徑的8-22%，更優選為12-20%。
[0021] 在本發明中，為了保證通過管線注入的急冷油和/或冷卻水不會直接攜帶到大油 氣管線中，并且不會下降到焦炭塔內的泡沫層與氣相的界面，注入急冷油和/或冷卻水的 管線的開口直徑優選為10-50毫米，進一步優選為20-30毫米。
[0022] 在本發明中，為了進一步提高液體收率，優選在所述焦炭塔的頂部通過管線注入 冷卻油和冷卻水。在這種情況下，冷卻油和冷卻水可以分別通過管線注入，也可以通過同一 根管線以混合物的形式注入，優選二者分別通過管線注入。
[0023] 當在所述焦炭塔的頂部通過管線注入冷卻油和冷卻水時，所述冷卻油與所述冷卻 水的注入量的重量比可以為0. 01-1 :1，優選為0. 1-0. 3 :1。
[0024] 所述冷卻油和所述冷卻水的總用量與所述延遲焦化原料的用量的重量比可以為 0. 01-0. 2 :1，優選為0. 05-0. 1 :1。對于所述冷卻油和所述冷卻水的總用量，如果只注入所 述冷卻油而不注入所述冷卻水，則所述總用量單指所述冷卻油的注入量；如果只注入所述 冷卻水而不注入所述冷卻油，則所述總用量單指所述冷卻水的注入量；如果同時注入所述 冷卻油和所述冷卻水，則所述總用量是指二者的注入量之和。
[0025] 在本發明中，所述冷卻油可以為本領域常規使用的各種冷卻油。在優選情況下，所 述冷卻油為餾程為l〇〇-450°C的石油餾分，進一步優選為餾程為250-380°C的石油餾分。
[0026] 在本發明中，所述冷卻水可以為新鮮水、軟化水、除鹽水、除氧水和凝結水中的至 少一種，優選為除鹽水。
[0027] 在本發明中，所述延遲焦化原料在注入所述焦炭塔之前可以被加熱至490_515°C， 優選490_505°C。所述延遲焦化原料可以為本領域常規使用的各種延遲焦化原料，例如可以 為減壓渣油、常壓渣油、減粘裂化渣油、重脫浙青油、催化裂化油漿、稠油、拔頭原油、頁巖油 和煤液化油中的至少一種。所述稠油是指浙青質和膠質含量較高且粘度較大的原油。
[0028] 在本發明中，焦炭塔內進行反應的條件沒有特別的限定，可以根據常規的焦化工 藝條件適當地確定。優選情況下，所述延遲焦化的條件包括：加熱爐出口溫度490_515°C， 焦炭塔壓力為〇? 1-0. 35MPa。在本發明中，壓力是指絕對壓力。
[0029] 在本發明中，所述焦炭塔沒有特別的限定，可以為本領域常規使用的各種焦炭塔。
[0030] 在本發明中，旋風分離過程中使用的洗滌油可以是焦化餾分油，也可以是與所述 焦化餾分油性質相似的外加餾分油，或者二者的混合物。所述焦化餾分油是指本發明的方 法中的分餾過程中產生的餾分油，將所述焦化餾分油作為洗滌油是系統內部產物的循環利 用。所述外加餾分油是指額外加入的餾分油，是相對于本發明的方法系統的內部產物而言 的，所述外加餾分油不是本發明的方法系統的內部產物，而是從外部引入的餾分油。優選情 況下，旋風分離過程中使用的洗滌油選自所述焦化餾分油中的焦化汽油、焦化柴油、焦化中 段油、焦化蠟油、焦化重蠟油以及與它們性質相似的外加餾分油中的至少一種。進一步優選 地，旋風分離過程中使用的洗滌油為所述焦化餾分油中的焦化重蠟油。在本發明中，焦化蠟 油是指餾程在350-450°C左右的餾分油；焦化重蠟油是指初餾點高于430°C的重質蠟油。
[0031] 在旋風分離過程中，所述洗滌油與所述延遲焦化原料的用量的重量比可以為 0? 01-0. 15 :1，優選為 0? 03-0. 1 :1。
[0032] 在本發明中，所述旋風分離過程通常可以在旋風分離器中實施。所述旋風分離的 操作條件沒有特別的限定，可以在各種常規的旋風分離條件下實施，例如，所述旋風分離的 操作條件可以包括：停留時間為10秒至2分鐘，溫度為410-440°C。所述停留時間是指待 分離的油氣（即來自焦炭塔的焦化產生的油氣）在旋風分離器中的停留時間。
[0033] 在將旋風分離過程中分離出的底油（也即旋風分離器底油）作為部分延遲焦化原 料返回到焦炭塔中的情況下，旋風分離過程中分離出的底油可以占所述延遲焦化原料總量 的1-20重量％，優選為1-10重量％。
[0034] 在一種實施方式中，本發明的所述延遲焦化方法在如圖1所示的延遲焦化設備中 實施，具體地，所述延遲焦化設備包括：加熱爐、分餾塔6、旋風分離器5和焦炭塔4,新鮮焦 化原料油選擇性地與焦化蠟油、焦化重蠟油換熱后（圖1中未標出），通過管線1進入加熱爐 對流段2,經對流段2加熱后分成上下兩股進料（即上進料和下進料）進入焦化分餾塔6的 下部，來自旋風分離器5的高溫油氣11在原料油上進料的下方進入分餾塔，經分餾塔分離 成焦化富氣14、焦化汽油15、焦化柴油16和焦化蠟油17,至少部分焦化重蠟油20抽出并在 原料油上進料入口上方回流到分餾塔下部，與高溫油氣11換熱，高溫油氣11與原料油上進 料和所述至少部分焦化重蠟油換熱后形成的液相物料在分餾塔底部與原料油混合形成分 餾塔底油7,分餾塔底油7抽出后送往加熱爐輻射段3,經加熱爐輻射段3加熱至目標溫度 后得到待焦化的原料油，接著將該待焦化的原料油通過管線8注入焦炭塔4進行生焦反應； 焦炭塔4的頂部設置有冷卻油供給管線18和/或冷卻水供給管線19,在反應的過程中通過 冷卻油供給管線18和/或冷卻水供給管線19注入冷卻油和/或冷卻水；生成的焦炭留在 焦炭塔內，產生的高溫油氣9從焦炭塔頂進入旋風分離器5,與旋風分離器頂進入的洗滌油 逆流接觸，洗滌油優選為來自分餾塔6的焦化重蠟油20,旋風分離器溫度通過洗滌油的加 入量進行調節；高溫油氣9中的焦粉與部分重組分在旋風分離器中被分離出來，得到凈化 后的高溫油氣11。凈化后的高溫油氣11注入分餾塔6中進行分餾，同時旋風分離過程中分 離出的旋風分離器底油與分餾塔底油7混合進入加熱爐輻射段3,經加熱后返回到焦炭塔4 繼續反應。在上述實施方式中，循環比(在進加熱爐輻射段物流中非新鮮原料油部分與新鮮 原料油部分的質量比）可以為〇. 05-0. 8:1，優選為0. 1-0. 4:1。
[0035] 以下通過實施例對本發明作進一步說明。
[0036] 實施例1
[0037] 本實施例用于說明本發明提供的所述延遲焦化方法。
[0038] 本實施例采用圖1所示的流程。新鮮原料減壓渣油(相關參數如表1所示)先經加 熱爐對流段2預熱至360°C后分成上下兩股進料進入分餾塔6下部，在分餾塔下部來自旋風 分離器5的高溫油氣11與原料油上進料、焦化重蠟油20換熱后形成的液相物流在分餾塔 底部與原料油下進料混合形成分餾塔底油7,分餾塔底油7抽出與旋風分離器底油混合后 送往加熱爐輻射段3,循環比為0. 1 :1 (在進加熱爐輻射段物流中非新鮮原料油部分與新鮮 原料油部分的重量比）；經加熱爐輻射段3加熱到496°C后進入塔頂為球形封頭的焦炭塔4 并在0. 2MPa下進行反應；同時，塔頂通過管線18注入作為冷卻油的焦化中段油（源自分餾 塔6,餾程為250?380°C )和通過管線19注入作為冷卻水的除鹽水(溫度為30°C )，管線18 和管線19伸入到焦炭塔內2米，管線18與管線19的開口直徑為20mm，管線18和管線19 伸入焦炭塔內的長度各自為焦炭塔直徑的30%，冷卻油與除鹽水的重量比為0. 1 :1，冷卻油 和除鹽水的注入總量與減壓渣油的注入量的重量比為0. 05 :1 ;生成的焦炭留在焦炭塔內， 生成的高溫油氣輸送到旋風分離器5中進行旋風分離，抽出的焦化重蠟油與新鮮原料減壓 渣油換熱后作為洗滌油(溫度為250°C )注入旋風分離器頂，洗滌油與新鮮原料減壓渣油的 重量比為0. 03:1，旋風分離的條件包括：時間為0. 5分鐘，溫度為420°C;將旋風分離器頂的 凈化高溫油氣11注入分餾塔6中進行分離，得到焦化富氣14、焦化汽油15、焦化柴油16和 焦化錯油17,產品分布如表2所示，得到的焦化錯油的相關參數如表3所示。
[0039] 對比例1
[0040] 采用與實施例1相同的減壓渣油原料。流程簡圖如圖2所示，該流程與實施例1 的區別主要是不向所述焦炭塔4中注入冷卻油和冷卻水，具體流程為：原料油1經加熱爐對 流段2預熱后分成上下兩股進料進入分餾塔6下部，在分餾塔6下部來自焦炭塔4的高溫 油氣9與原料油上進料、焦化重蠟油20換熱后形成的液相物流在分餾塔底部與原料油下進 料混合，形成分餾塔底油7 ;分餾塔底油7抽出后送往加熱爐輻射段3,在分餾塔底油中循環 油與新鮮減壓渣油原料的質量比為〇. 4:1，經加熱爐輻射段3加熱到498°C后經管線8進入 焦炭塔4進行反應，焦化產生的高溫油氣9進入分餾塔6分離，得到焦化富氣14、焦化汽油 15、焦化柴油16與焦化蠟油17。產品分布列于表2,焦化蠟油性質列于表3。
[0041] 對比例2
[0042] 根據對比例1的方法進行延遲焦化，所不同的是，在分餾塔底油7中循環油與新鮮 減壓渣油原料的重量比為0. 1:1。結果，產品分布如表2所示，得到的焦化蠟油的相關參數 如表3所示。
[0043] 對比例3
[0044] 采用與實施例1相同的減壓渣油原料。流程簡圖如圖3所示，原料油1換熱后（圖 中未表示出換熱）與部分分餾塔底油混合后進入緩沖罐2,緩沖罐底油依次通過加熱爐對 流段3、輻射段4,升溫到498°C后進入焦炭塔5進行反應，焦炭塔頂的油氣6進入分餾塔7 底部進行分離，分離得到焦化富氣8、焦化汽油9、焦化柴油10與焦化蠟油11。將分餾塔底 油抽出，一部分分餾塔底油作為循環油與新鮮原料1混合送往緩沖罐，其余分成兩股返回 分餾塔下部作為塔底的洗滌油。在緩沖罐中循環油與新鮮減壓渣油原料的重量比為〇. 1:1。 產品分布列于表2,焦化錯油性質列于表3。
[0045] 對比例4
[0046] 根據對比例3的方法進行延遲焦化，所不同的是，在分餾塔底油7中循環油與新鮮 減壓渣油原料的重量比為〇. 4:1。結果，產品分布如表2所示，得到的焦化蠟油的相關參數 如表3所示。
[0047] 對比例5
[0048] 根據實施例1的方法進行延遲焦化，所不同的是，管線8和管線9伸入焦炭塔內長 度各自為焦炭塔直徑的5%，產品分布如表2所示，得到的焦化蠟油的相關參數如表3所示。
[0049] 對比例6
[0050] 根據實施例1的方法進行延遲焦化，所不同的是，管線8和管線9伸入焦炭塔內長 度各自為焦炭塔直徑的50%，產品分布如表2所示，得到的焦化蠟油的相關參數如表3所示。
[0051] 實施例2
[0052] 本實施例用于說明本發明提供的所述延遲焦化方法。
[0053] 根據實施例1的方法進行延遲焦化，所不同的是，用相同量的所述冷卻水代替所 述冷卻油，也即只在塔頂至注入所述冷卻水，且所述冷卻水的注入量與實施例1中所述冷 卻水和所述冷卻油的注入總量相同，從而得到的產品分布如表2所示，得到的焦化蠟油的 相關參數如表3所示。
[0054] 實施例3
[0055] 本實施例用于說明本發明提供的所述延遲焦化方法。
[0056] 根據實施例1的方法進行延遲焦化，所不同的是，用相同量的所述冷卻油代替所 述冷卻水，也即只在塔頂至注入所述冷卻油，且所述冷卻油的注入量與實施例1中所述冷 卻水和所述冷卻油的注入總量相同，從而得到的產品分布如表2所示，得到的焦化蠟油的 相關參數如表3所示。
[0057] 實施例4
[0058] 根據實施例1的方法進行延遲焦化，所不同的是，管線8和管線9伸入焦炭塔內長 度各自為焦炭塔直徑的20%，產品分布如表2所示，得到的焦化蠟油的相關參數如表3所示。
[0059] 實施例5
[0060] 本實施例用于說明本發明提供的所述延遲焦化方法。
[0061] 根據實施例1的方法進行延遲焦化，所不同的是，焦炭塔頂使用橢圓形封頭，且管 線8和管線9伸入焦炭塔內長度各自為焦炭塔直徑的12%，產品分布如表2所示。
[0062] 實施例6
[0063] 本實施例用于說明本發明提供的所述延遲焦化方法。
[0064] 根據實施例1的方法進行延遲焦化，所不同的是，焦炭塔頂使用橢圓形封頭，且管 線8和管線9伸入焦炭塔內長度各自為焦炭塔直徑的20%，產品分布如表2所示。
[0065] 實施例7
[0066] 本實施例用于說明本發明提供的所述延遲焦化方法。
[0067] 采用與實施例1相同的減壓渣油原料，根據實施例1的方法進行延遲焦化，所不同 的是，加熱爐輻射段出口物流溫度為498°C，循環比(在進加熱爐輻射段物流中非新鮮原料 油部分與新鮮原料油部分的質量比）為〇. 4 :1，從而得到的產品分布如表2所示，得到的焦 化蠟油的相關參數如表3所示。
[0068] 表 1
[0069]
【權利要求】
1. 一種延遲焦化方法，該方法包括：將經過加熱爐輻射段加熱的延遲焦化原料注入焦 炭塔中進行反應，將反應產生的油氣進行旋風分離，并將分離出的凈化油氣進行分餾，得到 焦化餾分油，其特征在于，在所述反應過程中，在所述焦炭塔的頂部通過管線注入冷卻油和 /或冷卻水，注入冷卻油和/或冷卻水的管線伸入焦炭塔中，且伸入焦炭塔內的注入冷卻油 和/或冷卻水的管線長度為焦炭塔直徑的8-45% ; 在旋風分離過程中，采用所述焦化餾分油和/或與所述焦化餾分油性質相似的外加餾 分油作為洗滌油，并將旋風分離過程中分離出的底油作為部分延遲焦化原料返回到焦炭塔 中進行反應。
2. 根據權利要求1所述的方法，其中，當焦炭塔頂使用球形封頭時，伸入焦炭塔內的注 入冷卻油和/或冷卻水的管線長度為焦炭塔直徑的15-45%。
3. 根據權利要求2所述的方法，其中，當焦炭塔頂使用球形封頭時，伸入焦炭塔內的注 入冷卻油和/或冷卻水的管線長度為焦炭塔直徑的20-35%。
4. 根據權利要求1所述的方法，其中，當焦炭塔頂使用橢圓形封頭時，注入冷卻油和/ 或冷卻水的管線長度為焦炭塔直徑的8-22%。
5. 根據權利要求4所述的方法，其中，當焦炭塔頂使用橢圓形封頭時，注入冷卻油和/ 或冷卻水的管線長度為焦炭塔直徑的12-20%。
6. 根據權利要求1-5中任意一項所述的方法，其中，注入急冷油和/或冷卻水的管線的 開口直徑為10-50毫米。
7. 根據權利要求6所述的方法，其中，注入急冷油和/或冷卻水的管線的開口直徑為 20-30暈米。
8. 根據權利要求1所述的方法，其中，在所述焦炭塔的頂部通過管線注入冷卻油和冷 卻水，且所述冷卻油與所述冷卻水的重量比為0. 01-1 :1。
9. 根據權利要求8所述的方法，其中，所述冷卻油與所述冷卻水的重量比為0. 1-0. 3 : 1〇
10. 根據權利要求1、8和9中任意一項所述的方法，其中，所述冷卻油和所述冷卻水的 總用量與所述延遲焦化原料的用量的重量比為〇. 01-0. 2 :1。
11. 根據權利要求1、8和9中任意一項所述的方法，其中，所述冷卻油為餾程為 100-450°C的石油餾分。
12. 根據權利要求11所述的方法，其中，所述冷卻油為餾程為250-380°C的石油餾分。
13. 根據權利要求1、8和9中任意一項所述的方法，其中，所述冷卻水為新鮮水、軟化 水、除鹽水、除氧水和凝結水中的至少一種。
14. 根據權利要求1所述的方法，其中，所述延遲焦化原料在注入所述焦炭塔之前被加 熱至 490-515 °C。
15. 根據權利要求1或14所述的方法，其中，所述延遲焦化原料為常壓渣油、減壓渣油、 減粘裂化渣油、重脫浙青油、催化裂化油漿、稠油、拔頭原油、頁巖油和煤液化油中的一種或 多種。
16. 根據權利要求1-9和14中任意一項所述的方法，其中，焦炭塔內進行反應的條件包 括：加熱爐輻射段出口溫度為490-515°C，焦炭塔壓力為0? 1-0. 35MPa。
17. 根據權利要求1所述的方法，其中，旋風分離過程中使用的洗滌油選自所述焦化餾 分油中的焦化汽油、焦化柴油、焦化中段油、焦化蠟油、焦化重蠟油以及與它們性質相似的 外加餾分油中的至少一種。
18. 根據權利要求1或17所述的方法，其中，所述洗滌油與所述延遲焦化原料的用量的 重量比為〇? 01-0. 15 :1。
19. 根據權利要求1或17所述的方法，其中，所述旋風分離的操作條件包括：停留時間 為10秒至2分鐘，溫度為410-440°C。
【文檔編號】C10G55/00GK104449829SQ201310422010
【公開日】2015年3月25日 申請日期:2013年9月16日 優先權日:2013年9月16日
【發明者】閻龍, 申海平, 王子軍, 劉自賓, 范啟明 申請人:中國石油化工股份有限公司, 中國石油化工股份有限公司石油化工科學研究院