專利名稱：一種洗油和煤直接液化油混合加工方法
技術領域：
本發明涉及一種洗油和煤直接液化油混合加工方法。具體地，本發明涉及一種將洗油與煤直接液化油按一定比例混合，通過加氫工藝來生產煤炭直接液化供氫溶劑和輕質液體燃料的方法。
背景技術：
隨著經濟的發展和社會進步，人們對發動機燃料的需求越來越大，對發動機燃料的質量要求也越來越高。由于石油資源儲量和開采量的限制，導致原油價格持續走高，這給石油替代能源技術的發展提供了良好機會。近年來，煤炭直接液化、煤炭間接液化工藝技術的研究開發不斷取得進展，工業示范裝置在我國相繼建成、投產。神華集團有限責任公司2004年申請了一種煤炭直接液化方法的中國專利CN200410070249，于2008年在鄂爾多斯建成100萬噸/年規模的煤炭直接液化裝置，并成功投產。該裝置由液化單元、加氫穩定單元、加氫改質單元等部分組成。加氫穩定單元對來自液化單元的直接液化油進行加氫精制，生產液化單元所需的供氫溶劑，同時對進入加氫改質單元的液體產物進行預精制。該裝置投產以來，運行穩定，產品質量能達到設計要求。在煤直接液化工藝中，溶劑的作用十分重要，溶劑可以有效減少聚合反應發生，從而提高煤液化油收率。溶劑減少聚合反應的途徑，首先是通過自身的溶解性將反應產生的自由基碎片溶解、分散，其次，溶劑還能提供氫自由基，使反應過程中自由基碎片成為穩定分子。在煤直接液化工藝中，要求溶劑具有對重質芳香物質良好的溶解性以及供氫性能。在目前實現長周期連續運轉的煤直接液化工藝中，溶劑來自煤直接液化工藝本身，并在煤直接液化過程中循環使用，也稱作循環溶劑。目前循環溶劑的供氫性能成為煤直接液化技術研究領域的重點之一，進一步提高循環溶劑的供氫性能或開發性能優良的溶劑是煤炭直接液化技術進步的一個重要方面。Peter等人(The Natual of Synergistic Effect of Binary Tetralin-Alcohol Solvent in Kansk-Achinsk Brown Coal Liquefaction， Fuel Proc Tech, 1997(50) 139-152)用四氫萘-乙醇混合溶劑對褐煤進行直接轉化研究表明，四氫萘作為供氫溶劑，提高了煤的大分子的反應性能，使得煤的轉化率提高。李剛等(煤直接液化過程動力學階段的劃分與煤的高溫快速液化[J].煤炭學報.32(9). 2007. 975-979)使用四氫萘作為煤液化的溶劑研究結果表明，供氫溶劑在煤高溫快速液化過程中，起到了更好的供氫作用，從而提高了煤的轉化率。鄒綱明等(煙煤和低溫煤焦油共處理反應及機理的研究[J]. 燃料化學學報，1996，M (5) =447-451)用煤與煤焦油共處理，發現煤焦油的存在可以阻止自由基縮合，提高煤液化轉化率，主要是因為煤焦油中含有萘，在催化劑作用下生成四氫萘等具有供氫作用。可見，四氫萘作為煤直接液化過程中的溶劑，可以促進煤炭的轉化，提高煤液化油收率。但是，這些文獻均未對洗油作為溶劑進行研究，未對洗油與煤直接液化油混合加氫過程進行研究。
煤焦化過程產生的副產品煤焦油的量為煤的3 4%。以煤焦油為原料，通過加氫的方法生產輕質燃料油的技術，近年來也得到快速發展。洗油是煤焦油中230 300°C餾分，約占煤焦油的6. 5 10%，是一種復雜的混合物，富含甲基萘、吲哚、聯苯、苊、芴等，這些物質的含量高達60%以上。目前，洗油主要用作通過分離提取聯苯、甲基萘、苊等芳烴產品的原料，或用于配制防腐油、擴散劑、減水劑等， 產品價值低。中國專利CN97107637公布了一種煤焦化副產品洗油深加工技術，即采用“三爐三塔”熱油連續精餾加工工藝，可以同時加工出工業萘、工業甲基萘和工業苊餾分、氧苊餾分等多種化工產品。中國專利CN200810043034公開了一種來自煤焦油的洗油加氫制備汽油和柴油的方法。主要特點在于洗油與氫氣混合通過裝填保護劑、脫金屬催化劑、加氫精制催化劑等反應器后，進入高壓分離器，分離器上部的氫氣循環使用，下部物流汽提或分餾得到汽油(石腦油)和柴油。該方法可以從洗油有效生產優質清潔柴油餾分。但是，此方法需串聯排列設置多臺反應器，并分別裝填保護劑、脫金屬催化劑以及加氫精制催化劑(或加氫改質催化劑)等，催化劑需要分層裝填，每個催化劑床層之間設置冷氫，這些增大了裝置建設投資和生產運行成本。中國專利CN200610083582. X介紹了一種煤直接液化起始溶劑的制備方法，該方法以餾程為220 538°C的一種石油餾分作為原料，通過催化加氫過程制備煤直接液化需要的起始溶劑。但是，此方法未包含洗油作為溶劑以及洗油與煤直接液化油混合加工的方法。洗油與煤直接液化油混合加工的文獻尚未見報道。
發明內容
在煤焦油洗油加氫工藝生產汽油和柴油工藝中，由于洗油的芳烴含量非常高，加氫產物的十六烷值很低，柴油的密度高，不能直接滿足車用柴油質量的要求。此外，由于洗油芳烴含量高，加氫過程反應放熱量很大，反應溫升高，使得催化劑結焦嚴重，失活快，催化劑更換頻繁，影響裝置的技術經濟性。在煤直接液化工藝中，煤液化循環溶劑起著溶解煤粉、提供氫自由基等重要作用， 可以有效減少聚合反應發生。因此，溶劑的供氫性能對提高煤直接液化生成油收率有著重要影響。本發明的目的是提供一種洗油和煤直接液化油混合加工方法，以有效轉化煤焦油洗油，生產高質量的煤直接液化工藝所需要的供氫溶劑，同時可以得到石腦油和柴油。在一個方面，本發明提供了一種洗油和煤直接液化油混合加工方法，該方法包括以下步驟a)將洗油與煤直接液化油混合，并與氫氣混合后進入混合油加氫反應器，b)使步驟a)中的洗油與煤直接液化油和氫氣的混合物在混合油加氫反應器中與加氫精制催化劑接觸以進行反應，c)將經步驟b)反應后的所述混合油加氫反應器的出口物流進行分離、 分餾，以獲得輕質餾分油、中質餾分油和重質餾分油，其中重質餾分油與部分中質餾分油混合作為供氫溶劑，輕質餾分油與余下的中質餾分油混合后，獲得液化產品粗油。根據本發明的方法，其中，所述洗油為煤焦化過程產生的副產物煤焦油中230 300°C的餾分，所述洗油富含甲基萘、二甲基萘、苊、芴等，這些物質的含量高達60%以上。根據本發明的方法，其中，所述洗油的餾程不大于350°C，優選不大于320°C。根據本發明的方法，其中，在步驟a)中，洗油的量占混合油重量的5 30%，優選 5 20%。根據本發明的方法，其中，所述混合油加氫反應器可以是沸騰床反應器、漿態床反應器或膨脹床反應器，或者沸騰床反應器、漿態床反應器、膨脹床反應器中的一種與固定床反應器組成的串聯反應系統。根據本發明的方法，其中，在步驟C)中，將加氫生成油分餾切割為三個餾分段，其中輕質餾分油與中質餾分油的切割溫度可以在215 235°C范圍內，中質餾分油與重質餾分油的切割溫度可以在330 350°C范圍內。根據本發明的方法，其中，用作供氫溶劑的中質餾分油的量為分餾后所獲得的中質餾分油的總重量的40% 80%。根據本發明的方法，其中，步驟b)中的加氫精制催化劑由活性組分和載體組成。根據本發明的方法，其中，所述活性組分為元素周期表中VIII族和/或VI族金屬的氧化物，例如，可以是Co、Mo、Ni、W金屬氧化物中的一種或多種，所述活性組分的含量占加氫精制催化劑重量的5 30%，而所述載體為Al2O3等。根據本發明的方法，其中，在步驟b)中，加氫工藝條件為反應溫度300 420°C、 壓力8. 0 20. OMPa、體積空速0. 5 4· 01Γ1、氫油比200 1500v/v。根據本發明的方法，其中，對步驟C)中獲得的所述液化產品粗油進行加氫改質反應，以獲得石腦油和柴油。根據本發明的方法，其中，加氫改質反應的工藝條件為反應溫度320 400°C、壓力6. 0 16. OMPa、體積空速0. 5 2· 01Γ1、氫油比300 1200v/v。在另一方面，本發明提供了一種通過洗油和煤直接液化油混合加工方法而獲得的供氫溶劑和液體燃料，其中，所述液體燃料優選為石腦油和柴油。本發明提供的方法的優點在于-能夠有效轉化煤焦油洗油，獲得性能優良的供氫溶劑。洗油與煤直接液化油混合加氫，由于洗油加氫后產物富含四氫萘等組分，這部分組分作為溶劑后，可以明顯提高供氫溶劑的供氫性能。-獲得十六烷值較高的柴油產品。這主要是因為洗油加氫后，作為很好的供氫溶劑，可以替代部分用作溶劑油的煤直接液化柴油餾分，從而提高了煤直接液化過程生產的柴油的十六烷值。-避免洗油單獨加氫過程出現的反應溫升過大加速催化劑失活的現象。洗油與煤直接液化油混合進入反應器，煤直接液化油對洗油進行了有效稀釋，使反應溫升降低。此外，采用沸騰床或漿態床反應器，可以有效避免催化劑床層溫升過大，從而延長催化劑壽命。洗油與煤直接液化油混合加工，不但可以生產優質的柴油，而且，能夠顯著改善煤直接液化工藝供氫溶劑的供氫性能，從而促進煤的轉化，提高煤直接液化油收率。因此，本發明能夠顯著提升煤液化技術的經濟性、提高煤焦油洗油的價值。本發明提供的煤焦油洗油和煤直接液化油混合加工方法，可在目前煤直接液化工藝裝置上改造實施，且改造工作量小。
下面參照附圖，可以更容易地理解本發明的技術方案，在附圖中圖1是示出了根據本發明的實施方式的洗油和煤直接液化油混合加工生產供氫溶劑和液體燃料的方法的工藝示意圖。
具體實施例方式本發明提供了一種洗油和煤直接液化油混合加工方法。該方法包括使洗油與煤直接液化油混合，然后與氫氣混合以進行加氫反應，并對反應產物進行分離、分餾，獲得煤直接液化所需的供氫溶劑和液化產品粗油，液化產品粗油經過加氫改質反應，獲得石腦油和柴油。在本發明中，首次提出洗油和煤直接液化油混合加工的概念，優化了產品性能。通過對洗油性質詳細分析后，發現洗油中含有大量的甲基萘、二甲基萘等物質。通過加氫試驗表明，控制加氫反應深度，洗油中甲基萘、二甲基萘等物質的一個芳環部分飽和后生成的二氫萘、四氫萘物質可以作為很好的供氫溶劑。在本發明中，首次發現洗油和煤直接液化油混合加工的協同反應。由于洗油中部分氫化萘等物質的存在，可以為煤直接液化油中的大分子物質加氫反應直接供氫，這加速了煤直接液化油中的大分子物質的氫化速度。此外，洗油與煤直接液化油混合進行加氫反應，煤直接液化油對洗油進行了有效稀釋，降低了洗油單獨加氫反應的反應溫升，也促進了大量洗油的加氫反應，從而改善了產物質量。在本發明中，確定了洗油和煤直接液化油混合加氫兩者適宜的混合比例。洗油和煤直接液化油混合加工的主要目的之一是生產性能優良的供氫溶劑。在煤直接液化過程中，溶劑發揮著重要的作用，一是與煤粉形成煤漿，便于輸送和加壓；二是溶解煤，防止煤粉在進入反應器之前的加熱過程中或在反應過程中因熱解產生的自由基碎片縮聚、結焦等堵塞反應加熱爐的爐管等；三是溶解氫，便于氫氣向煤和催化劑表面擴散；四是向自由基碎片供氫和傳遞氫。因此，良好的溶劑除了具有理想的組成外，還須具有如下一些性質(1) 一定的粘度，能與煤粉形成流動性、穩定性良好的煤漿；( 適宜的餾程范圍，以保證在反應條件下保持足夠的液相，發揮溶劑的溶解功能和傳熱功能；C3)合理的供氫指數，提供良好的供氫性能。洗油餾程輕O20 300°C)、粘度小，但加氫產物供氫指數高，而煤直接液化油供氫性不如洗油，但可提供重質餾分、高粘度組分，因此，根據溶劑的性質要求，結合洗油和煤直接液化油各自的特點，通過深入分析和大量試驗，確定了洗油和煤直接液化油適宜的混合比例。在本發明中，采用將加氫產物分餾切割為三個餾分段的方法來獲得性能優良的供氫溶劑，并確定了適宜的分餾切割溫度以及溶劑的混合比例。即將加氫產物分餾切割成輕質餾分油、中質餾分油和重質餾分油三個餾分，輕質餾分油與中質餾分油的切割溫度在 215°C 235°C之間，中質餾分油與重質餾分油切割溫度在330 350°C之間，中質餾分油作為溶劑的量為其重量的40 80%，通過此方法得到的供氫溶劑性能優良，同時又保證了柴油產品的質量。
在一個方面，本發明提供了一種洗油和煤直接液化油混合加工方法，該方法包括以下步驟a)將洗油與煤直接液化油混合，并與氫氣混合后進入混合油加氫反應器，b)使步驟a中的洗油與煤直接液化油和氫氣的混合物在混合油加氫反應器中與加氫精制催化劑接觸以進行反應，c)將經步驟b)反應后的所述混合油加氫反應器的出口物流進行分離、 分餾，以獲得輕質餾分油、中質餾分油和重質餾分油，其中重質餾分油與部分中質餾分油混合作為供氫溶劑，輕質餾分油與余下的中質餾分油混合后，獲得液化產品粗油。根據本發明的方法，其中，所述洗油為煤焦化過程產生的副產物煤焦油中230 300°C的餾分，所述洗油富含甲基萘、二甲基萘、苊、芴等。根據本發明的方法，其中，所述洗油的餾程不大于350°C，優選不大于320°C。根據本發明的方法，其中，在步驟a)中，洗油的量占混合油重量的5 30%，優選 5 20%。根據本發明的方法，其中，所述混合油加氫反應器可以是沸騰床反應器、漿態床反應器或膨脹床反應器，或者沸騰床反應器、漿態床反應器、膨脹床反應器中的一種與固定床反應器組成的串聯反應系統。根據本發明的方法，其中，在步驟C)中，將加氫生成油分餾切割為三個餾分段，其中輕質餾分油與中質餾分油的切割溫度可以在215 235°C范圍內，中質餾分油與重質餾分油的切割溫度可以在330 350°C范圍內。根據本發明的方法，其中，用作供氫溶劑的中質餾分油的量為分離、分餾后所獲得的中質餾分油的總重量的40% 80%。根據本發明的方法，其中，步驟b)中的加氫精制催化劑由活性組分和載體組成。根據本發明的方法，其中，所述活性組分為元素周期表中VIII族和/或VI族金屬的氧化物，例如，可以是Co、Mo、Ni、W金屬氧化物中的一種或多種，所述活性組分的含量占加氫精制催化劑重量的5 30%，而所述載體為Al2O3等。根據本發明的方法，其中，在步驟b)中，加氫工藝條件為反應溫度300 420°C、 壓力8. 0 20. OMPa、體積空速0. 5 4· 01Γ1、氫油比200 1500v/v。根據本發明的方法，其中，對步驟C)中獲得的所述液化產品粗油進行加氫改質反應，以獲得石腦油和柴油。根據本發明的方法，其中，加氫改質反應的工藝條件為反應溫度320 400°C、壓力6. 0 16. OMPa、體積空速0. 5 2· 01Γ1、氫油比300 1200v/v。在另一方面，本發明提供了一種通過洗油和煤直接液化油混合加工方法而獲得的供氫溶劑和液體燃料，其中，所述液體燃料優選為石腦油和柴油。下面結合附圖對本發明的洗油和煤直接液化油混合加工方法進行進一步說明，但不應視為對本發明的限制。在圖中省略了部分設備，例如加熱爐、泵、換熱器、空冷器、塔、閥門、儲罐等。參照圖1，圖1是示出了根據本發明的實施方式的洗油和煤直接液化油混合加工生產供氫溶劑和液體燃料的方法的工藝示意圖。如圖1所示，將來自管道1的煤直接液化油與來自管道2的煤焦油洗油混合后進入管道3，與來自管道4的氫氣混合，一起加熱到反應溫度后進入混合油加氫反應器14，使混合油加氫反應器14中的洗油與煤直接液化油和氫氣的混合物與加氫精制催化劑接觸以進行反應，將反應后的所述混合油加氫反應器14的出口物流經管道5進入分離器15，進行氣液分離。將分離器15頂部分離出的氫氣排放一部分后，其余氫氣經管道6與來自管道7 的新鮮氫氣混合，作為加氫反應所需要的氫氣。分離器15底部的液體流出物經管道8進入蒸餾塔16，在蒸餾塔16中切割為輕質餾分油、中質餾分油和重質餾分油，輕質餾分油從蒸餾塔16頂部經管道9流出，重質餾分油從塔底經管道11流出，中質餾分油從塔中部經管道 10抽出。將經管道10抽出的中質餾分油流出物分成兩部分，一部分與來自管道11的重質餾分油混合作為供氫溶劑，經管道12排出裝置后返回煤直接液化的液化單元使用。余下的中質餾分油與來自管道9的輕質餾分油混合，作為液化產品粗油，經管道13排出裝置后進行加氫改質反應，可得到石腦油和柴油。下面通過實施例對根據本發明的洗油和煤直接液化油混合加工方法方法進行進一步說明，并且不應該視為對本發明的限制。實施例1將表1所示的煤直接液化油和洗油按質量比90 10進行混合，混合后的混合原料油性質見表1，洗油的族組成分析數據見表2。試驗過程如下對混合原料油進行加氫試驗，得到的全餾分生成油進行蒸餾，切割為三個餾分，即小于220°C輕質餾分油、大于350°C重質餾分油以及220°C 350°C的中質餾分油。將3/4 重量的中質餾分油與大于350°C的重質餾分油進行混合，獲得供氫溶劑。將余下1/4的中質餾分油與小于220°C的輕質餾分油混合，得到液化產品粗油，并對液化產品粗油按照常規方法進行加氫改質試驗，加氫改質試驗得到的全餾分產物，經過蒸餾，得到石腦油和柴油。混合原料油加氫試驗采用300mL膨脹床加氫試驗裝置，反應物料從反應器下部進入反應器，從反應器上部流出。混合原料油加氫試驗的催化劑選用工業催化劑，編號為 HTS-358，其性質見表3。混合原料油加氫試驗工藝條件見表4。液化產品粗油加氫改質試驗采用300mL固定床加氫試驗裝置，兩臺反應器串聯操作。加氫改質試驗采用工業催化劑，編號分別為RNC、RCC，兩種催化劑串聯，RNC、RCC催化劑裝填體積比例為6 4。加氫改質試驗所用的催化劑性質和試驗工藝條件分別見表3、表4。混合原料油加氫試驗得到的供氫溶劑的性質見表5，液化產品粗油加氫改質試驗得到的石腦油和柴油的性質分別見表6和表7。比較例1以表1中列出的煤直接液化油為原料油，按照與實施例1相同的試驗過程和試驗方法進行試驗，原料油加氫試驗和液化產品粗油加氫改質試驗的試驗裝置、催化劑、工藝條件均與實施例1相同。比較例1得到的供氫溶劑、石腦油、柴油的性質分別列于表5、表6和表7中。比較例2以洗油為原料油，采用與實施例1相同的試驗裝置、催化劑、試驗條件，首先在 300mL膨脹床加氫試驗裝置上進行洗油加氫試驗，得到加氫生成油，然后在300mL固定床加氫試驗裝置上進行加氫生成油的加氫改質試驗，得到的柴油性質見表7。比較實施例1與比較例1可知，洗油與煤直接液化油混合加工比煤直接液化油單獨加工得到的供氫溶劑的供氫指數PDQI提高了 2. 6個單位，且柴油的十六烷值也有所改善，提高了 0.2個單位。比較實施例1和比較例2可知，洗油與煤直接液化油混合加工得到的柴油十六烷值達到42. 6，高出洗油單獨加工得到的柴油的十六烷值6. 1個單位。綜合比較上述實施例1與比較例1和比較例2可知，洗油與煤直接液化油混合加工效果顯著，不但提高了供氫溶劑的供氫性能，而且也提高了柴油的十六烷值。在本發明中，供氫指數PDQI表示溶劑的供氫能力，是指位于環烷基芳烴上環烷基 β位氫原子的質量與溶劑質量之比，單位為mg/g，表示每克供氫溶劑中位于環烷基芳烴上環烷基β位氫原子的毫克數。表1試驗原料油性質
項目煤直接液化油洗油混合原料油密度(20°C )，g/cm30. 99741.04761. 0021硫含量，μ g/g41591401280氮含量，0.28511. 9360. 450C,m%88. 7190. 3488. 85H, m%9. 7596. 9059. 480, m%1. 21. 1餾程(ASTM DU60)，°CIBP77233. 880. 110%225. 8240. 4227. 230%275. 7242. 6273. 550%308. 9251. 7304. 470%352. 6259. 7344. 790%416. 6270. 4403. 595%450. 2276. 8446. 6PDQI，mg/g(HnS/溶劑)13. 2表2洗油的族組成分析數據
權利要求
1.一種洗油和煤直接液化油混合加工方法，所述方法包括以下步驟a)將洗油與煤直接液化油混合，并與氫氣混合后進入混合油加氫反應器；b)使步驟a)中的洗油與煤直接液化油和氫氣的混合物在混合油加氫反應器中與加氫精制催化劑接觸以進行反應；以及c)將經步驟b)反應后的所述混合油加氫反應器的出口物流進行分離、分餾，以獲得輕質餾分油、中質餾分油和重質餾分油，其中重質餾分油與部分中質餾分油混合作為供氫溶劑，輕質餾分油與余下的中質餾分油混合后，獲得液化產品粗油。
2.根據權利要求1所述的方法，其中，所述洗油為煤焦化過程產生的副產物煤焦油中 230 300 °C的餾分。
3.根據權利要求1所述的方法，其中，所述洗油富含甲基萘、二甲基萘、苊、芴。
4.根據權利要求1至3中任一項所述的方法，其中，所述洗油的餾程不大于350°C。
5.根據權利要求1至3中任一項所述的方法，其中，所述洗油的餾程不大于320°C。
6.根據權利要求1至3中任一項所述的方法，其中，在步驟a)中，洗油的量占混合油重量的5 30%。
7.根據權利要求1至3中任一項所述的方法，其中，在步驟a)中，洗油的量占混合油重量的5 20%。
8.根據權利要求1至3中任一項所述的方法，其中，所述混合油加氫反應器是沸騰床反應器、漿態床反應器或膨脹床反應器，或者沸騰床反應器、漿態床反應器、膨脹床反應器中的一種與固定床反應器組成的串聯反應系統。
9.根據權利要求1至3中任一項所述的方法，其中，在步驟c)中，將加氫生成油分餾切割為三個餾分段，其中輕質餾分油與中質餾分油的切割溫度在215 235°C的范圍內，中質餾分油與重質餾分油的切割溫度在330 350°C的范圍內。
10.根據權利要求1至3中任一項所述的方法，其中，用作供氫溶劑的中質餾分油的量為分餾后所獲得的中質餾分油的總重量的40% 80%。
11.根據權利要求1至3中任一項所述的方法，其中，步驟b)中的加氫精制催化劑由活性組分和載體組成。
12.根據權利要求11所述的方法，其中，所述活性組分為元素周期表中VIII族和/或 VI族金屬的氧化物，例如，Co、Mo、Ni、W金屬氧化物中的一種或多種，所述活性組分的含量占加氫精制催化劑重量的5 30%，而所述載體為Al2O315
13.根據權利要求1至3中任一項所述的方法，其中，在步驟b)中，加氫工藝條件為 反應溫度300 420°C、壓力8. 0 20. OMPa、體積空速0. 5 4. 01Γ1、氫油比200 1500v/Vo
14.根據權利要求1至3中任一項所述的方法，其中，對步驟c)中獲得的所述液化產品粗油進行加氫改質反應，以獲得石腦油和柴油。
15.根據權利要求14所述的方法，其中，所述加氫改質反應的工藝條件為反應溫度 320 400°C、壓力 6. 0 16. OMPa、體積空速 0. 5 2· 01Γ1、氫油比 300 1200v/v。
16.一種通過根據權利要求1-15中任一項所述的方法而獲得的供氫溶劑和液體燃料。
17.根據權利要求16所述的供氫溶劑和液體燃料，其中，所述液體燃料為石腦油和柴油。
全文摘要
本發明提供了一種洗油和煤直接液化油混合加工方法，包括以下步驟a)將洗油與煤直接液化油混合，并與氫氣混合后進入混合油加氫反應器；b)使步驟a)中的洗油與煤直接液化油和氫氣的混合物在混合油加氫反應器中與加氫精制催化劑接觸以進行反應；以及c)將經步驟b)反應后的混合油加氫反應器的出口物流進行分離、分餾，以獲得輕質餾分油、中質餾分油和重質餾分油，其中重質餾分油與部分中質餾分油混合作為供氫溶劑，輕質餾分油與余下的中質餾分油混合后，獲得液化產品粗油。本發明的方法能夠有效轉化煤焦油洗油，獲得性能優良的供氫溶劑獲得十六烷值較高的柴油產品，并能避免洗油單獨加氫過程出現的反應溫升過大加速催化劑失活的現象。
文檔編號C10G45/02GK102517071SQ20111044227
公開日2012年6月27日 申請日期2011年12月26日 優先權日2011年12月26日
發明者李麗, 白雪梅, 石玉林, 胡云劍, 金環年, 馬輝 申請人:中國神華煤制油化工有限公司, 中國神華煤制油化工有限公司上海研究院, 神華集團有限責任公司