專利名稱：：一種生產抽余油和混合芳烴的石腦油重整系統的制作方法
技術領域：
：本實用新型涉及一種石腦油重整系統，特別涉及生產抽余油和混合芳烴的石腦油重整系統。
背景技術：
：隨著汽車工業的快速發展及石油化學工業對芳烴需求的增長，特別是國家對環境保護的日益嚴格要求，催化重整汽油以其高辛烷值、低烯烴和痕量硫而成為新標準汽油中理想的調和組分之一。催化重整副產物的大量氫氣又為提高油品質量，發展加氫工業提供大量廉價氫源。因此，催化重整作為生產高辛烷值汽油及芳烴的重要煉油工藝，在煉油、化工工業中發揮著越來越重要的作用。催化重整裝置按催化劑再生方式，目前主要可分為半再生式重整和連續重整兩類。兩類催化重整裝置因具有各自不同的特點，被各煉廠按其不同的原料加工要求而選擇。半再生式重整由于裝置投資小，操作靈活，操作費用低，適于不同的生產規模等特點，仍占用重要地位。自鉑/錸催化劑問世以來，半再生式重整催化劑的研究和應用得到了充分的發展，已到達相當高的水平。半再生重整裝置大多面臨擴大處理能力的壓力，擴能改造當然是解決問題的途徑，但對于負荷增加不大的裝置，如果能通過提高催化劑活性，增大進料空速，從而提高裝置處理量，則是最有利的方法。另一方面，重整原料來源呈現多樣化趨勢，低芳烴潛含量的石腦油及焦化汽油等二次加工油在重整原料中所占比例加大，重整原料的劣質化趨勢越來越明顯。原料的劣質化對催化劑活性提出了更高的要求。因此提供一種能夠提高處理能力，并且提高液體收率、芳烴產量、辛烷值以及氫氣產量的石腦油多產芳烴重整系統就成為該
技術領域：
急需解決的難題。
發明內容本實用新型的目的是提供一種能夠提高處理能力，并且提高液體收率、芳烴產量以及氫氣產率同時提供高辛烷值產品的石腦油多產芳烴重整系統。為實現上述目的，本實用新型采取以下技術方案—種石腦油多產芳烴重整系統，包括加熱裝置，與之相連的反應裝置；其特征在于所述反應裝置底部通過管線與高壓分離器相連接；所述高壓分離器通過管線與穩定塔系統相連接，并通過管線以及壓縮裝置與原料供應系統相連接；所述穩定塔系統下部通過管線與抽提系統相連接，所述穩定塔系統上部通過管線采出干氣、液化氣和少量水；所述抽提系統一方面通過管線與蒸發脫水系統相連接；所述抽提系統另一方面通過管線采出混合芳烴；所述蒸發脫水系統上部通過管線采出水，所述蒸發脫水系統下部一方面通過管線以及加熱裝置與另一反應裝置(第三反應裝置)相連接，所述蒸發脫水系統下部另一方面通過管線采出抽余油；所述另一反應裝置的另一端通過管線和冷卻裝置與所述高壓分離器相連接。3[0010]—種優選技術方案，其特征在于所述穩定塔系統設有側線采出口。—種優選技術方案，其特征在于所述反應裝置先通過第二個加熱裝置與第二反應裝置相連接(第二反應裝置后可通過加熱裝置再與更多的反應裝置相連)，然后再與所述高壓分離器相連接。—種優選技術方案，其特征在于所述另一反應裝置先通過第四個加熱裝置與第四反應裝置(第四反應裝置后可通過加熱裝置再與更多的反應裝置相連)相連接，然后再與所述高壓分離器相連接。—種優選技術方案，其特征在于所述另一反應裝置為上下串聯的兩個反應器，其間通過加熱裝置相連接。—種優選技術方案，其特征在于所述反應裝置為上下串聯的兩個反應器，其間通過加熱裝置相連接。本實用新型中所述抽提系統為專利號為200310103541.9和200310103540.4中公開的抽提系統，包括溶劑回收、水洗系統、返洗系統等。本實用新型中所述穩定塔系統和蒸發脫水系統為常規的系統，包括塔、空氣冷卻器、水冷卻器、回流罐、回流泵以及塔底泵等。本實用新型中所述加熱爐和冷凝裝置為常規的裝置。本實用新型中所述反應器中的所用催化劑為常規的重整催化劑。有益效果本實用新型的石腦油多產芳烴重整系統的優點是與現有的催化重整工藝相比，本實用新型的石腦油多產芳烴重整系統及方法中，在較低反應壓力下反應后的產物經過抽提和蒸發脫水后，生成的精制油與循環氫混合后進入另一反應器進一步反應，使得本實用新型的系統的處理能力提高，液體收率、芳烴產量以及氫氣產率大大提高，同時提供高辛烷值產品。下面通過附圖和具體實施方式對本實用新型做進一步說明，但并不意味著對本實用新型保護范圍的限制。圖1為本實用新型實施例1的流程示意圖。圖2為本實用新型實施例2的流程示意圖。圖3為本實用新型實施例3的流程示意圖。具體實施方式實施例1如圖1所示，為本實用新型實施例1的流程示意圖。將餾程為80-185t:，含硫量為0.5卯m，含氮量0.5卯m，金屬含量為5ppb，含水量5卯m，烷烴含量為70%(m)，環烷烴含量為28%(m)，芳烴含量為2X(m)，辛烷值(RON)為42，20。C密度為732千克/米3，流量為12.5噸/小時的石蠟基精制石腦油原料(a)先經過換熱，再經過加熱爐1-1加熱后，進入反應器2-1進行反應，進料體積空速為3.Oh—、所述反應器2-1的入口溫度為530°C，入口壓力為1.OMPa(絕壓)；所得反應產物經過加熱爐1-2加熱后，進入反應器2-2進行反應，所述反應器2-2的入口溫度為53(TC，入口壓力為1.0MPa(絕壓)；反應產物經換熱及冷凝器3冷卻后進入高壓分離器4進行高壓分離，所述高壓分離器4的操作溫度為35t:，操作壓力為1.2MPa(絕壓)；經過高壓分離后，所得氫氣一部分外送(b)，其流量為0.518噸/小時，純氫流量為0.386噸/小時，氫氣產率為3.09%(重量)；其它的氫氣經過壓縮機5返回至加熱爐1-1和加熱爐l-3，其中返回至加熱爐1-1前的氫油體積比為800:l，進入加熱爐1-3前的氫油體積比為1200:l(在進入加熱爐前先進行換熱)；經過高壓分離器4所得重整產物進入穩定塔系統6進行處理，所述穩定塔系統6的塔頂溫度為IO(TC，壓力為0.8MPa(絕壓)，塔底溫度為220°C，壓力為0.85MPa(絕壓)，回流比(m/m)為0.90;塔頂采出干氣、液化氣和少量水(c)，其流量為1.902噸/小時；所述穩定塔系統6的側線設有采出口，采出口的溫度為128t:，壓力為0.81MPa(絕壓)，采出輕汽油(g);所述輕汽油(g)的餾程為35-75t:，含硫量痕量(檢測不出)，非芳烴含量為99.9%(m)，芳烴含量為0.1%(m)，辛烷值(RON)為69，2(TC密度為564千克/米3，流量為0.979噸/小時，其既可以作為汽油調和產品又可作為乙烯裂解原料；所述穩定塔系統6的塔底所得重整生成油(餾程為75-196°C)進入抽提系統8進行處理，所述抽提系統8的操作溫度為IO(TC，操作壓力為0.6MPa(絕壓)，溶劑比為3.O，返洗比為0.5，所用溶劑為環丁砜；經過抽提系統8抽提后，所得混合芳烴(e)采出作為汽油調和產品或直接作為芳烴產品，所得混合芳烴(e)的餾程為75-196t:，含硫量痕量(檢測不出)，非芳烴含量為2.0%(m)，芳烴含量為98.0X(m)，辛烷值(RON)為129，2(TC密度為861千克/米流量為8.079噸/小時，芳烴產率為63.34%(重量)；經過抽提系統8抽提后，所得抽余油經過抽提系統8的頂部進入蒸發脫水系統中的蒸發脫水塔7進行脫水，所述蒸發脫水系統中的蒸發脫水塔7的頂部溫度為ll(TC，壓力為0.4MPa(絕壓)，底部溫度為21(TC，壓力為0.45MPa(絕壓)，全回流；頂部采出少量水(d)，其流量為0.001噸/小時；底部采出精制油作為反應器2-3的進料，所得精制油的餾程為75-186t:，含硫量痕量(檢測不出)，非芳烴含量為98.8%(m)，芳烴含量為1.2%(m)，辛烷值(RON)為63，2(TC密度為738千克/米、所得精制油一部分作為抽余油(f)采出，其流量為1.023噸/小時，其可作為汽油調和產品，總液體收率為80.65%;另一部分精制油，其流量為3.177噸/小時，經過加熱爐1-3加熱后進入反應器2-3進行反應，所述反應器2-3的入口溫度為530。C，入口壓力為1.OMPa(絕壓)；所得反應產物經加熱爐1-4加熱后進入反應器2-4反應，所述反應器2-4的入口溫度為530°C，入口壓力為1.OMPa(絕壓)，進料體積空速為1.Oh—1;所得反應產物與所述反應器2-2的反應產物混合后經過換熱及冷凝器3冷卻后進入高壓分離器4。其中各個反應器裝入催化劑量的比例為反應器2-1:反應器2-2=1:1.5;反應器2-3:反應器2-4=1:2。本實用新型所用重整催化劑是一種Pt、Re重整催化劑，其載體為采用鋁溶膠熱油老化法制成的GM單水鋁石和Ziegler合成副產物SB單水鋁石按一定比例混合，經成型、焙燒制得的有兩個集中孔峰的復合Y-三氧化二鋁。催化劑上Pt含量為O.101.00重％，Re含量為0.103.00重X，C1含量為0.503.00重％，該催化劑具有高活性、高選擇性和低積炭的特點。本實用新型中總液體收率等于混合芳烴、輕汽油以及抽余油的流量之和除以原料進料量。5[0030]芳烴產率等于混合芳烴流量乘以芳烴含量再除以原料進料量。氫氣產率等于外排氫量乘以氫氣純度再除以原料進料量。反應器2-1和2-2所用催化劑的物化性質如下表所示比表面積<table>tableseeoriginaldocumentpage6</column></row><table>[0036]本實用新型所用測定方法為(下同)1、餾程GB/T6536-1997石油產品蒸餾測定法；2、硫含量SH/T0689-2000輕質烴及發動機燃料和其他油品的總硫含量測定法(紫外熒光法)；3、硫醇硫GB/T1792-1988餾分燃料油中硫醇硫測定法(電位滴定法)；4、烷烴SH/T0239-92薄層填充柱色譜法；5、芳烴GB/T11132-2002液體石油產品烴類測定法(熒光指示劑吸附法)；6、辛烷值GB/T5487汽油辛烷值測定法(研究法)；7、密度GB/T1884-2000原油和液體石油產品密度實驗室測定法(密度計法)；8、環烷烴SH/T0239-92薄層填充柱色譜法；9、油中金屬ASTMD5708-2005感應耦合等離子體(ICP)原子發射光譜法測定原油和殘留燃油中的鎳、釩和鐵的標準試驗方法；10、氮含量SH/T0704-2001化學發光法測氮(舟進樣)。實施例2如圖2所示，為本實用新型實施例2的流程示意圖。將餾程為80-185t:，含硫量為0.54卯m，含氮量0.5卯m，金屬含量為5ppb，含水量5ppm，烷烴含量為60%(m)，環烷烴含量為34%(m)，芳烴含量為6X(m)，辛烷值(RON)為50，20。C密度為738千克/米3，流量為12.5噸/小時的中間基精制石腦油原料(a)先經過換熱，再經過加熱爐1-1加熱后，進入反應器2-1進行反應；進料體積空速為4.Oh—1;其中所述反應器2-1由反應器2-1上和反應器2-1下兩個反應器串聯組成，所述反應器2-1上和反應器2-1下的入口溫度均為500°C，入口壓力均為1.3MPa(絕壓)；兩個反應器之間通過加熱爐1-2相連接；經過反應器2-l反應后所得產物經換熱及冷凝器3冷卻后進入高壓分離器4進行高壓分離，所述高壓分離器4的操作溫度為4(TC，操作壓力為1.3MPa(絕壓)；經過高壓分離后，所得氫氣一部分外送(b)，其流量為O.370噸/小時，純氫流量為0.337噸/小時，氫氣產率為2.69%(重量)；其它的氫氣經過壓縮機5返回至加熱爐1-1和加熱器1-3，其中返回至加熱爐1-1前的氫油體6積比為soo:1，進入加熱爐i-3前的氫油體積比為i200:i(在進入反應裝置前先進行換熱)；經過高壓分離器4所得重整產物進入穩定塔系統6進行處理，所述穩定塔系統6的塔頂溫度為102°C，壓力為0.95MPa(絕壓)，塔底溫度為227.5°C，壓力為1.OOMPa(絕壓)，回流比(m/m)為0.99;塔頂采出干氣、液化氣和少量水(c)，其流量為0.988噸/小時；所述穩定塔系統6設有側線采出口，其溫度為129t:，壓力為0.96MPa(絕壓)，采出輕汽油(g);所述輕汽油(g)的餾程為35-75t:，含硫量痕量(檢測不出)，非芳烴含量為99.8%(m)，芳烴含量為O.2%(m)，辛烷值(RON)為70，20。C密度為571千克/米流量為1.320噸/小時，其既可以作為汽油調和產品又可作為乙烯裂解原料；所述穩定塔系統6的塔底所得重整生成油(餾程為75-194°C)進入抽提系統8進行處理，所述抽提系統8的操作溫度為120°C，操作壓力為0.8MPa(絕壓)，溶劑比為5，返洗比為0.7，所用溶劑為N-甲酰基嗎啉；經過抽提系統8抽提后，所得混合芳烴(e)采出作為汽油調和產品或直接作為芳烴產品，所得混合芳烴的餾程為75-194t:，含硫量痕量(檢測不出)，非芳烴含量為1.9%(m)，芳烴含量為98.1%(m)，辛烷值(RON)為131，20。C密度為862千克/米3，流量為8.060噸/小時，芳烴產率為63.26%(重量)；經過抽提系統8抽提后，所得抽余油經過抽提系統8的頂部進入蒸發脫水系統中的蒸發脫水塔7(其它未畫出)進行脫水，所述蒸發脫水系統中的蒸發脫水塔7的頂部溫度為12(TC，壓力為0.5MPa(絕壓)，底部溫度為225。C，壓力為0.55MPa(絕壓)，全回流；頂部采出少量水(d)，其流量為0.001噸/小時；底部采出精制油(作為第二反應器2-2的進料)，所得精制油的餾程為75-184°C，含硫量痕量(檢測不出)，非芳烴含量為98.7%(m)，芳烴含量為1.3%(m)，辛烷值(RON)為63，20。C密度為740千克/米3;所得精制油一部分作為抽余油(f)采出，其流量為1.762噸/小時，其可作為汽油調和產品，總液體收率為89.13%;另一部分精制油，其流量為3.005噸/小時，經過加熱爐1-3加熱后進入反應器2-2進行反應，所述反應器2-2由反應器2-2上和反應器2-2下兩個反應器串聯組成，之間通過加熱爐1-4連接；所述反應器2-2上和反應器2-2下的入口溫度均為50(TC，入口壓力均為1.3MPa(絕壓)，進料體積空速為1.5h—1;所得反應產物經過換熱及冷凝器3冷卻后進入高壓分離器4。其中各個反應器裝入催化劑量的比例為反應器2-1上反應器2-1下=1:2;反應器2-2上反應器2-2下=1:2.5。反應器2-1所用催化劑的物化性質如下表所示<table>tableseeoriginaldocumentpage7</column></row><table>[0054]反應器2-2所用催化劑的物化性質如下表所示<table>tableseeoriginaldocumentpage8</column></row><table>[0056]實施例3如圖3所示，為本實用新型實施例3的流程示意圖。將餾程為80-185t:，含硫量為0.45卯m，含氮量0.5卯m，金屬含量為5ppb，含水量5卯m，烷烴含量為47%(m)，環烷烴含量為42%(m)，芳烴含量為llX(m)，辛烷值(RON)為61，20。C密度為742千克/米3，流量為12.5噸/小時的環烷基精制石腦油(a)先經過換熱，再經過加熱爐1-1加熱后，進入反應器2-1進行反應；進料體積空速為5.Oh—1;所述反應器2-1的入口溫度為47(TC，入口壓力為1.6MPa(絕壓)；所得反應產物經換熱及冷凝器3冷卻后進入高壓分離器4進行高壓分離，所述高壓分離器4的操作溫度為45t:，操作壓力為1.4MPa(絕壓)；經過高壓分離后，所得氫氣一部分外送(b)，其流量為0.332噸/小時，純氫流量為0.307噸/小時，氫氣產率為2.46%(重量)；其它的氫氣經過壓縮機5返回至加熱爐l-l和加熱爐l-2，其中返回至加熱爐i-i前的氫油體積比為800:i，進入加熱爐l-2前的氫油體積比為1200:i(在進入加熱爐前先進行換熱)；經過高壓分離器4所得重整產物進入穩定塔系統6進行處理，所述穩定塔系統6的塔頂溫度為12(TC，壓力為1.05MPa(絕壓)，塔底溫度為24(TC，壓力為1.10MPa(絕壓)，回流比(m/m)為1.15;塔頂采出干氣、液化氣和少量水(c)，其流量為0.544噸/小時；塔底所得重整生成油(餾程為35-192°C)進入抽提系統8進行處理，所述抽提系統8的操作溫度為15(TC，操作壓力為1.0MPa(絕壓)，溶劑比為8.0，返洗比為1.0，所用溶劑為四甘醇；經過抽提后，所得混合芳烴(e)采出作為汽油調和產品或直接作為芳烴產品，所得混合芳烴的餾程為75-192t:，含硫量痕量(檢測不出)，非芳烴含量為1.8%(m)，芳烴含量為98.2%(m)，辛烷值(RON)為134，20。C密度為865千克/米3，流量為8.658噸/小時，芳烴產率為68.01%(重量)；經過抽提系統8抽提后，所得抽余油經過抽提系統8頂部進入蒸發脫水系統中的蒸發脫水塔7進行脫水，所述蒸發脫水系統中的蒸發脫水塔7的頂部溫度為13(TC，壓力為0.6MPa(絕壓)，底部溫度為24(TC，壓力為0.65MPa(絕壓)，全回流；頂部采出少量水(d)，其流量為O.001噸/小時；底部采出精制油(作為反應器2-2的進料)，所得精制油的餾程為35-182°C，含硫量痕量(檢測不出)，非芳烴含量為1.5%(m)，芳烴含量為98.5X(m)，辛烷值(RON)為64，在2(TC密度為745千克/米3，所得精制油一部分作為抽余油(f)采出，其流量為2.967噸/小時，其作為汽油調和產品；總液體收率為93%;另一部分精制油，其流量為3.461噸/小時，經過加熱爐1-2加熱后進入反應器2-2進行反應，所述反應器2-2的入口溫度為47(TC，入口壓力為1.6MPa(絕壓)，進料體積空速為2.Oh—1;所得反應產物經過換熱及冷凝器3冷卻后進入高壓分離器4。其中各個反應器裝入催化劑量的比例為反應器2-l:反應器2-2=1:2。反應器2-1所用催化劑的物化性質如下表所示8<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>權利要求一種石腦油多產芳烴重整系統，包括加熱裝置，與之相連的反應裝置；其特征在于所述反應裝置底部通過管線與高壓分離器相連接；所述高壓分離器通過管線與穩定塔系統相連接，并通過管線以及壓縮裝置與原料供應系統相連接；所述穩定塔系統下部通過管線與抽提系統相連接，所述穩定塔系統上部通過管線采出干氣、液化氣和少量水；所述抽提系統一方面通過管線與蒸發脫水系統相連接；所述抽提系統另一方面通過管線采出混合芳烴；所述蒸發脫水系統上部通過管線采出水，所述蒸發脫水系統下部一方面通過管線以及加熱裝置與另一反應裝置相連接，所述蒸發脫水系統下部另一方面通過管線采出抽余油；所述另一反應裝置的另一端通過管線和冷卻裝置與所述高壓分離器相連接。2.根據權利要求1所述的石腦油多產芳烴重整系統，其特征在于所述穩定塔系統設有側線采出口。3.根據權利要求2所述的石腦油多產芳烴重整系統，其特征在于所述反應裝置先通過第二個加熱裝置與第二反應裝置相連接，然后再與所述高壓分離器相連接。4.根據權利要求3所述的石腦油多產芳烴重整系統，其特征在于所述另一反應裝置先通過第四個加熱裝置與第四反應裝置相連接，然后再與所述高壓分離器相連接。5.根據權利要求2所述的石腦油多產芳烴重整系統，其特征在于所述反應裝置為上下串聯的兩個反應器，其間通過加熱裝置相連接。6.根據權利要求5所述的石腦油多產芳烴重整系統，其特征在于所述另一反應裝置為上下串聯的兩個反應器，其間通過加熱裝置相連接。專利摘要本實用新型公開了一種石腦油多產芳烴重整系統，該系統包括加熱裝置和反應裝置；其特征在于所述反應裝置與高壓分離器相連接；所述高壓分離器與穩定塔系統相連接；所述穩定塔系統下部通過管線與抽提系統相連接；所述抽提系統一方面通過管線與蒸發脫水系統相連接；所述抽提系統另一方面通過管線采出混合芳烴；所述蒸發脫水系統底部一方面通過管線以及加熱裝置與另一反應裝置相連接，所述蒸發脫水系統下部另一方面通過管線采出抽余油；所述蒸發脫水系統頂部通過管線直接采出水；所述另一反應裝置的另一端通過管線與所述高壓分離器相連接。本實用新型的石腦油多產芳烴重整系統的優點是處理能力、液體收率、芳烴產率、氫氣產量大大提高。文檔編號C10G59/02GK201459035SQ20092010918公開日2010年5月12日申請日期2009年6月17日優先權日2009年6月17日發明者丁冉峰申請人:北京金偉暉工程技術有限公司