潤滑脂組合物、潤滑脂封入式軸承與單向離合器內裝型旋轉傳動裝置的制作方法

專利名稱：：潤滑脂組合物、潤滑脂封入式軸承與單向離合器內裝型旋轉傳動裝置的制作方法
技術領域：
：本發明涉及主要能夠有效防止氫蝕致脆導致的滾行面剝離的潤滑脂組合物與封入了該潤滑脂組合物的潤滑脂封入式軸承。尤其是涉及風扇聯軸裝置、交流發電機、空轉輪、汽車空調用電磁離合器、電動風扇馬達等的汽車電氣安裝-副機用滾動軸承，產業機械用、電氣安裝機器用的馬達用潤滑脂封入式軸承，壓送燃料電池系統內的各種流體的壓送機等中使用的燃料電池系統用滾動軸承，產業用機器人的動作部位等中使用的機器人用滾動軸承，對汽車的懸架裝置旋轉自如地指示車輪用的車輪支持裝置中使用的車輪支持裝置用滾動軸承等的潤滑脂封入式軸承。另外，還涉及在滑動部封入了上述潤滑脂組合物的單向離合器內裝型旋轉傳動裝置。
背景技術：
：近年，隨著要求汽車小型化、輕量化與提高肅靜性，在謀求汽車的電氣安裝部件或副機部件的小型化、輕量化與發動機室內的密閉化，另一方面，對于裝置性能本身高輸出功率、高效率化的要求增大，發動機室內的電氣安裝副機中，采用了通過使之高速旋轉來彌補隨著小型化而產生的輸出功率降低的方法。以下，作為汽車電氣安裝-副機用滾動軸承的例子，對風扇聯軸裝置用滾動軸承、汽車用交流發電機用滾動軸承與空轉輪用滾動軸承的概要進行說明。汽車用風扇聯軸裝置，是通過將向內部封入粘性流體，外周面安裝有送風用風扇的套通過軸承與直接連接在發動機上的轉子進行連接，利用對環境氣氛溫度感應而增減的粘性流體的剪切阻力，控制來自發動機的驅動扭矩傳送量與風扇的轉數，從而進行與發動機溫度相對應的最佳送風的裝置。因此，風扇聯軸裝置用滾動軸承除了隨發動機溫度的變動，轉數從1000rpm到10000rpm進行變動的旋轉不均外，在夏季的高速運轉時還要求能耐受在180X:以上的高溫下、轉數10000rpm以上的高速旋轉這種極惡劣的環境的耐熱性、潤滑脂密封性、耐久性。汽車用交流發電機具有利用皮帶接受發動機的旋轉而發電，把電力供給車輛的電氣負荷，同時對電池進行充電的功能。因此，交流發電機用滾動軸承，要求能耐受180匸以上的高溫下、轉數10000rpm以上的高速旋轉這種極惡劣的環境的耐熱性、潤滑脂密封性、耐久性。作為要求耐熱、耐久性的密封構件的彈性體，已知通過釆用偏氟乙烯-四氟乙烯-丙烯的三元共聚物或四氟乙烯-丙烯二元共聚物，與脲類潤滑脂的組合中，提高滾動軸承的耐久性的方法(參照專利文獻l)。另外，本申請人還申請了有關作為風扇聯軸裝置用滾動軸承與交流發電機用滾動軸承，使用含有脲化合物的潤滑脂，在封裝該潤滑脂用的密封構件中具有至少與該潤滑脂接觸的橡膠成型體，該橡膠成型體使用了含有含四氟乙烯、丙烯及由氫原子的一部分被氟原子取代的Cw的不飽和烴構成的交聯用單體的共聚物的可硫化的氟橡膠組合物的成型體的滾動軸承(參照專利文獻2等)。汽車用空轉輪是作為把發動機的旋轉傳給汽車的副機的驅動皮帶的皮帶張緊器使用的惰輪，是同時具有對固定軸間距離時的皮帶作為張緊器給予張力用皮帶輪的功能與為了改變皮帶的行駛方向，或為了避開障礙物而使用以謀求減少發動機室內容積的空轉輪的功能的惰輪。因此，空轉輪用滾動軸承要求能耐受180t:以上的高溫下、轉數10000rpm以上的高速旋轉這種極惡劣環境的耐熱性、潤滑脂密封性、耐久性。作為適用于高溫、高速旋轉下使用的滾動軸承的潤滑脂組合物，已知在潤滑脂組合物中配合對基油具有抗氧化能力的熔點8ox:以上的酰胺類蠟0.5~10重量％,并且使用401C下的運動粘度為20~150mm7秒的基油，潤滑脂組合物的增稠劑是脲類增稠劑，相對于潤滑脂組合物全部配合了5~30重量％的潤滑脂組合物(參照專利文獻3)。同樣地，近年存在產業機械中馬達的小型化發展，軸承在更高面壓下進行運轉的傾向。另外，伺服電動機在停止-運轉時加速度或減速度增大，隨之軸承產生的滑動增大。高溫下頻繁地進行高速運轉-急減速運轉-急加速運轉-急停止的情況也不少。另外，汽車制造生產線中已使用組裝、焊接、涂裝等的各種各樣的產業用機器人。為了縮短以提高生產效率為目的的間歇時間，存在提高機器人的運動速度的傾向。機器人的動作不是連續運轉而是間歇的動作，提高機器人的動作速度，對旋轉部中使用的滾動軸承來講，每單位時間的停止-起動-運轉-停止動作的切換次數增加，此時對滾動軸承施加的加速度或減速度增大，隨之軸承中產生的滑動增大。近年，對于汽車電氣安裝-副機用滾動軸承、產業機械用的馬達用軸承、機器人用軸承等，由于如上所述使用條件變得惡劣，故在滾動軸承的滾行面產生與白色組織變化相伴的特異的剝離，成為問題。這種特異的剝離與通常的因金屬疲勞而產生的來自滾行面內部的剝離不同，是由滾動面表面比較淺的地方產生的破壞現象，認為是氫是原因的氫蝕致脆。作為防止與這種早期發生的白色組織變化相伴的特異剝離現象的方法，已知例如在潤滑脂組合物中添加鈍化劑的方法、添加二硫化氨基甲酸鉍的方法(參照專利文獻4與專利文獻5)。然而，隨著近年的汽車電氣安裝-副機、產業機械用的馬達與機器人中使用的滾動軸承的使用條件的惡劣化，添加鈍化劑的方法等不能形成充分的對策。另一方面，作為汽車的新的動力源或分散型發電氣安裝置，燃料電池系統引人注目。燃料電池中，輸出密度高，在低溫下工作，電池構成材料的劣化少，起動容易的固體高分子電解質型燃料電池，作為汽車等輸送體的動力源有效。燃料電池系統中必須向燃料電池單元壓送作為燃料的氫、富氫重整氣、與作為氧化劑的空氣，使用增壓器、葉輪型壓送機、渦旋型壓送機、斜板型壓送機、螺旋型壓送機等各種壓送機。另外，固體高分子電解質型燃料電池中，按照發電用的化學反應，燃料的氳與作為氧化劑的空氣進行反應而生成水，利用加濕器加濕而經常維持在含水分的狀態以使高分子膜能起固體電解質作用，故壓送機壓送的氣體中混入了水分。這種水分如果侵入到各種壓送機的軸承內，則由于潤滑不良而發生金屬接觸，與上述汽車電氣安裝-副機用滾動軸承等同樣地有時產生伴有氫蝕致脆所致白色組織變化的早期剝離。燃料電池系統用的滾動軸承也由于使用條件惡劣化，故添加如上述的鈍化劑的方法(參照專利文獻4)或添加二硫代氨基甲酸鉍的方法(參照專利文獻5)已不能成為對氫蝕致脆剝離的充分對策。另外，與發電量增加需求相對應地也要求壓送機更高速化、高性能化、由于滾動軸承也在高速、高荷重下旋轉，軸承部有時變成18ot:左右的高溫，故也要求耐熱性優異。另外，為了只當發動機處于設定的輸出狀態時通過連接的單向離合器高效率地利用發動機的旋轉扭矩，使用作為上述的汽車用電氣安裝副機的風扇聯軸裝置或交流發電機等。安裝在汽車用電氣安裝副機上的單向離合器內裝型旋轉傳動裝置，由于頻繁地重復向發動機輸出軸上的裝卸，與發動機輸出軸連接時的旋轉速度高，故隨著負荷荷重、產生的熱與振動等增大等汽車的高性能化、高輸出功率化，使用條件變得嚴格。這樣單向離合器內裝型旋轉傳動裝置的使用條件變得嚴格時，各滾動軸承旋轉時，即滾柱式單向超越離合器超越時，在構成這些各滾動軸承的各滾珠的滾動面與內輪、外輪各滾行面上，容易產生伴有如上述的氬蝕致脆導致的白色組織變化的剝離。另外，各滾動軸承非旋轉時，即滾柱式單向超越離合器鎖緊時，在各滾珠的滾動面與內輪、外輪各滾行面的接觸部有可能容易產生摩擦磨耗。因此，作為封入設置了各滾珠的空間內的潤滑脂，希望使用能防止剝離或摩擦磨耗發生的潤滑脂。安裝著單向離合器內裝型旋轉傳動裝置的汽車用電氣安裝副機等，由于多數設置在發動機室下部，故汽車行駛時，雨水等容易浸入單向離合器內裝型旋轉傳動裝置中。這樣的雨水等浸入各滾動軸承設置有各滾珠的空間內時，容易腐蝕這些各滾珠的滾動面與內輪、外輪各滾行面。因此，作為封入設置有各滾珠的空間內的潤滑脂，必須使用比其他部位所使用的潤滑脂防銹性能優異潤滑脂。迄今，交流發電機用單向離合器內裝型旋轉傳動裝置的單向離合器中，眾知使用以醚油為基油的潤滑脂(參照專利文獻6)，使用粘度壓力系數為設定值以上的潤滑脂(參照專利文獻7)，或使用以40"C下的運動粘度為60mm7秒以下的合成油為基油的潤滑脂(參照專利文獻8)等。然而，如專利文獻6那樣，以醚油為基油的潤滑脂，有單向離合器在超越狀態下的低摩擦磨耗特性不充分的問題。專利文獻7中，粘度壓力系數是設定值以上，這對可靠地實現鎖緊狀態有效，但有不能充分地抑制超越狀態下的磨耗的問題。此外，如專利文獻8那樣，潤滑脂基油使用運動粘度低的合成油的場合，一般耐熱性變得不充分，有長期使用困難的問題。另外，支持如后輪驅動型車輛中前輪的非驅動輪的車輛支持裝置中，在設置在轉向節上的軸(轉向節軸)上安裝2個滾動軸承，在被該滾動軸承旋轉自如地支持的軸轂的外徑面上設置法蘭，利用設置在該法蘭上的雙頭螺栓和與該螺栓螺紋連接的螺母安裝制動裝置的制動鼓與車輪的輪盤。另外，在設置在轉向節上的法蘭上安裝背板，利用該背板支持對制動鼓筒賦予制動力的制動機構。如上述的車輪支持裝置中，作為旋轉自如地支持軸轂的滾動軸承，使用負荷容量大的剛性高的圓錐滾子軸承。這種圓錐滾子軸承使用填充在軸與軸轂間的潤滑脂潤滑。車輪支持裝置中使用的軸承，由于高速、高荷重之類的惡劣的使用條件，尤其是因為在滾子的大端面與軸環部軌道輪凸緣進行滑動，故潤滑脂的潤滑油膜容易斷裂。若潤滑油膜斷裂則引起金屬接觸，產生發熱、摩擦磨耗增大的問題。為此，必須提高高速、高荷重下的潤滑性與耐荷重性，防止潤滑油膜斷裂導致的金屬接觸，故使用含有極壓劑的潤滑脂來減輕這種問題。迄今，作為高速下施加高荷重的車輛支持裝置的例子，眾知封入了以相對于潤滑脂總量含有20重量y。以下的含選自鎳、碲、硒、銅、鐵中的金屬的有機金屬化合物為特征的潤滑脂的鐵路車輛用軸承(參照專利文獻9)。然而，隨著滾子軸承的使用條件變成dN值IO萬以上的高速條件下的潤滑等惡劣，存在用以往的潤滑脂難使用滾子軸承等的問題。車輪支持裝置用滾子軸承在內、外輪的滾行面與作為滾動體的"滾子"之間產生滾動摩擦，但在軸環部與"滾子"之間產生滑動摩擦。由于滑動摩擦比滾動摩擦大，故使用條件變得惡劣時容易產生軸環部的燒結。因此潤滑脂的更換作業等變得頻繁，有不能實現無需維護化的問題。除此之外，油壓馬達或油壓泵、軸行星部中，一般使用用齒輪油或液壓油潤滑的軸承。這些油中一般使用礦物油或水-二元醇系液壓油。近年，隨著使用齒輪油或液壓油潤滑的軸承的使用條件高速、高荷重等惡劣化，與使用潤滑脂的場合同樣地，在軸承的滾行面早期發生伴有白色組織變化的剝離而成為問題。成為這種剝離原因的氫由潤滑油的分解產生。來自潤滑油的氫的產生認為是(1)熱分解或剪切分解、(2)以磨耗生成的新生金屬面為催化劑的分解反應這2種原因。這樣產生的氫容易侵入到軸承鋼內部，使之產生氫蝕致脆導致的剝離。對于氫產生認為上述(1)、(2)的哪一種影響大因軸承的使用條件而異，但(2)為主要原因的場合，縮短磨耗生成的新生金屬面的暴露時間，即能使生成的新生金屬面迅速成惰性狀態的添加劑對抑制氫產生有利。迄今作為基于這樣的見識的氫蝕致脆剝離的防止對策，眾知添加亞硝酸金屬鹽的方法(參照專利文獻10)或添加鉬酸鹽的方法(參照專利文獻11和專利文獻12)。然而，隨著近年的油潤滑下的滾動軸承的使用條件的荷刻化，添加這些添加劑的方法不能形成充分的對策。專利文獻1專利文獻2專利文獻3專利文獻4專利文獻5專利文獻6專利文獻7專利文獻8專利文獻9專利文獻10專利文獻11專利文獻12特開2001-65578號公報特開2005-256891號公報特開2003-105366號公報特開平3-210394號公報特開2005-42102號7^凈艮特開平11-82688號公報特開2000-234638號公報特開2000-253620號公報特開平10-17884號公報特開2005-29623號公報特開2005-29622號公報特開2005-112901號公報
發明內容發明要解決的課題本發明是為了解決上述問題而完成的研究，其目的在于提供主要能夠有效地防止氬蝕致脆導致的滾行面等的剝離的潤滑脂組合物、封入了該潤滑脂組合物的潤滑脂封入式軸承與滑動部封入了該潤滑脂組合物的單向離合器內裝型旋轉傳動裝置。用于解決課題的方法
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：本發明的潤滑脂組合物是在含有基油與增稠劑的基礎潤滑脂中配合添加劑而成的潤滑脂組合物，其特征在于上述添加劑含有鉍系添加劑或鎂系添加劑。上述潤滑脂組合物，其特征在于防止滑動部的摩擦磨耗面或因磨耗而露出的鐵系金屬新生面的氬蝕致脆剝離。上述潤滑脂組合物，其特征在于在滑動部的摩擦磨耗面或因磨耗而露出的鐵系金屬新生面上，與氧化鐵一起形成含有鉍化合物或鎂化合物的膜。上述鉍系添加劑的配合比例，其特征在于相對于上述基礎潤滑脂100重量份是0.01~15重量份。上述鉍系添加劑，其特征在于是選自無機鉍和不含硫成分的有機鉍的至少一種。上述無機鉍，其特征在于是選自鉍粉末、三氧化鉍、碳酸鉍和鉍酸鈉的至少一種。上述鉍粉末的平均粒徑，其特征在于是10200nm。上述有機鉍，其特征在于是有機酸鉍。上述有機酸鉍，其特征在于是選自2-乙基己酸鉍和環烷酸鉍的至少一種。上述鎂系添加劑的配合比例，其特征在于相對于上述基礎潤滑脂100重量份是0.05~10重量份。上述鎂系添加劑，其特征在于是選自無機鎂和有機鎂的至少一種。上述無機鎂，其特征在于是鎂粉末。上述有機鎂，其特征在于是硬脂酸鎂。上述增稠劑，其特征在于是脲系增稠劑或鋰皂系增稠劑。上述基油，其特征在于是選自烷基二苯基醚油、聚a-烯烴油、礦物油、酯油和醚油的至少一種油。上述基油，其特征在于40。C下的運動粘度是30200mmV秒。本發明涉及封入潤滑脂組合物而成的潤滑脂封入式軸承，其特征在于上述潤滑脂組合物是本發明的潤滑脂組合物。上述潤滑脂封入式軸承是在靜止構件上旋轉自如地支持靠發動機輸出功率旋轉驅動的旋轉軸的汽車電氣安裝副機用滾動軸承，該滾動軸承的特征在于具有內輪與外輪、和存在于該內輪與外輪間的多個滾動體，將該滾動體的周圍用于密封本發明的潤滑脂組合物的密封構件設置在上述內輪與外輪的軸向兩端開口部。上述潤滑脂封入式軸承是旋轉自如地支持設置在用于壓送燃料電承，、;亥滾動軸承的°特征在于具有內輪與:卜:、^存在于該"輪與外輪間的多個滾動體，將該滾動體的周圍用于密封本發明的潤滑脂組合物的密封構件設置在上述內輪與外輪的軸向兩端開口部。上述潤滑脂封入式軸承是支持馬達的轉子的馬達用潤滑脂封入式軸承，該潤滑脂封入式軸承的特征在于具有內輪與外輪、和存在于該內輪與外輪間的多個滾動體，將該滾動體的周圍用于密封本發明的潤滑脂組合物的密封構件設置在上述內輪與外輪的軸向兩端開口部。上述潤滑脂封入式軸承是旋轉自如地支持產業用機器人的旋轉部位的機器人用滾動軸承，該滾動軸承的特征在于具有內輪與外輪、和存在于該內輪與外輪間的多個滾動體，將該滾動體的周圍用于密封本發明的潤滑脂組合物的密封構件設置在上述內輪與外輪的軸向兩端開口部。上述潤滑脂封入式軸承是具有推力滑動面的車輪支持裝置用滾動軸承，其特征在于用于利用安裝在軸的外徑面上的潤滑脂封入式滾動軸承旋轉自如地支持與車輪一起旋轉的旋轉構件的車輪支持裝置。是具有內徑側旋轉構件；與該內徑側旋轉構件同心地配置的筒狀的外徑側旋轉構件；配設在這些內徑側旋轉構件的外徑面與外徑側旋轉構件的內徑面之間，只是在該外徑側旋轉構件比上述內徑側旋轉構件高速地旋轉的場合，將這些內徑側旋轉構件的外徑面與外徑側旋轉構件的內徑面連接的單向離合器；和相對于軸向以兩側夾持該單向離合器的形式配設，支承施加在上述內徑側旋轉構件與外徑側旋轉構件之間的徑向荷重，同時使這些兩旋轉構件之間的相對旋轉自如的滾動軸承的單向離合器內裝型旋轉傳動裝置，其特征在于在設置了構成上述離合器的多個滾子的離合器內部空間內和設置了構成上述滾動軸承的多個滾動體的空間內封入本發明的潤滑脂組合物。發明效果本發明的潤滑脂組合物，由于含有基油與增稠劑的基礎潤滑脂中配合鉍系添加劑或鎂系添加劑，故能夠抑制在軸承滾行面等的金屬表面上伴有氫蝕致脆導致的白色組織變化的特異的剝離的發生。其結果，通過封入本發明的潤滑脂組合物，能夠抑制頻繁地反復進行起動急加速運轉-高速運轉-急減速運轉-急停止的汽車電氣安裝副機用滾動軸承、馬達用軸承、燃料電池系統用滾動軸承中出現的氫蝕致脆導致的特異剝離的發生，能長期使用。同樣地能夠抑制每單位時間的停止-起動-運轉-停止動作的切換次數多，每次對滾動軸承施加的加速度或減速度增大的機器人用滾動軸承中出現的氫蝕致脆導致的特異剝離的發生，能長期使用。另外，封入了本發明的潤滑脂組合物的車輪支持裝置用滾動軸承，通過對滑動界面補給鉍粉末等，除了防止上述氫蝕致脆剝離外，還能夠長期持續極壓性效果。因此，可適用于要求耐磨耗性，同時又要求長期耐久性的車輪支持裝置。此外，封入了本發明的潤滑脂組合物的單向離合器內裝型旋轉傳動裝置，除了防止上述氫蝕致脆剝離外，還能夠防止單向離合器的滾子的滾動面與滾動軸承的內外輪的滾行面的剝離或摩擦磨耗的發生，能夠長期維持單向離合器內裝型旋轉傳動裝置的耐磨耗性與耐久性。具體實施方式對于潤滑脂封入式滾動軸承，潛心研究了能有效地防止氫蝕致脆導致的滾行面的剝離的方法，結果發現使用封入了配合有鉍系添加劑或鎂系添加劑的潤滑脂組合物的滾動軸承，進行急加減速試驗時能夠延長軸承壽命。通過配合鉍系添加劑或鎂系添加劑，在摩擦磨耗面或因磨耗而露出的金屬新生面中各添加劑分解、反應，在軸承滾行面與氧化鐵一起生成含有鉍化合物或鎂化合物的膜，從軸承滾行面的表面分析的結果可知。在該軸承滾行面生成的含氧化鐵與各化合物的被膜，由于能夠抑制潤滑脂組合物分解所致的氬的發生與氬向軸承鋼內的侵入，防止氬蝕致脆造成的特異的剝離，因此認為軸承的壽命延長。本發明是基于這些見識而完成的研究。添加到本發明的潤滑脂組合物中的鉍系添加劑是選自無機鉍和不含疏成分的有機鉍的至少一種。作為本發明中可使用的無機鉍，可舉出鉍粉末、碳酸鉍、氯化鉍、硝酸鉍及其水合物、硫酸鉍、氟化鉍、溴化鉍、碘化鉍、氟氧化鉍、氯氧化鉍、溴氧化鉍、碘氧化鉍、氧化鉍及其水合物、氫氧化鉍、硒化鉍、碲化鉍、磷酸鉍、高氯酸氧鉍、硫酸氧鉍、鉍酸鈉、鈦酸鉍、鋯酸鉍、鉬酸鉍等，本發明中為了耐熱耐久性優異，難進行熱分解，特別優選極壓性效果高的鉍粉末、三氧化鉍與碳酸鉍。這些無機鉍，可以將1種或2種混合添加到潤滑脂中。鉍，除了汞外是所有金屬中具有最低熱導率，比重9.8,熔點271.3。C的銀白色的金屬。鉍粉末是比較軟質的金屬，受極壓時容易變成膜狀。因此粉末的粒徑可以是能分散在潤滑脂中的粒徑。例如，作為封入到車輛支持裝置用滾動軸承中的潤滑脂組合物中使用的鉍粉末的平均粒徑，優選是1020(^in。小于10^時安全上成為問題，超過200nm時成為聲音不良的原因。另外，作為封入到單向離合器內裝型旋轉傳動裝置中的潤滑脂組合物中使用的鉍粉末，優選是5~500,作為本發明中可使用的有機鉍，可舉出有機酸鉍、苯基鉍等，可使用組成中不含硫成分的有機鉍。含多危分時進行腐蝕，加速氫向鋼中的侵入而不優選。上述有機鉍中優選潤滑性優異的有機酸鉍。作為構成有機酸鉍的有機酸，只要是芳香族系有機酸、脂肪族系有機酸或脂環族系有機酸則可以使用任何一種。若舉出有機酸的具體例，可舉出甲酸、乙酸、丙酸、丁酸、戊酸、己酸、庚酸、2-乙基己酸、辛酸、壬酸、癸酸、~|"一烷酸、十二烷酸、十三烷酸、十四烷酸、十五烷酸、十六烷酸、十七烷酸、十八烷酸、十九烷酸、二十烷酸等一元飽和脂肪酸；丙烯酸、巴豆酸、H~—碳烯酸、油酸、二十碳烯酸等一元不飽和脂肪酸；丙二酸、甲基丙二酸、琥珀酸、甲基琥珀酸、二甲基丙二酸、乙基丙二酸、戊二酸、己二酸、二甲基琥珀酸、庚二酸、四甲基琥珀酸、辛二酸、壬二酸、癸二酸、巴西二酸等二元飽和脂肪酸；富馬酸、馬來酸、油酸等的二元不飽和脂肪酸；酒石酸、檸檬酸等脂肪酸衍生物；苯甲酸、鄰苯二甲酸、偏苯三酸、均苯四甲酸等芳香族有機酸；環烷酸等脂環族有機酸。其中優選使用潤滑性與耐熱性優異的2-乙基己酸與環烷酸。這些可以單獨使用也可以作為混合物使用。選自無機鉍與不含硫成分的有機鉍中至少一種的鉍系添加劑的配合比例，相對于上述基礎潤滑脂100重量份優選是0.01~15重量份。即，(1)鉍系添加劑只是無機鉍的場合，相對于基礎潤滑脂100重量份優選配合無機鉍0.01~15重量份，(2)鉍系添加劑只是有機鉍的場合，相對于基礎潤滑脂100重量份優選配合有機鉍0.01~15重量份，(3)鉍系添加劑是無機鉍與有機鉍的場合，相對于基礎潤滑脂100重量份優選配合無機鉍與有機鉍合計G.01~15重量份。鉍系添加劑的配合量小于0.01重量份時，有可能不能有效地防止氫蝕致脆導致的滾行面的剝離。配合量超過15重量份時，有可能產生異常的磨耗等。另外，在車輪支持裝置或單向離合器內裝型旋轉傳動裝置等的用途等中，配合量超過15重量份時旋轉時的扭矩增大，發熱增大，有可能產生旋轉障礙。鉍系添加劑的配合比例，更優選相對于基礎潤滑脂ioo重量份是0，05~10重量份。添加到本發明的潤滑脂組合物中的鎂系添加劑，是選自無機鎂與有機鎂的至少一種。作為本發明中可使用的無機鎂，可舉出鎂粉末、碳酸鎂，氯化鎂、硝酸鎂及其水合物、硫酸鎂、氟化鎂、溴化鎂、蛾化鎂、氟氧化鎂、氯氧化鎂、溴氧化鎂、碘氧化鎂、氧化鎂及其水合物、氫氧化鎂、硒化鎂、碲化鎂、磷酸鎂、高氯酸氧鎂、疏酸氧鎂、水楊酸鎂、鈦酸鎂、鋯酸鎂、鉬酸鎂等。由于耐熱耐久性優異且難以熱分解，本發明中特別優選的是極壓性效果高的鎂粉末。這些無機鎂，可以將1種或2種混合添加到潤滑脂中。作為本發明中可使用的有機鎂，優選是有機酸鎂鹽。作為構成有機酸鎂鹽的有機酸，只要是芳香族系有機酸、脂肪族系有機酸、或脂環族系有機酸等的鹽則可以使用任何一種。若舉出有機酸的具體例，可舉出甲酸、乙酸、丙酸、丁酸、戊酸、己酸、庚酸、2-乙基己酸、辛酸、壬酸、癸酸、十一烷酸、十二烷酸、十三烷酸、十四烷酸、十五烷酸、十六烷酸、十七烷酸、十八烷酸、十九烷酸、二十烷酸等一元飽和脂肪酸；丙烯酸、巴豆酸、十一碳烯酸、油酸、二十碳烯酸等一元不飽和脂肪酸；丙二酸、甲基丙二酸、琥珀酸、曱基琥珀酸、二甲基丙二酸、乙基丙二酸、戊二酸、己二酸、二甲基琥珀酸、庚二酸、四甲基琥珀酸、辛二酸、壬二酸、癸二酸、巴西二酸等二元飽和脂肪酸；富馬酸、馬來酸、油酸等二元不飽和脂肪酸；酒石酸、檸檬酸等脂肪酸衍生物；苯甲酸、鄰苯二曱酸、偏苯三酸、均苯四甲酸等芳香族有機酸；環烷酸等脂環族有機酸。本發明中特別優選的是潤滑性優異的硬脂酸鎂。這些有機鎂，可將1種或2種混合添加到潤滑脂中。選自無機鎂與有機鎂的至少一種的鎂系添加劑的配合比例，相對于上述基礎潤滑脂100重量份優選是0.05~10重量份。即(1)鎂系添加劑只是無機鎂的場合，相對于基礎潤滑脂100重量份優選配合無機鎂O.05~10重量份，(2)鎂系添加劑只是有機鎂的場合，相對于基礎潤滑脂IOO重量份優選配合有機鎂0.05~10重量份，(3)鎂系添加劑是無機鎂與有機鎂的場合，相對于基礎潤滑脂100重量份，優選配合無機鎂與有機鎂合計0.05~10重量份。鎂系添加劑的配合量小于0.05重量份時，有可能不能有效地防止氬蝕致脆導致的滾行面的剝離。而配合量超過10重量份時剝離抑制效果達到頂點而成本增高，同時引起潤滑不良，有可能容易產生表面起點型的疲勞剝離。此外，配合量超過10重量份時有可能產生異常磨耗。鎂系添加劑的配合比例，更優選相對于基礎潤滑脂ioo重量份是0.05~5重量份。作為本發明中可使用的基油，可舉出錠子油、冷凍機油、汽輪機油、機油、電機油等礦物油、高精制度礦物油，液體石蠟、費-托法合成的GTL油、聚丁烯、聚a-烯烴油(PAO油)、烷基萘、脂環式化合物等烴系合成油，或天然油脂、多元醇酯油、磷酸酯油、聚合物酯油、芳香族酯油、碳酸酯油、二酯油、聚乙二醇油、硅油、聚苯醚油、烷基二苯醚油、烷基苯油、氟化油等非烴系合成油等、水-乙二醇系液壓油等水系潤滑油。其中，優選使用耐熱性與潤滑性優異的烷基二苯醚油、聚a-烯烴油、多元醇酯油、礦物油。作為上述PAO油，通常是a-烯烴或異構化的a-烯烴的低聚物或聚合物的混合物。作為a-烯烴的具體例，可舉出1-辛烯、1-壬烯、1-癸烯、l-十二碳烯、l-十三碳烯、l-十四碳烯、1-十五碳烯、1-十六碳烯、l-十七碳烯、l-十八碳烯、l-十九碳烯、1-二十碳烯、1-二十二碳烯、1-二十四碳烯等，通常使用這些a-烯烴的混合物。另外，作為礦物油，除上這外，還可使用石蠟系礦物油、環烷系礦物油等通常在潤滑油或潤滑脂領域中使用的礦物油。封入到本發明的潤滑脂封入式軸承中的潤滑脂組合物中可使用的基油，優選4(TC下的運動粘度是30200mmV秒。小于30mmV秒時，由于蒸發量增加，耐熱性降低而不優選，而超過200mmVs時，由于旋轉扭距的增加產生的軸承的溫度上升增大而不優選。封入到本發明的單向離合器內裝型旋轉傳動裝置中的潤滑脂中可使用的基油，優選40。C下的運動粘度為30~70mmVs。特別優選為40~60mniVs。小于30鵬7s時，蒸發量增加，耐熱性降低，因此不優選，而超過70mmV秒時，由于旋轉扭矩的增加，離合器的滾子的滾動面與滾動軸承的滾珠的滾動面的溫度上升增大而不優選。作為本發明中可使用的增稠劑，可舉出膨潤土、硅腹、氟化合物、鋰皂、鋰復合皂、鈉皂、鈣皂、鈣復合皂、鋁皂、鋁復合皂等皂類，二脲化合物、多脲化合物等脲系化合物。這些增稠劑可以單獨使用也可以2種以上組合使用。其中優選鋰系急與脲系化合物，如果考慮耐熱性、成本等特別優選脲系化合物。上述脲系化合物中，更優選下述式(1)表示的二脲化合物。[化1]<formula>formulaseeoriginaldocumentpage19</formula>式中，W與W是C^。的烴基，W與R'可以相同也可以不同。W是Cws的芳香族烴基。另外，W與113優選是Ch2的芳香族徑基或Ch。的脂環族烴基或Cw。的脂肪族烴基。脲系化合物通過在基油中使異氰酸酯化合物與胺化合物反應而得到。為了不殘留具有反應性的游離基，優選使異氰酸酯化合物的異氰酸酯基與胺化合物的氨基大致當量地進行配合。作為式U)表示的二脲化合物，例如，可通過二異氰酸酯與一元胺的反應而得到。作為二異氰酸酯，可舉出亞苯基二異氰酸酯、聯苯二異氰酸酯、二苯基甲烷二異氰酸酯、1,5-萘二異氰酸酯、2，4_甲苯二異氰酸酯、3，3-二甲基-4，4-聯亞苯基二異氰酸酯、十八烷二異氰酸酯、癸烷二異氰酸酯、己烷二異氰酸酯等，作為一元胺可舉出辛胺、十二胺、十六胺、十八胺、油胺、苯胺、對曱苯胺、環己胺等。另外，多脲化合物，例如可通過二異氰酸酯與一元胺、二元胺的反應制得。作為二異氰酸酯、一元胺，可舉出與上述二脲化合物生成中使用的同樣的二異氰酸酯、一元胺。作為二元胺，可舉出乙二胺、丙二胺、丁二胺、己二胺、辛二胺、苯二胺、曱苯二胺、二甲苯二胺、二氨基二苯基甲烷等。在基油中配合上述脲系化合物等增稠劑，可得到用于配合上述鉍系添加劑或鎂系添加劑的基礎潤滑脂。基礎潤滑脂中增稠劑的配合比例，在基礎潤滑脂IOO重量份中配合增稠劑1~40重量份，優選配合325重量份。增稠劑的含量小于l重量份時，增稠效果減小，難潤滑脂化，超過40重量份時制得的基礎潤滑脂太硬，難得到所期望的效果。封入到本發明的單向離合器內裝型旋轉傳動裝置中的潤滑脂的混合稠度優選200~400的范圍。混合稠度是按照JISK2220測定的混合稠度。混合稠度小于200時，低溫時的潤滑性能變差，超過400時潤滑脂組合物容易泄漏而不優選。另外，還可以與鉍系添加劑、鎂系添加劑一起根據需要含有公知的潤滑脂用添加劑。作為這種添加劑，例如可舉出有機鋅化合物、胺系、酚系化合物等抗氧化劑，苯并三唑等金屬鈍化劑，聚曱基丙烯酸酯、聚苯乙烯等粘度指數改進劑，二硫化鉬、石墨等固體潤滑劑，金屬磺酸鹽、多光醇酯等防銹劑，有機鉬等的減磨劑，酉旨、醇等油性劑，磷系化合物等抗磨劑等。這些可以單獨添加或2種以上組合添加。本發明的潤滑脂組合物，由于能夠抑制氫蝕致脆導致的特異剝離的發生，故能夠提高潤滑脂封入式軸承的壽命。因此，可作為滾珠軸承、圓柱滾子軸承、圓錐滾子軸承、自動調心滾子軸承、針狀滾子軸承、推力圓柱滾子軸承、推力圓錐滾子軸承、推力針狀滾子軸承、推力自動調心軸承等的封入潤滑脂使用。利用圖1對封入了本發明的潤滑脂組合物的潤滑脂封入式軸承進行說明。圖1是深槽滾珠軸承的截面圖，例如是將靠發動機輸出功率旋轉驅動的旋轉軸旋轉自如地支持在靜止構件上的汽車電氣安裝-副機用滾動軸承、支持馬達轉子的馬達用潤滑脂封入式軸承、旋轉自如地支持產業用機器人的旋轉部位的機器人用滾動軸承、燃料電池系統用滾動軸承的一例。潤滑脂封入式軸承1,將外周面具有內輪滾行面2a的內輪2與內周面具有外輪滾行面3a的外輪3同心地配置，在內輪滾行面2a與外輪滾行面3a之間配置多個滾動體4。保持該多個滾動體4的保持器5與固定在外輪3等上的密封構件6分別設置在內輪2與外輪3的軸向兩端開口部8a、8b。至少在滾動體4的周圍封入潤滑脂組合物7。已知封入了本發明的含鉍系添加劑或鎂系添加劑的潤滑脂組合物的上述潤滑脂封入式軸承，軸承壽命延長。觀察潤滑脂封入式軸承的軸承滾行面，結果發現配合的鉍系添加劑或鎂系添加劑在軸承的摩擦磨耗面或因磨耗而露出的鐵系金屬新生面進行分解、反應，在軸承滾行面與氧化鐵一起生成含有鉍化合物或鎂化合物的膜。認為該生成的膜防止因基油等的分解而產生的氫侵入軸承鋼內，抑制氬蝕致脆造成的剝離。把使用汽車電氣安裝副機用滾動軸承的汽車電氣安裝副機的一例示于圖2與圖3。圖2是風扇聯軸裝置的截面圖。風扇聯軸裝置，在支持冷卻用風扇9的機箱10內設置填充有硅油等粘性流體的油室11和組裝了傳動盤18的攪拌室12，在設置于兩室11、12間的隔板13上形成孔口14，把對該孔口14進行開關的彈簧15的端部固定在上述隔板13上。另外，在機箱10的前面安裝雙金屬16，在該雙金屬16上設置彈簧15的活塞17。雙金屬16在通過了散熱器的空氣的溫度為設定溫度例如60。C以下時，成為扁平的狀態，活塞17擠壓彈簧l5,彈簧l5關閉孔口14。而上述空氣的溫度超過設定溫度時，雙金屬16如圖3所示向外方向彎曲，活塞17解除彈簧15的擠壓，彈簧U發生彈性變形而打開孔口14。在上述構成形成的風扇聯軸裝置的運轉狀態下，通過了散熱器的空氣的溫度比雙金屬16的設定溫度低時，如圖2所示，由于孔口14被彈簧15關閉，故油室11內的粘性流體不流到攪拌室12內，該攪拌室12內的粘性流體通過傳動盤18的旋轉由設置在隔板13上的流通孔19送到油室11內。因此，攪拌室12內的粘性流體的量變得極少，傳動盤18的旋轉產生的剪切阻力變小，故對機箱IO的傳遞扭矩減小，風扇9低速旋轉。通過了散熱器的空氣的溫度超過雙金屬16的設定溫度時，如圖3所示，雙金屬16向外方向彎曲，活塞17解除彈簧15的擠壓。此時，由于彈簧15沿離開隔板13的方向發生彈簧變形，故孔口14開放，油室11內的粘性流體從孔口14流到攪拌室12內。因此，傳動盤18的旋轉導致的粘性流體的剪切阻力變大，對機箱10的旋轉扭矩增大，被滾動軸承支持的風扇9進行高速旋轉。如以上所述，風扇聯軸裝置由于風扇9的旋轉速度根據溫度的變化而進行變化，故能夠提前升溫，同時防止冷卻水的過冷卻，能夠有效地冷卻發動機。發動機溫度低等于風扇9與驅動軸20分離，高溫的場合等于連接。因此，潤滑脂封入式滾動軸承1在低溫到高溫的寬溫度范圍與寬旋轉范圍使用。把汽車電氣安裝副機的交流發電機的一例示于圖4。圖4是交流發電機的截面圖。交流發電機中，在形成作為靜止構件的殼體的一對框架21a、21b上，用一對潤滑脂封入式軸承1旋轉自如地支持著安裝著轉子22的轉子旋轉軸23。轉子22上轉子線圏24，配置在轉子22的外周的定子25上按120。的相位安裝著3巻定子線圏26。轉子旋轉軸23利用皮帶(省略圖示)傳動的旋轉扭矩使安裝在轉子旋轉軸23前端的滑輪27旋轉驅動。滑輪27以懸臂狀態安裝在轉子旋轉軸23上，由于隨著轉子旋轉軸23的高速旋轉也發生振動，故尤其是支持滑輪27側的潤滑脂封入式滾動軸承1承受惡劣的負荷。把作為汽車的副機驅動皮帶的皮帶張緊輪使用的空轉輪的一例示于圖5。圖5是空轉輪的截面圖。該皮帶輪由鋼板壓制的皮帶輪主體28和作為嵌合在皮帶輪主體28的內徑的單列的深槽滾珠軸承的潤滑脂封入式軸承l構成。皮帶輪主體28是由內徑圓筒部28a、從內徑圓筒部28a的一端向外徑側延伸的凸緣部28b、從凸緣部28b向軸方向延伸的外徑圓筒部28c、從內徑圓筒部28a的另一端向內徑側延伸的緣部d構成的環體。在內徑圓筒部28a的內徑上嵌合潤滑脂封入式滾動軸承1的外輪3，在外徑圓筒部28c的外徑上設置與發動機驅動的皮帶接觸的皮帶輪周面28e。通過使該皮帶輪周面28e與皮帶接觸，皮帶輪起空轉輪的作用。潤滑脂封入式滾動軸承1由嵌合在皮帶輪主體28的內徑圓筒部"a的內徑的外輪3、嵌合在沒有圖示的固定軸的內輪2、組裝在內、外輪2、3的滾送面2a、3a間的多個滾動體4、以圓周等間隔地保持滾動體4的保持器5、密封潤滑脂的一對密封構件6構成，內輪2與外輪3分別一體地形成。對于上述汽車電氣安裝副機使用的潤滑脂組合物中，通過配合鉍系添加劑或鎂系添加劑，各添加劑在摩擦磨耗面或因磨耗而露出的金屬新生面進行反應，在軸承滾行面生成含有氧化鐵和鉍化合物或鎂化合物的膜。在軸承滾行面生成的含有氧化鐵與各化合物的被膜，能夠抑制基油分解所致的氫的發生，防止氫蝕致脆導致的特異的剝離。把使用馬達用潤滑脂封入式軸承的馬達的一例示于圖6。圖6是馬達結構的截面圖。馬達具有配置在夾套101的內周壁的馬達用磁體構成的固定子102、將固定在旋轉軸103上的巻線104進行回繞的旋轉子105、固定在旋轉軸103上的整流子106、配置在被夾套101支持的端框109上的刷座107、收容在該刷座107內的刷108。上述旋轉軸103利用潤滑脂封入式軸承1和該軸承1用的支持結構，旋轉自如地被夾套1Q1支持。對于AC馬達、DC馬達等通用馬達，存在馬達進行小型化，軸承在更高面壓下運轉的傾向。另外，伺服馬達等產業機械用電氣馬達、汽車的起動馬達、電動動力轉向馬達、轉向調節用斜置馬達、鼓風機馬達、雨刷子馬達、動力通風馬達等電氣安裝機器用馬達，頻繁地反復進行起動-急加速運轉-高速運轉-急減速運轉-急停止，故隨之馬達用滾動軸承產生的滑動增大。由于如上所述使用條件變得惡劣，早期在滾動軸承的滾行面產生伴有白色組織變化的特異的剝離，所以對馬達用滾動軸承要求能長期、穩定地運轉的耐久性與可靠性。對于上述馬達用滾動軸承使用的潤滑脂組合物中，通過配合鉍系添加劑或鎂系添加劑，各添加劑在摩擦磨耗面或因磨耗而露出的金屬新生面進行反應，在軸承滾行面生成含有氧化鐵和鉍化合物或鎂化合物的膜。在軸承滾行面生成的含有氧化鐵與各化合物的被膜，能夠抑制基油分解所致的氳的發生，同時防止軸承內的空氣中的水分被流到馬達的電流電解而可能產生的氫的侵入，防止氬蝕致脆造成的特異的剝離。把使用燃料電池系統用滾動軸承的壓送機的一例示于圖7。圖7是燃料電池車中使用的葉輪型壓送機的截面圖。圖7中虛線表示的箭頭表示氣體的流動方向。如圖7所示，葉輪型壓送機利用沿軸向以一定間隔配置的多個潤滑脂封入式軸承1將固定著葉輪201的旋轉軸202支承在箱體203而構成。接受馬達等的動力而旋轉的旋轉軸202高速旋轉時葉輪201也高速旋轉，從氣體吸入口204吸入的氣體借助葉輪201的離心力被加壓，經箱體203與背板205形成的加壓渦嚢206從氣體噴出口207被壓送。背板205與旋轉軸202利用配設在二者之間的密封環209進行密封，使氣體不從加壓渦嚢206向潤滑脂封入式軸承1泄漏。但是，該葉輪型壓送機中，隨著旋轉軸202的高速旋轉，密封環209的密封性降低，氣體從葉輪201的背面的背面空間208通過旋轉軸202與密封環209的間隙210到達軸承1。為了防止該現象而配設機械密封211。對于機械密封211的密封性，機械密封211與旋轉軸202的滑動面由于是氣體中含的水蒸汽形成的水潤滑狀態，故這種狀態下水蒸汽等泄漏而浸入軸承1側，有可能水蒸汽等浸入軸承1內部而使軸承1劣化。因此，本發明中的燃料電池系統用滾動軸承，為了防止水蒸汽從葉輪202側浸入，同時防止封入到軸承l內部的潤滑脂組合物7(參照圖1)的泄漏，在軸承l中設置有具有耐氫蝕致脆的密封構件6(參照圖1)。對于上述燃料電池系統用滾動軸承使用的潤滑脂組合物中，通過配合鉍系添加劑或鎂系添加劑，各添加劑在摩擦磨耗面或因磨耗而露出的金屬新生面進行反應，在軸承滾行面生成含有氧化鐵和鉍化合物或鎂化合物的膜。在軸承滾行面生成的含有氧化鐵與各化合物的被膜，能夠抑制基油分解所致的氫的發生，同時防止燃料電池系統內由正常補充的水分因電解反應可能產生的氫的侵入，防止氫蝕致脆造成的特異的剝離。利用圖8對使用了封入了本發明的潤滑脂組合物的軸承的軸承車輪支持裝置進行說明。圖8是車輪支持裝置的截面圖。如圖8所示，在轉向節301上設置有法蘭302和軸303，利用安裝在該軸303的外徑面上的一對圓錐滾子軸承304a、304b旋轉自如地支持著作為旋轉構件的軸轂305。輪轂305在外徑面具有法蘭306,利用設置在該法蘭306上的雙頭螺栓307和螺紋連接于該雙頭螺栓的螺母308安裝制動裝置的制動鼓309與車輪的輪盤310。311表示安裝在輪盤310的外徑面上的輪緣，在該輪緣上安裝輪胎。在前述轉向節301的法蘭302上，通過螺栓、螺母的緊固安裝制動裝置的背板312。在背板312上支持對制動鼓309賦予制動力的制動機構，但圖中省略了。旋轉自如地支持輪轂305的一對的圓錐滾子軸承304a、304b利用填充在輪轂305內的潤滑脂潤滑。為了防止潤滑脂從該圓錐滾子軸承304b向外部泄漏，或者防止泥水從外部浸入，在輪轂305的外側端面安裝潤滑脂蓋317以覆蓋圓錐滾子軸承304b。利用圖9對作為本發明的潤滑脂封入式軸承的車輪支持裝置的圓錐滾子軸承的一例進行說明。圖9是圓錐滾子軸承的部分切口斜視圖。圓錐滾子軸承304在內輪314與外輪313之間介由保持器315配置圓錐滾子316。圓錐滾子316在內輪314的滾行面314a與外輪313的滾行面313a之間受到滾動摩擦，在內輪314的軸環部3Mb、n化之間受到滑動摩擦。為了減少這些摩擦產生的磨耗或滾行面的氫蝕致脆剝離而封入了本發明的潤滑脂組合物。對于車輪支持裝置的滾動軸承，進行了提高在高速、高荷重下的潤滑性與耐荷重性的研究，結果發現封入了相對于潤滑脂全部配合有作為添加劑的鉍粉末0.01~15重量％的潤滑脂的滾動軸承，與封入了配合了鉍粉末以外的添加劑的潤滑脂的滾動軸承相比，高荷重與滑動運動下磨耗少，長期耐久性能提高。認為這是因為鉍粉末的耐熱耐久性比鉍粉末以外的物質優異，難受熱引起的化學變化，可長時間持續極壓性效果，此外利用軸承滾行面生成的含有氧化鐵與鉍化合物等的被膜抑制氫蝕致脆剝離。明的潤滑脂組合物的單向離合器內裝型旋轉傳動裝置進行說明。圖10是表示單向離合器內裝型旋轉傳動裝置的截面圖。該單向離合器內裝型旋轉傳動裝置，作為相互同心配置的一對旋轉構件具有皮帶輪403(外徑側旋轉構件)與套筒402(內徑側旋轉構件)。而且，在這些皮帶輪403的內徑面與套筒402的外徑面之間設置有一對潤滑脂封入式軸承1、1和作為單向離合器的滾柱式單向超越離合器404。皮帶輪403，整體形成圓筒狀，其外徑面關于寬度方向的截面形狀為波形，橫跨稱作多V皮帶的環狀皮帶的一部分成自如態。另一方面，套筒402整體形成圓筒狀，嵌合固定在交流發電機等副機的旋轉軸上，與該旋轉軸一起旋轉自如。而且，在位于皮帶輪403的內徑面與套筒402的外徑面之間的圓筒狀空間的軸方向兩端部，在從軸方向兩側夾持該滾柱式單向超越離合器404的位置設置潤滑脂封入式動軸承l、1，同時在該圓筒狀空間的軸方向中間部設置滾柱式單向超越離合器404。該滾柱式單向超越離合器404，只在皮帶輪403相對于套筒402成為沿設定方向進行相對旋轉的動作的場合，自如地傳遞這些皮帶輪403與套筒402之間的旋轉力。另外，該滾柱式單向超越離合器4(H由離合器用內輪405、離合器用外輪406、多個滾子407、離合器用保持器408和沒有圖示的彈簧構成。其中，離合器用外輪406在皮帶輪403的中間部內徑面，離合器用內輪405在套筒402的中間部外徑面，分別緊配合地嵌合固定。另外，使離合器用外輪406的中間部內徑面為簡單的圓筒面，并且使離合器用內輪405的外徑面為凸輪面409。即，沿離合器用內輪405的外徑面的圓周方向等間隔地分別設置稱為斜面部的多個凹部410,使該離合器用內輪405的外徑面成為凸輪面409。另外，在離合器用外輪406的中間部內徑面與凸輪面409之間設置多個滾子407和對應轉動和與圓周方向有關的若千位移支持這些各滾子407的離合器用保持器408。該離合器用保持器408全部是合成樹脂制，通過使該保持器的內周緣部與凸輪面409的一部分連接，防止對離合器用內輪405的相對旋轉。同時，在圖示的例中，通過在設置于套筒402的外徑面的階梯面412與離合器用內輪405的軸方向端面之間夾持在離合器用保持器408的端部內徑面形成的凸部411，進行離合器用保持器408的軸方向位置的確定。另外，在各滾子407與離合器用保持器408之間，設置有向與圓周方向相同的方向(各凹部410變淺的方向)按壓這些各滾子407用的彈簧(沒有圖示)。構成上述滾柱式單向超越離合器404的場合，與多個滾子407相接的圓筒面與凸輪面409，也有時分別在皮帶輪403的內徑面與套筒402的外徑面上直接形成。另外，凸輪面409與圓筒面關于徑向的配置也有時與上述的結構相反。另夕卜，一對潤滑脂封入式軸承l、1邊支承施加到皮帶輪403的徑向荷重，邊使套筒402與皮帶輪403的相對旋轉自如。作為這樣的潤滑脂封入式軸承l、1，在圖10中分別使用深槽型的滾珠軸承。即，這些各滾動軸承1、1分別如作為深槽型的滾珠軸承截面圖的圖1表示的詳細情況那樣，由外徑面具有深槽型的內輪滾行面2a且嵌合固定在套筒9的兩端部的內輪2、內徑面具有深槽型的外輪滾行面3a且嵌合固定在皮帶輪403的兩端部的外輪3和在這些內輪滾行面2a與外輪滾行面3a之間在利用保持器5保持的狀態下旋轉自如地設置的多個滾動體(滾珠)4構成。另外，存在于內輪2的外徑面與外輪3的內徑面之間、設置有各滾珠4的空間的兩端開口部分別利用密封構件6密封。因此，防止封入設置有各滾珠4的空間內的潤滑脂7向外部泄漏，同時防止灰塵等異物侵入到該空間內。上述構成的單向離合器內裝型旋轉傳動裝置中，套筒402嵌合固定在交流發電機等汽車用電氣安裝副機的旋轉軸的端部，同時在皮帶輪403的外徑面安裝環狀皮帶。該環狀皮帶安裝在固定在發動機的曲軸等的端部的驅動皮帶輪上，通過該驅動皮帶輪的旋轉進行驅動。以這種狀態組裝的單向離合器內裝型旋轉傳動裝置，在環狀皮帶行駛速度降低的場合，這些皮帶輪403與旋轉軸的相對旋轉自如，反之環狀皮帶的行駛速度恒定或上升的場合，由皮帶輪403向旋轉軸的旋轉力的傳遞自如。其結果，即使是曲軸的旋轉角速度變動的場合，也能夠防止皮帶輪403與環狀皮帶相互摩擦，防止產生稱為鳴叫的異音或磨耗造成的環狀皮帶的壽命降低。同時能夠防止交流發電機的發電效率的降低。使用單向離合器內裝型旋轉傳動裝置，汽車用電氣安裝副機的電動馬達與發動機中的一方處于運轉狀態，另一方處于停止狀態的場合，能夠使從其一方的旋轉軸向皮帶輪403的旋轉力的傳遞自如，同時使另一方的旋轉軸不旋轉。例如，通過把單向離合器內裝型旋轉傳動裝置安裝在汽車用電氣安裝副機的電動馬達與曲軸的驅動軸的端部，可用于發動機的空轉停止時的副機驅動裝置。對在單向離合器內裝型旋轉傳動裝置中，設置了構成單向離合器的多個滾子的離合器內部空間內和設置了構成滾動軸承的多個滾動體的空間內封入的潤滑脂進行了研究，結果發現相對于潤滑脂全部，配合了作為添加劑的無機鉍0.01~15重量％的潤滑脂，與封入了配合了無機鉍以外的添加劑的潤滑脂的單向離合器內裝型旋轉傳動裝置相比，高荷重與滑動運動下磨耗小，長期耐久性能提高。認為這是因為無機鉍比無機鉍以外的物質耐熱耐久性優異，難熱分解，因此能夠長期持續極壓性效果，此外，能夠利用軸承滾行面生成的含有氧化鐵與鉍化合物等的被膜抑制氫蝕致脆剝離。在基油中配合了本發明的鎂系添加劑的潤滑油組合物也與潤滑脂組合物同樣地可防止氫蝕致脆導致的特異的剝離。作為潤滑油組合物的基油，可以是水系潤滑油、非水系潤滑油的任何一種，只要是作為潤滑油通用的基油均可使用。具體地說，可以使用與上述的潤滑脂組合物的基油相同的基油。尤其是要求低摩擦的場合，通過使用酯油、硅油等可以得到優選的結果。另外，由于無機鎂或有機鎂難溶于潤滑油，故通過預先進行微粉化或配合分散劑等可以進一步發揮抑制氫蝕致脆導致的剝離的效果。潤滑油組合物中，選自無機鎂與有機鎂的至少一種的鎂系添加劑的配合比例，相對于潤滑油組合物全部，優選是0.01~10重量％。即，(l)鎂系添加劑只是無機鎂的場合，相對于潤滑油組合物全部，優選配合無機鎂0.01~10重量％，(2)鎂系添加劑只是有機鎂的場合，相對于潤滑油組合物全部，優選配合有機鎂O.01-10重量％，(3)鎂系添加劑是無機鎂和有機鎂的場合，相對于潤滑油組合物全部，配合無機鎂與有機鎂合計0.01~10重量％。鎂系添加劑的配合比例優選是0.01~5重量％。配合量小于0.01重量°/。時，不能有效地防止氬蝕致脆導致的滾行面的剝離。而配合量超過io重量y。時剝離抑制效果達到頂點而成本升高，同時引起潤滑不良，容易產生表面起點型的疲勞剝離。潤滑油組合物中，在不妨礙摩擦磨耗面露出的鐵系金屬新生面上形成的含有鎂化合物的膜生成的范圍，可以根據需要配合抗氧化劑、防銹劑、油性劑、粘度指數提高劑、降凝劑、消泡劑、乳化劑、金屬鈍化劑、清凈分散劑等公知的配合劑。尤其是使用水系潤滑油的場合等，為了防止軸承鋼的生銹，優選配合適量的防銹劑。作為防銹劑，可舉出羧酸、羧酸鹽、磺酸鹽、胺、鏈烯基琥珀酸或其部分酯等。把使用潤滑油組合物的滾動軸承的一例示于圖12。圖12是表示殼型針狀滾子軸承一例的斜視圖。針狀滾子軸承601,在由鋼板用精密深沖加工等制作的外輪602上組裝有帶保持器604的針狀滾子603。針狀滾子軸承601可以使軸成為直接軌道面，多使用潤滑油組合物進行潤滑。實施例實施例1-1~實施例l-5在表1-1所示的基油的一半量中，按所1-1表示的比例溶解4，4-二苯基甲烷二異氰酸酯(日本聚氨酯工業公司制商品名、；！i才凈一卜MT,以下稱為MDI),在其余的一半量基油中溶解成為MDI的2倍當量的一元胺。各配合比例與種類如表1-1所示。邊攪拌溶解有MDI的溶液邊加入溶解有一元胺的溶液后，在100~120。C下繼續攪拌30分鐘使之反應，使基油中生成二脲化合物。按表l-1所示的配合比例向其加入有機鉍與抗氧化劑，再在100~120。C下攪拌IO分鐘。然后進行冷卻，使用三聯輥均質化，制得潤滑脂組合物。表1-1中，作為基油使用的合成烴油使用40'C下的運動粘度為47腿7秒的新日鐵化學公司制商品名》7乂"一卜'801，烷基二苯醚油使用40X:下的運動粘度為97mmV秒的松村石油公司制商品名乇k^3"4^—:7'LBIOO。另外，抗氧化劑使用住友化學公司制受阻酚。進行了制得的潤滑脂組合物的急加減速試驗1。把試驗方法與試驗條件示于以下。另外，把結果示于表l-l。〈急加減速試驗1>對支持作為電氣安裝副機一例的交流發電機的旋轉軸的內輪旋轉的滾動軸承，進行了急加減速試驗l。急加減速試驗1的條件，按照對安裝在旋轉軸頂端的皮帶輪的負荷荷重為3234N，旋轉速度為0~18000rpm設定運轉條件。而且測量軸承內發生異常剝離，振動檢測器的振動成為設定值以上，發電機停止的時間(剝離發生壽命時間，小時)。比較例1-1~比較例1-5采用實施例1-1規定的方法，按所1-1表示的配合比例，選擇增稠劑、基油來制備基礎潤滑脂，再配合添加劑而制得潤滑脂組合物。對制得的潤滑脂組合物進行與實施例1-1同樣的試驗而進行評價。把結果示于表l-l。[表l-l]<table>tableseeoriginaldocumentpage30</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage31</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage32</column></row><table>1)松村石油研究所制乇k義3乂、4/k一yLB100,40r下的運動粘度97mmV秒2)新日鐵化學公司制'》》7A—K601，40C下的運動粘度47mmV秒6)日本聚氨酯工業公司制，；、卩才才一卜MT8)住友化學公司制，受阻酚13)軒二,化學公司制試劑14)日本化學產業公司制，-少力才夕f乂z夕義DINA如表1-1所示，實施例1-1~實施例1-5由于能夠有效地防止伴有滾行面產生的白色組織變化的特異的剝離，故急加減速試驗1優異。實施例1-1~實施例1-5的急加減速試驗1全部顯示300小時以上。實施例1-6~實施例1-10、實施例1-13、實施例1-14在表1-2所示的基油的一半量中，按所1-2表示的比例溶解4，4-二苯基曱烷二異氰酸酯(MDI)，在其余的一半量的基油中溶解成為4，4-二苯基甲烷二異氰酸酯2倍當量的一元胺。各配合比例與種類如表l-2所示。邊攪拌溶解有4，4-二苯基甲烷二異氰酸酯的溶液邊加入溶解有一元胺的溶液后，在100~120'C下繼續攪拌30分鐘使之反應，使基油中生成二脲化合物。按表1-2所示的配合比例向其加入無機鉍或不含硫成分的有機鉍和抗氧化劑，再在100120X:下攪拌10分鐘。然后進行冷卻，使用三聯輥均質化，制得潤滑脂組合物。表1-2與表1-3中，作為基油使用的烷基二苯醚油使用松村石油公司制LBIOO，合成烴油使用新日鐵化學公司制，〉y7/k—卜'601，多元醇酯油使用花王公司制力才/"一y268，聚合物酯油使用r夕://一《/l^〉司制少少f工y/l^—fll5。礦物油^f吏用運動粘度30.7mm2/秒(40°C)的石蠟系礦物油。抗氧化劑使用烷基化二苯胺或受阻酚。進行制得的潤滑脂組合物的高溫高速試驗1、急加減速試驗2、基于日本工業標準的混合稠度測定。把試驗方法與試驗條件示于以下。把結果示于表1-2與表l-3。〈高溫高速試驗1〉在馬達用滾動軸承(6204)中分別封入表1-2與表1-3所示的潤滑脂組合物1.8g，在軸承外輪外徑部溫度180C(實施例1-11與實施例1-12中是150°C)、徑向荷重67N、軸向荷重67N下，以10000rpm的轉數使之旋轉，測定達到燒結的時間。〈急加減速試驗2>在滾動軸承(6303)中分別加入表1-2與表1-3所示的潤滑脂組合物2.3g，為了施加負荷荷重，組裝到支持作為電氣安裝副機一例的交流發電機的旋轉軸的內輪旋轉的滾動軸承中，進行急加減速試驗2。急加減速試驗2的條件，按照對安裝在旋轉軸頂端的皮帶輪的負荷荷重為3234N,旋轉速度為Q~18000rpm設定運轉條件。此外，測定軸承內發生異常剝離，振動檢測器的振動成為設定值以上，發電機停止的時間作為剝離發生壽命時間。該剝離發生壽命時間有300小時以上的滾動軸承，評價為防止剝離發生的性能優異。實施例1-11與實施例1-12在表1-2所示的基油中投入Li-12-羥基硬脂酸鹽，邊攪拌邊在200。C下加熱溶解。再者，各配合比例如表l-2。然后進行冷卻，按表1-2所示的配合比例加入無機鉍或不含石克成分的有機鉍和抗氧化劑，使用三聯輥均質化，制得潤滑脂組合物。對于該潤滑脂組合物，與實施例l-6同樣地進行高溫高速試驗1與急加減速試驗2。但考慮Li皂潤滑脂的耐熱性，高溫高速試驗1在150。C下進行。比較例1-6~比較例1-13釆用實施例1-6規定的方法，按照表1-3所示的配合比例，選擇增稠劑、基油來制備基礎潤滑脂，再配合添加劑而制得潤滑脂組合物。對制得的潤滑脂組合物進行與實施例1-6同樣的試驗從而進行評價。把結果示于表1-3。<table>tableseeoriginaldocumentpage35</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage36</column></row><table>1)松材石油研究所制乇k只37、/k一yLB100:40匸下的運動粘度97mmVs2)新日鐵化學公司制'〉y:7A—K801:40T下的運動粘度47mm7s3)花王公司制力才》一少268:40C下的運動粘度33mmVs4)7夕乂/一^:乂k公司制少f工》^一:/115:4(TC下的運動粘度112mmVs5)石蠟類礦物油40。C下的運動粘度為30.7咖Vs6)日本聚氨酯工業公司制、；卩才凈一卜MT7)烷基化二苯胺8)受阻酚9)高純度化學研究所制試劑10)和光純藥公司制試劑11)關東化學公司制試劑12)關東化學公司制試劑13)軒-二夂化學公司制試劑14)日本化學產業公司制二7力才夕夕^DINA<table>tableseeoriginaldocumentpage36</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage37</column></row><table>1)松村石油研究所制乇k義3"4^—:fLB100:40t:下的運動粘度97mmVs2)新日鐵化學公司制少77乂k一卜'801:40t:下的運動粘度47mm2/s3)花王公司制力才/k一y268:40€下的運動粘度33mmVs4)7夕/乂一^J乂l^^司制少千工；/^一f115:40匸下的運動粘度112mm2/s5)石蠟類礦物油40X:下的運動粘度30.7mmVs6)日本聚氨酯工業公司制；'i;才凈一卜MT7)烷基化二苯胺8)住友化學公司制、受阻酚9)高純度化學研究所制試劑10)和光純藥公司制試劑11)關東化學公司制試劑12)關東化學公司制試劑13)々夕y化學公司制試劑H)日本化學產業公司制-y力才夕f7夕久DINA如表1-2所示，實施例1-6~實施例1-14的剝離發生壽命部顯示300小時以上。說明使用實施例1-6~實施例1-14的潤滑脂組合物的滾動軸承能夠有效地防止滾行面產生的伴有白色組織變化的特異的剝離。實施例1-15~實施例1-27在表1-4所示的基油的一半量中，按表1-4所示的比例溶解4，4-二苯基甲烷二異氰酸酯(日本聚氨酯工業公司制商品名《！/才才一卜MT，以下稱為MDI)，在其余的一半量的基油中溶解成為MDI的2倍當量的一元胺。各配合比例與種類如表1-4所示。邊攪拌溶解有MDI的溶液邊加入溶解有一元胺的溶液后，在100~120。C下繼續攪拌30分鐘使之反應，使基油中生成二脲化合物。按表1-4所示的配合比例向其加入鉍系添加劑與抗氧化劑，再在100120X:下攪拌10分鐘。然后進行冷卻，使用三聯輥均質化，制得潤滑脂組合物。表1-4中，作為基油使用的合成烴油使用40t:下運動粘度為47mmV秒的新日鐵化學公司制商品名'〉爻7乂k一卜'801，烷基二苯醚油使用40。C下運動粘度為97mmV秒的木^村石油公司制商品名乇k義3乂、4/1^一:/LB100。另外，抗氧化劑使用住友化學公司制受阻酚。進行制得的潤滑脂組合物的急加減速試驗3。把試驗方法與試驗條件示于以下。把結果示于表1-4。〈急加減速試驗3>對支持作為電氣安裝副機一例的交流發電機的旋轉軸的內輪旋轉的滾動軸承進行急加減速試驗3。急加減速試驗3的條件，按照對安裝在旋轉軸頂端的皮帶輪的負荷荷重為3234N，旋轉速度為0~18000rpm設定運轉條件。另外，測定軸承內發生異常剝離，振動檢測器的振動成為設定值以上，發電機停止的時間。比較例1-14~比較例1-20采用實施例l-15規定的方法，按表1-15所示的配合比例，選擇增稠劑、基油來制備基礎潤滑脂，再配合添加劑從而制得潤滑脂組合物。對制得的潤滑脂組合物進行與實施例1-15同樣的試驗從而進行評價。把結果示于表1-5。〖表l-4]<table>tableseeoriginaldocumentpage40</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage41</column></row><table>1)松村石油研究所制乇k只3,、4^一少LB100:40。C下的運動粘度97ramVs2)新日鐵化學公司制&77A—K801:40匸下的運動粘度47mm7s6)日本聚氨酯工業公司制；'卩才才一卜MT8)住友化學社制受阻酚9)高純度化學研究所制試劑10)和光純藥公司制試劑11)關東化學公司制試劑12)關東化學公司制試劑13)考'〉/化學公司制試劑14)日本化學產業公司制-'7力才夕爹x夕XDINA[表l-5〗撒例1-141-151-161-171-181-191-20卿旨組^S洽(重魏輛將滑脂躲合鵬由21多;^fl彰由》聚細彰由《3232323232323248484848484848聯'J膾對甲M臉環臉辛胺Li-12-^f劃t^t(輛瞵膨十)4.44.44.44,44.44.44.45.35.35.35.35.35.35.310.310.310.310.310.310.310.3歸)(贈(贈(簡)(100)(100)(100)<table>tableseeoriginaldocumentpage43</column></row><table>1)松村石油研究所制乇k義3v、4/k一:/LB100:4(TC下的運動粘度97mmVs2)新日鐵化學公司制少》7A—K801:40。C下的運動粘度47mm2/s6)日本聚氨酯工業公司制；、卩才矛一卜MT8)住友化學公司制、受阻酚9)高純度化學研究所制試劑14)日本化學產業公司制-:/力才夕f少夕只DINA如表1-4與表l-5'所示，由于實施例1-15~實施例1-27能夠有效地防止伴有滾行面產生的白色組織變化的特異的剝離，故急加減速試驗3優異。實施例1-15~實施例1-27的急加減速試驗3全部顯示300小時以上。實施例1-28~實施例1-39與實施例1-42在表1-6所示的基油的一半量中按表1-6所示的比例溶解4，4-二苯基甲烷二異氰酸酯(日本聚氨酯工業公司制；、卩才凈一卜MT，以下稱為MDI)，在其佘的一半量的基油中溶解成為MDI的2倍當量的一元胺。各配合比例與種類如表1-6所示。邊攪拌溶解有MDI的溶解邊加入溶解有一元胺的溶液后，在100~12(TC下繼續攪拌30分鐘使之反應，使基油中生成二脲化合物。然后按照表1-6所示的配合比例加入鉍系添加劑與抗氧化劑，再在10012(TC下攪拌10分鐘。然后冷卻，使用三聯輥均質化，制得潤滑脂組合物。表l-6中，作為基油使用的烷基二苯醚油使用松村石油公司制乇k只3乂、4》一:/LB100,合成烴油使用新日鐵化學公司制'〉y:7^一卜'601,多元醇酯油使用花王公司制力才A—7'268。礦物油使用運動粘度30.7mniV秒(IOC)的石蠟系礦物油。抗氧化劑使用烷基化二苯胺。測定制得的潤滑脂組合物的混合稠度，進行高溫高速試驗2、急加減速試驗4。稠度測定采用日本工業標準JISK2220的方法進行，有關高溫高速試驗2、急加減速試驗4，把試驗方法與試驗條件示于以下。并把結果于示表l-6。〈高溫高速試驗2>在機器人用滾動軸承(62(H)中分別封入表1-6與表1-7所示的潤滑脂組合物1.8g，在軸承外輪外徑部溫度180X:、徑向荷重67N、軸向荷重67N下，以10000rpm的轉數使之旋轉，測定達到燒結的時間。〈急加減速試驗4>在機器人用滾動軸承(6303)中分別封入表l-6與表l-7所示的潤滑脂組合物2.3g,為了施加負荷荷重，組裝到支持作為電氣安裝副機一例的交流發電機的旋轉軸的內輪旋轉的滾動軸承中，進行急加減速試驗4。急加減速試驗4的條件，按對安裝在旋轉軸頂端的皮帶輪的負荷荷重為3234N,旋轉速度為0~18000rpm設定運轉條件。并且測定軸承內發生異常剝離，振動檢測器的振動成為設定值以上，發電機停止的時間。再者，試驗中使用相對于潤滑脂組合物100重量份預先混入了純水l重量份的潤滑脂組合物。試驗用IOO小時結束。實施例1-40與實施例1-41在表l-6所示的基油中投入Li-12-羥基硬脂酸鹽，邊攪拌邊在200'C下進行加熱溶解。再者，各配合比例如表l-6所示。然后進行冷卻，按表1-6所示的配合比例向其加入鉍系添加劑與抗氧化劑，使用三聯輥均質化，制得潤滑脂組合物。對該潤滑脂組合物，與實施例1-28同樣地進行高溫高速試驗2與急加減速試驗4。但考慮Li皂潤滑脂的耐熱性，高溫高速試驗2在150'C下進行。比較例1-21~比較例1-25采用實施例l-28規定的方法，按照表1-7所示的配合比例，選擇增稠劑、基油來制備基礎潤滑脂，再配合添加劑從而制得潤滑脂組合物。對制得的潤滑脂組合物進行與實施例1-28同樣的試驗從而進行評價。把結果示于表l-7。[表l-6]<table>tableseeoriginaldocumentpage46</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage47</column></row><table>[表1-7]<table>tableseeoriginaldocumentpage48</column></row><table>I);松村石油研究所制乇k只3v、4^一yLB100:40匸下的運動粘度97mraVs2)新日鐵化學公司制&》7/"—K601:40C下的運動粘度47咖Vs3)花王公司制力才^一:/268:4(TC下的運動粘度33mm7s5)石蠟類礦物油40TC下的運動粘度30.7mm7s6)日本聚氨酯工業公司制、；、i;才；f一卜MT7)烷基化二苯胺8)住友化學公司制受阻酚9)高純度化學研究所制試劑10)和光純藥公司制試劑II)關東化學公司制試劑12)關東化學公司制試劑13)*夕夕'化學公司制試劑14)日本化學產業公司制、-少力才夕*乂7夕義DIM如表1-6與表1-7所示，實施例1-28~實施例1—2由于能夠有效地防止機器人用滾動軸承的滾行面產生的伴有白色組織變化的特異的剝離，故高溫高速試驗3與急加減速試驗4優異。實施例1-28~實施例1-42的急加減速試驗全部顯示100小時以上。實施例2-1~實施例2-4在表2-1所示的基油的一半量中按表2-1所示的比例溶解4，4-二苯基甲烷二異氰酸酯(日本聚氨酯工業公司制商品名、；卩才矛一卜MT，以下稱為MDI),在其余的一半量的基油中溶解成為MDI的2倍當量的一元胺。各配合比例與種類如表2-l所示。邊攪拌溶解有MDI的溶液邊加入溶解有一元胺的溶液后，在100~120。C下繼續攪拌30分鐘使之反應，使基油中生成二脲化合物。按表2-l所示的配合比較向其加入鎂系添加劑和抗氧化劑，再在100120。C下攪拌10分鐘。然后進行冷卻，使用三聯輥均質化，制得潤滑脂組合物。表2-1中，作為基油使用的合成烴油使用40C下的運動粘度為47mm7秒的新日鐵化學公司制商品名*77/k—卜*801,烷基二苯醚油使用40'C下的運動粘度為97mmV秒的松村石油公司制商品名乇k^3乂、4》一yLBIOO。另外，抗氧化劑使用住友化學公司制商品名受阻酚。進行制得的潤滑脂組合物的急加減速試驗5。試驗方法與試驗條件示于以下。把結果示于表2-l。〈急加減速試驗5>對于支持作為電氣安裝副機一例的交流發電機的旋轉軸的內輪旋轉的滾動軸承進行急加減速試驗5。急加減速試驗5的條件，按對于安裝在旋轉軸頂端的皮帶輪的負荷荷重為3234N，旋轉速度為0~18000rpm設定運轉條件。另外，測定軸承內發生異常剝離，振動檢測器的振動成為設定值以上，發電機停止的時間。比較例2-1~比較例2-4采用實施例2-l規定的方法，按表2-1所示的配合比例，選擇增稠劑、基油來制備基礎潤滑脂，再配合添加劑從而制得潤滑脂組合物。對制得的潤滑脂組合物進行與實施例2-1同樣的試驗從而進行評價。把結果示于表2-1。[表2-l]<table>tableseeoriginaldocumentpage50</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage51</column></row><table>1)松村石油研究所制乇L義/k—yLB100:40C下的運動粘度97tmnV秒2)新日鐵化學公司制->乂7A—K801:40C下的運動粘度47mmV秒6)日本聚氨酯工業公司制；、！i才才一卜MT8)住友化學公司制、受阻酚9)、10)和光純藥公司制試劑如表2-1所示，實施例2-1~實施例2-4由于能夠有效地防止滾行面產生的伴有白色組織變化的特異的剝離，故急加減速試驗5優異。實施例2-1~實施例2-4的急加減速試驗5均顯示300小時以上。實施例2-5~實施例2-8在表2-2所示的基油的一半量中，按表2一所示的比例溶解4，4-二苯基甲烷二異氰酸酯(日本聚氨酯工業公司制;、i;才氺一卜MT，以下稱為MDI),在其余的一半半的基油中溶解成為MDI的2倍當量的一元胺。各配合比例與種類如表2-2所示。邊攪拌溶解有MDI的溶液邊加入溶解有一元胺的溶液后，在100~120r下繼續攪拌30分鐘使之反應，使基油中生成二脲化合物。按表2-2所示的配合比例向其加入鎂系添加劑與抗氧化劑，再在10012(TC下攪拌10分鐘。然后進行冷卻，使用三聯輥均質化，制得潤滑脂組合物。表2-2中，作為基油使用的合成爛油使用40X:下的運動粘度為47mmV秒的新日鐵化學公司制'》》7^—K801，烷基二苯醚油使用40TC下的運動粘度為97mmV秒的松村石油^^司制乇k只3y、4^一少LB100,多元醇酯油使用40。C下的運動粘度為33mm7秒的花王^^司制力才^一7'268。礦物油使用運動粘度為30.7mmV秒(40°C)的石蠟系礦物油。抗氧化劑使用烷基化二苯胺。進行制得的潤滑脂組合物的混合稠度測定、高溫高速試驗4、急加減速試驗6。稠度測定采用日本工業標準JISK2220的方法進行，有關高溫高速試驗4、急加減速試驗6，把試驗方法與試驗條件示于以下。把結果示于表2-2。〈高溫高速試驗4>在機器人用滾動軸承(6204)中分別封入表2_2所示的潤滑脂組合物1.8g，在軸承外輪外徑部溫度180T、徑向荷重67N、軸向荷重67N下，以10000rpm的轉數使之旋轉，測定達到燒結的時間。〈急加減速試驗6>在機器人用滾動軸承(6303)中分別封入表2-2所示的潤滑脂組合物2.3g，為了施加負荷荷重，組裝到內輪旋轉的滾動軸承，進行急加減速試驗6。急加減速試驗6的條件，按對于安裝在旋轉軸頂端的皮帶輪的負荷荷重為3234N，旋轉速度為0~18000rpm設定運轉條件。并測定軸承內發生異常剝離，振動檢測器的振動成為設定值以上，發電機停止的時間。此外試驗中使用了相對于潤滑脂組合物100重量份預先混入了純水1重量份的潤滑脂組合物。試驗以IOO小時結束。實施例2-9~實施例2-10在表2-2所示的基油中投入Li-12-羥基硬脂酸鹽，邊攪拌邊在200'C下進行加熱溶解。再者，各配合比例如表2-2所示。然后進行冷卻，按表2-2所示的配合比例向其加入鎂系添加劑與抗氧化劑，使用三聯輥均質化，制得潤滑脂組合物。對該潤滑脂組合物，與實施例2-l同樣地進行高溫高速試驗4與急加減速試驗6。但考慮Li鳥潤滑脂的耐熱性，在150'C下進行高溫高速試驗4。把結果示于表2-2。比較例2-5~比較例2-9釆用實施例2-l規定的方法，按表2-2所示的配合比例，選擇增稠劑、基油來制備基礎潤滑脂，再配合添加劑從而制得潤滑脂組合物。對制得的潤滑脂組合物進行與實施例2-1同樣的試驗從而進行評價。把結果示于表2-2。[表2-2]<table>tableseeoriginaldocumentpage53</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage54</column></row><table>1)松材石油研究所制乇k73,、4^一yLB100:40t:下的運動粘度97,7秒。2)新日鐵化學公司制少y7/k—卜'801:"1C下的運動粘度WmraV秒3)花王公司制力才A—7'268:40t:下的運動粘度33mraVs5)石蠟系礦物油40r下的運動粘度30.7mmV秒6)曰本聚氨酯工業公司制《卩才凈一卜MT7)烷基化二苯胺9)、10)和光純藥公司制試劑如表2-2所示，實施例2-5~實施例2-10的機器人用滾動軸承的剝離發生壽命時間均顯示100小時以上。因此說明偉用了實施例2-5~實施例2-10的潤滑脂組合物的滾動軸承能夠有效地防止滾行面產生的伴有白色組織變化的特異的剝離。實施例2-11~實施例2-13與實施例2-16在表2-3所示的基油的一半量中，按表2-3所示的比例溶解4，4-二苯基甲烷二異氰酸酯(日本聚氨酯工業公司制商品名《！i才豐一卜MT，以下稱為MDI)，在其余的一半量的基油中溶解成為MDI的2倍當量的一元胺。各配合比例與種類如表2-3所示。邊攪拌溶解有MDI的溶液邊加入溶解有一元胺的溶液后，在100~120匸下繼續攪拌30分鐘使之反應，使基油中生成二脲化合物。按表2-3所示的配合比例加入鎂系添加劑與抗氧化劑，再在100~120匸下攪拌IO分鐘。然后進行冷卻，使用三聯輥均質化，制得潤滑脂組合物。表2-3中，作為基油使用的合成烴油使用40C下的運動粘度為47mmV秒的新日鐵化學公司制'〉》7^—K801，烷基二苯醚油使用40。C下的運動粘度為97mni7秒的^^村石油7^司制乇k,/!^—:ZLBIOO，酯油使用花王公司制力才^一y268、7夕://一^i^制的少少f工》》一:/115，礦物油使用石蠟系礦物油。抗氧化劑使用烷基化二苯胺或住友化學公司制受阻酚。對制得的潤滑脂組合物進行急加減速試驗7與高溫高速試驗5。把試驗方法與試驗條件示于以下。把結果示于表2-3。〈急加減速試驗7>在滾動軸承(6303)中分別封入表2-3所示的潤滑脂組合物2.3g,為了施加負荷荷重，組裝到內輪旋轉的滾動軸承，進行急加減速試驗7。急加減速試驗7的條件，按對于安裝在旋轉軸頂端的皮帶輪的負荷荷重為3234N，旋轉速度為0-18000rpm設定運轉條件。并且測定軸承內發生異常剝離，振動檢測器的振動成為設定值以上，發電機停止的時間作為剝離發生壽命時間。該剝離發生壽命時間為300小時以上的滾動軸承評價為防止剝離發生的性能優異。〈高溫高速試驗5>在滾動軸承(6204)中分別封入表2-3所示的潤滑脂組合物1.8g，在軸承外輪外徑部溫度180C、徑向荷重67N、軸向荷重67N下以10000rpm的轉數進行旋轉，測定達到燒結的時間。實施例2-14與實施例2-15在表2-3所示的基油中投入Li-12-羥基硬脂酸鹽，邊攪拌邊在200。C下進行加熱溶解。再者，各配合比例如表2-3所示。然后進行冷卻，按表2-3所示的配合比例向其加入無機鎂、有機鎂、抗氧化劑，使用三聯輥均質化，制得潤滑脂組合物。對該潤滑脂組合物，與實施例2-11同樣地進行高溫高速試驗5與急加減速試驗7。但考慮Li皂潤滑脂的耐熱性，高溫高速試驗5在150t:下進行。把結果示于表2-3。比較例2-10~比較例2-15采用實施例2-ll規定的方法，按表2-3所示的配合比例，選擇增稠劑、基油來制備基礎潤滑脂，再配合添加劑從而制得潤滑脂組合物。對制得的潤滑脂組合物進行與實施例2-11同樣的試驗從而進行評價。把結果示于表2-3。[表2-3]<table>tableseeoriginaldocumentpage56</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage57</column></row><table>1)松村石油研究所制乇kA3,、4^一7*LB100:40C下的運動粘度97mm7秒2)新日鐵化學公司制少》7乂"一卜'801:40t;下的運動粘度47咖V秒3)花王公司制力才^一y268:40r下的運動粘度33mmV秒4)7*夕乂*/一^:乂"公司制少'7f工7》一y115:40'C下的運動粘度112mmV秒5)石蠟系礦物油40X:下的運動粘度30.7咖V秒6)日本聚氨酯工業公司制；、'」才凈一卜MT7)烷基化二苯胺8)受阻酚9)、10)和光純藥公司制試劑如表2-3所示，實施例2-11~實施例2-16的剝離發生壽命時間均顯示300小時以上。因此說明使用了實施例2-11~實施例2-16的潤滑脂組合物的滾動軸承能夠有效地防止滾行面產生的伴有白色組織變化的特異的剝離。實施例3-1~實施例3-3、比較例3-1~比較例3-3使用表3所示組成的潤滑油組合物使針狀滾子軸承(內輪外徑(j)24mm,外輪內徑小32mm,寬20mm，滾子(j)4x16.8mmxl4根)潤滑，進行壽命試驗。壽命試驗依次反復徑向荷重6.76kN、轉數3000rpm—500rpm—3000rpm4500rpm的急加減速，在軸承溫度100。C下使軸承旋轉，測定滾行面發生剝離的時間(剝離發生時間)。剝離發生時間為振動檢測器的振動成為設定值以上時試驗機停止，則為剝離發生時間。然后目視確認滾行面發生了剝離。把結果示于表3。[表3]<table>tableseeoriginaldocumentpage58</column></row><table>(1)水-乙二醇系液壓油為水乙二醇=40:60，40X:下的運動粘度32mmV秒(2)礦物油為石蠟系，40C下的運動粘度30.7nunV秒(3)、(4)和光純藥公司制試劑(5)不是氫蝕致脆剝離的特異剝離，而是表面起點型的剝離壽命試驗后，實施例3-1~實施3-3中的軸承的滾行面發現了變色，而比較例3-1~比較例3-3在試驗后的滾行面沒有發現變色。滾行面的變色認為是抑制了氫蝕致的脆所致特異剝離的發生，進行了變色部(生成膜)的分析。采用XPS(ESCA)進行了極表面的生成膜的組成分析，結果除了Fe、0、C外還檢測出了鎂。對檢測出的鎂再詳細調查，結果是鎂系復合被膜。由以上的分析結果說明，通過在摩擦磨耗面或因磨耗而露出的金屬新生面進行分解、反應，形成含有氧化鐵和鎂化合物的膜，該膜防止潤滑油分解產生的氫進入鋼內，抑制剝離發生，結果用剝離發生時間評價的壽命特性提高。實施例4-1~實施例4-8在反應容器中，向基油中加入增稠劑，使用三聯輥磨機進行均勻化處理，制得表4-1所示的Li皂/礦物油系潤滑脂(40C基油粘度100mm7秒，混合稠度220)、脲/PAO油系潤滑脂(40X:基油粘度46mm2/秒，混合稠度280)、Li皂/酯油系潤滑酯(40r基油粘度33mm7秒，混合稠度250)，脲/醚油系潤滑脂(40X:基油粘度100mmV秒，混合稠度300)。此外，按表4-1所示的比例把鉍粉末添加到上述潤滑脂中，制造實施例4-1~實施例4-8的潤滑脂。對制得的潤滑脂進行以下所述的極壓性評價試驗1與滾子軸承試驗。把結果一并示于表4-1。比較例4-1~比較例4-10在反應容器中，向基油中加入增稠劑，使用三聯輥進行均勻化處理，制得表4-2所示的Li皂/礦物油系潤滑脂(40。C基油粘度100mmV秒，混合稠度220)、脲/PAO油系潤滑脂(40X:基油粘度46mm7秒，混合稠度280)、Li皂/酯油系潤滑脂(40。C基油粘度30mmV秒，混合稠度250)、脲/醚油系潤滑脂(4(TC基油粘度100mmV秒，混合稠度300)。此外，按表4-2所示的比例向上述潤滑脂中添加鉍粉末、二硫代氨基甲酸鉬或鋅粉末，制造比較例4-1~比較例4-10的潤滑脂。對制得的潤滑脂，與實施例4-1同樣地進行極壓性評價試驗1與滾子軸承試驗。把結果一起示于表4-2。<table>tableseeoriginaldocumentpage60</column></row><table>(1)高純度化學研究所制BIE0WB，粒徑"75-l50pm(2)高純度化學研究所制BIE0卯B，粒徑10-(3)粒徑>200pm(4)'《》夕*一匕V^卜">公司制MolyvanA[表4-2]<table>tableseeoriginaldocumentpage60</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage61</column></row><table>〈極壓性評價試驗1>把極壓性評價試驗裝置示于圖11。評價試驗裝置由固定在旋轉軸501上的小40xl0的環狀試驗片502、在該試驗片502和端面504端面之間相互摩擦的環狀試驗片503構成。在端面504部分涂布滾子軸承用潤滑脂，使旋轉軸501的轉數為2000rpm，圖11中右方向A的軸向荷重為490N,徑向荷重為392N,進行極壓性評價。極壓性是使用振動傳感器測定因兩試驗片的滑動部的摩擦磨耗增大而產生的旋轉軸501的振動，試驗進行到該振動值達到初期值的2倍，測定其時間。旋轉軸501的振動值達到初期值的2倍的時間越長則極壓性效果越大，越顯示出優異的耐熱耐久性。因此，利用測定的上述時間的長度使實施例4-1~實施例4-8與比較例4-1~比較例4-10對比進行潤滑脂的耐熱耐久性的評價。<滾子軸承試驗>在30206圓錐圓子滾子軸承中封入潤滑脂3.6g，在軸向荷重980N、轉數2600rpm、室溫下進行運轉，測定旋轉中軸環部表面溫度。算出運轉開始后直至4~8小時的軸環部表面溫度的平均值。軸環部與"滾子"之間產生的滑動摩擦增大時旋轉中的軸環部表面溫度上升。因此，利用所測定的上述溫度的高低使實施例4-1~實施例4-8與比較例4-1~比較例4-10對比進行潤滑脂的耐熱耐久性的評價。上述溫度的高度小于,作為潤滑脂具有耐熱耐久性的標準。表4-1與表4-2中，將實施例4-1~實施例4-8與比較例4-1~比較例4-10加以對比，極壓劑的種類中，具有200pni以下平均粒徑的鉍粉末在極壓性評價試驗1與滾子軸承試驗中顯示出優異的耐熱耐久性。實施例5-1~實施例5-5在反應容器中，向基油中加入增稠劑，使用三聯輥進行均勻化處理，制得表5所示的脲/PAO油系潤滑脂(40匸基油粘度46mmV秒)。再按表5所示的比例向上述潤滑脂中添加作為極壓劑的無機鉍和作為添加劑的胺系抗氧化劑(大內新興化學^^司制，乂夕，少夕AD-F)，制造實施例5-1~實施例5-5的潤滑脂。對制得的潤滑脂進行以下所述的極壓性評價試驗2與高溫度速試驗6。把結果一起示于表5。比較例5-1~比較例5-7在反應容器中，向基油中加入增稠劑，使用三聯輥進行均勻化處理，制得表5所示的Li皂/礦物油系潤滑脂(40'C基油粘度100mm2/秒)、脲/PAO油系潤滑脂(40"C基油粘度46mmV秒)。再按表5所示的比例向上述潤滑脂中添加作為極壓劑的無機鉍和作為添加劑的胺系抗氧化劑(大內新興化學公司制，/夕，少夕AD-F)，制造比較例5-1~比較例5-7的潤滑脂。對制得的潤滑脂與實施例5-1同樣地進行極壓性評價試驗2與高溫高速試驗6。把結果一起示于表5。〈極壓性評價試驗2>把極壓性評價試驗裝置示于圖11。評價試驗裝置由固定在旋轉軸501上的小40xl0的環狀試驗片502和在該試驗片502和端面504端面之間相互摩擦的環狀試驗片503構成。在端面504部分涂布滾子軸承用潤滑脂，使旋轉軸501的轉數為2000rpm，圖11中右方向A的軸向荷重為490N,徑向荷重為392N,進行極壓性評價。極壓性是使用振動傳感器測定因兩試驗片的滑動部的摩擦磨耗增大而產生的旋轉軸501的振動，試驗進行到該振動值達到初期值的2倍，測定其時間。旋轉軸501的振動值達到初期值的2倍的時間越長則極壓性效果越大，越顯示出優異的耐熱耐久性。因此利用測定的上迷時間的長度使實施例5-1~實施例5-5與比較例5-1~比較例5-7加以對比進行潤滑脂的耐熱耐久性的評價。〈高溫高速試驗6>在滾動軸承(軸承尺寸內徑(j)20mmx夕卜徑(l)47mmx寬14mm)中分另寸封入實施例5-1~實施例5-5與比較例5-1~比較例5-7中制得的潤滑脂1.8g，在軸承外輪外徑部溫度150'C、徑向荷重67N、軸向荷重67N下，以10000rpm的轉數使之旋轉，測定達到燒結的時間。[表5]<table>tableseeoriginaldocumentpage63</column></row><table>表5中對實施例5-1~實施例5-5與比較例5-1~比較例5-7將脲/PAO油系潤滑脂、Li皂/礦物油系潤滑脂的數據進行對比，整體來^兌，不論有無極壓劑，種類與添加量如何，脲/PAO油系潤滑脂比Li皂/礦物油系潤滑脂顯示出IO倍以上的耐熱耐久性。對于極壓劑的種類，使用了無機鉍的實施例5-1~實施例5-5的極壓性均超過使用了有機鉍的比較例5-3與比較例5-5，顯示出優異的耐熱耐久性。另外，如實施例5-1~實施例5-3所示，在鉍粉末、硫酸鉍與三氧化鉍中，鉍粉末顯示出最良好的耐熱耐久性。產業上的利用可能性本發明的潤滑脂組合物由于能夠有效地防止滾行面產生的伴有白色組織變化的特異的剝離，故可適合作為封入風扇聯軸裝置、交流發電機、空轉輪、汽車空氣壓縮機用電磁離合器、電動風扇馬達等的汽車電氣安裝副機用滾動軸承，產業機械用、電氣安裝機器用的馬達用潤滑脂封入式軸承，壓送燃料電池系統內的各種流體的壓送機等使用的燃料電池系統用滾動軸承，產業用機器人的動作部位等使用的機器人用滾動軸承，對汽車的懸架裝置旋轉自如地指示車輪用的車輪支持裝置中使用的車輪支持裝置用滾動軸承和單向離合器內裝型旋轉傳動裝置的潤滑油組合物使用。圖l是潤滑脂封入式軸承(深槽滾珠軸承)的截面圖。圖2是風扇聯軸裝置的截面圖。圖3是風扇聯軸裝置的截面圖。圖4是交流發電機的截面圖。圖5是空轉輪的截面圖。圖6是馬達結構的截面圖。圖7是葉輪型壓送機的截面圖。圖8是車輪支持裝置的截面圖。圖9是圓錐滾子軸承的一部分切口斜視圖。圖IO是表示單向離合器內裝型旋傳動裝置的截面圖。圖ll是表示極壓性評價試驗裝置的圖。圖12中針狀滾子軸承的斜視圖。符號說明1潤滑脂封入式軸承2內輪3外輪4滾動體5保持器6密封構件7潤滑脂組合物8a開口部8b開口部9冷卻用風扇10機箱11油室12攪拌室13隔板14孔口15彈簧16雙金屬17活塞18傳動盤19流通孔20傳動軸21a框架21b框架22轉子23轉子旋轉軸24轉子線圏25定子26定子線圏27皮帶輪28皮帶輪主體101夾套102固定子103旋轉軸104繞線105旋轉子106整流子107刷座108刷109端架201葉輪202旋轉軸203套筒204氣體吸入口205背板206加壓渦嚢207氣體排出口208背面空間209密封環210間隙2114幾械密封301轉向節302法蘭303軸304圓錐滾子軸承305軸轂306法蘭307雙頭螺栓308螺母309制動鼓310輪盤311輪緣312背板313外輪314內輪315保持器316圓錐滾子317潤滑脂蓋401單向離合器內裝型旋轉傳動裝置402套筒403皮帶輪404滾柱式單向超越離合器405離合器用內輪406離合器用外輪407滾子408離合器用保持器409凸輪面410凹部411凸部412階梯面501旋轉軸502環狀試驗片503環狀試驗片504端面601針狀滾子軸承602外輪603滾子604保持器權利要求1.潤滑脂組合物，其特征在于是在含有基油與增稠劑的基礎潤滑脂中配合添加劑而成的潤滑脂組合物，前述添加劑含有鉍系添加劑或鎂系添加劑。2.權利要求1所述的潤滑脂組合物，其特征在于前述潤滑脂組合物防止滑動部的摩擦磨耗面或因磨耗而露出的鐵系金屬新生面的氫蝕致脆剝離。3.權利要求1所述的潤滑脂組合物，其特征在于前述潤滑脂組合物在滑動部的摩擦磨耗面或因磨耗而露出的鐵系金屬新生面，和氧化鐵一起形成含有鉍化合物或鎂化合物的膜。4.權利要求1所述的潤滑脂組合物，其特征在于前述鉍系添加劑是選自無機鉍與不含疏成分的有機鉍的至少一種。5.權利要求1所述的潤滑脂組合物，其特征在于前述鉍系添加劑的配合比例相對于前述基礎潤滑脂100重量份是0.01~15重量份。6.權利要求4所述的潤滑脂組合物，其特征在于前述無機鉍是選自鉍粉末、三氧化鉍、碳酸鉍與鉍酸鈉的至少一種。7.權利要求6所述的潤滑脂組合物，其特征在于前述鉍粉末的平均粒徑是10~200(im。8.權利要求4所述的潤滑脂組合物，其特征在于前述有機鉍是有機酸鉍。9.權利要求8所述的潤滑脂組合物，其特征在于前述有機酸鉍是選自2-乙基己酸鉍與環烷酸鉍的至少一種。10.權利要求1所述的潤滑脂組合物，其特征在于前述鎂系添加劑是選自無機鎂與有機鎂的至少一種。11.權利要求1所述的潤滑脂組合物，其特征在于前述鎂系添加劑的配合比例相對于前述基礎潤滑脂100重要份是0.05~10重量份。12.權利要求10所述的潤滑脂組合物，其特征在于前述無機鎂是鎂粉末。13.權利要求IO所述的潤滑脂組合物，其特征在于前述有機鎂是硬脂酸鎂。14.權利要求1所述的潤滑脂組合物，其特征在于前述增稠劑是脲系增稠劑或鋰皂系增稠劑。15.權利要求1所述的潤滑脂組合物，其特征在于前述基油是選自烷基二苯醚油、聚-a-烯烴油、礦物油、酯油和醚油的至少一種油。16.權利要求15所述的潤滑脂組合物，其特征在于前述基油在40匸下的運動粘度是30~200mmV秒。17.潤滑脂封入式軸承，其特征在于是封入潤滑脂組合物而成的潤滑脂封入式軸承，前述潤滑脂組合物是權利要求1所述的潤滑脂組合物。18.權利要求17所述的潤滑脂封入式軸承，其特征在于前述潤滑脂封入式軸承是在靜止構件上旋轉自如地支持靠發動機輸出功率旋轉驅動的旋轉軸的汽車電氣安裝副機用滾動軸承，該滾動軸承具有內輪與外輪、和存在于該內輪與外輪間的多個滾動體，將該滾動體的周圍密封權利要求1所述的潤滑脂組合物用的密封構件設置在前述內輪與外輪的軸向兩端開口部。19.權利要求17所述的潤滑脂封入式軸承，其特征在于前述潤滑脂封入式軸承是旋轉自如地支持設置在壓送用于燃料電池系統的流體用的壓送機的旋轉部位的燃料電池系統用滾動軸承，該滾動軸承具有內輪與外輪、和存在于該內輪與外輪間的多個滾動體，將該滾動體周圍用于密封權利要求1所述的潤滑脂組合物的密封構件設置在前述內輪與外輪的軸向兩端開口部。20.權利要求17所述的潤滑脂封入式軸承，其特征在于前述潤滑脂封入式軸承是支持馬達轉子的馬達用潤滑脂封入式軸承，該潤滑脂封入式軸承具有內輪與外輪、和存在于該內輪與外輪間的多個滾動體，將該滾動體周圍用于密封權利要求1所述的潤滑脂組合物的密封構件設置在前述內輪與外輪的軸向兩端開口部。21.權利要求17所述的潤滑脂封入式軸承，其特征在于前述潤滑脂封入式軸承是旋轉自如地支持產業用機器人的旋轉部位的機器人用滾動軸承，該滾動軸承具有內輪與外輪、和存在于該內輪與外輪間的多個滾動體，將該滾動體周圍用于密封權利要求1所述的潤滑脂組合物的密封構件設置在前述內輪與外輪的軸向兩端開口部。22.權利要求17所述的潤滑脂封入式軸承，其特征在于前述潤滑脂封入式軸承是具有推力滑動面的車輛支持裝置用滾動軸承，用于利輪一起旋轉的旋轉構件的車輪支持裝置。23.單向離合器內裝型旋轉傳動裝置，其特征在于是具有內徑側旋轉構件；與該內徑側旋轉構件同心地配置的筒狀的外徑側旋轉構件；間，只是在該外徑側旋轉構件比前述內徑側旋轉構件高速旋轉的場合，向離合器；和相對于軸向以兩側夾持該單向離合器的形式配設的，支承施加在前述內徑側旋轉構件與外徑側旋轉構件之間的徑向荷重，同時使這些兩旋轉構件之間的相對旋轉自如的滾動軸承的單向離合器內裝型旋轉傳動裝置，在設置了構成前述單向離合器的多個滾子的離合器內部空間內和述的潤滑脂組合物。全文摘要提供主要能夠有效地防止氫蝕致脆導致的滾行面等的剝離的潤滑脂組合物、封入了該潤滑脂組合物的潤滑脂封入式軸承、和在滑動部封入了該潤滑脂組合物的單向離合器內裝型旋轉傳動裝置。潤滑脂組合物，在含有基油與增稠劑的基礎潤滑脂中配合添加劑而成，能夠防止滑動部的摩擦磨耗面或因磨耗而露出的鐵系金屬新生面的氫蝕致脆剝離。上述添加劑含有鉍系添加劑或鎂系添加劑，鉍系添加劑是選自無機鉍與不含硫成分的有機鉍的至少一種，鎂系添加劑是選自無機鎂與有機鎂的至少一種。潤滑脂封入式軸承封入了上述的潤滑脂組合物。文檔編號C10M125/04GK101163781SQ20068001362公開日2008年4月16日申請日期2006年4月20日優先權日2005年4月20日發明者三上英信,川村隆之申請人:Ntn株式會社